劉 旭，陳 歆，李立輝，葛 勇，田 波

(1.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 交通科學(xué)與工程學(xué)院，哈爾濱 150090；2.交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究院，北京 100088)

青藏高原地區(qū)具有海拔高、空氣稀薄、輻射強(qiáng)烈等環(huán)境特征，使得該地區(qū)晝夜溫差很大[1]，年正負(fù)溫交替天數(shù)遠(yuǎn)高于同緯度的低海拔地區(qū)[2-3]，導(dǎo)致涉水混凝土結(jié)構(gòu)在頻繁的凍融循環(huán)作用下更容易發(fā)生開裂、剝蝕等破壞。摻加引氣劑是提高混凝土抗凍性最常見、最有效的手段[4-5]。然而根據(jù)部分參與高原地區(qū)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的科研與工程人員反饋，在相同引氣劑摻量下高原地區(qū)混凝土的含氣量要低于非高原地區(qū)混凝土的含氣量，并將之歸因于高原地區(qū)的低氣壓環(huán)境[2,6-8]。為定量分析低氣壓環(huán)境對混凝土引氣性能的影響，研究者們分別采用了高原現(xiàn)場試驗(yàn)[2-3,7-11]和負(fù)壓模擬試驗(yàn)[12-15]兩套技術(shù)路線。盡管現(xiàn)有文獻(xiàn)普遍肯定低氣壓環(huán)境對混凝土引氣性能存在不利影響，但是對于該不利影響的程度認(rèn)定卻存在著較大的分歧。例如，文獻(xiàn)[3]在西安和拉薩分別進(jìn)行了混凝土氣孔結(jié)構(gòu)測試，試驗(yàn)采用粉末狀皂基引氣劑，結(jié)果表明標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，含氣量在5.5%以下時(shí)拉薩成型的混凝土與西安成型的混凝土含氣量差異在1.0%以內(nèi)，且氣孔尺寸基本一致；文獻(xiàn)[11]的現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果顯示，對于性能優(yōu)良的市售引氣劑(SJ-2)，低氣壓環(huán)境對引氣混凝土的含氣量和氣孔尺寸的影響很小；而文獻(xiàn)[13-14]的模擬試驗(yàn)結(jié)果則顯示，無論對于何種引氣劑，低氣壓環(huán)境對混凝土的引氣性能均有大幅度的劣化作用。相較高原現(xiàn)場試驗(yàn)，負(fù)壓模擬試驗(yàn)在原材料、設(shè)備、環(huán)境等無關(guān)變量的嚴(yán)格控制上更具優(yōu)勢，其試驗(yàn)結(jié)果在研究氣壓單一變量所帶來的影響時(shí)本應(yīng)具備更強(qiáng)的說服力。但是，目前的模擬試驗(yàn)普遍存在致命的缺陷——其只模擬了攪拌過程的氣壓條件而沒有囊括整個攪拌成型和凝結(jié)硬化的過程，即混凝土在負(fù)壓下攪拌但在常壓下入模與振搗。根據(jù)玻意耳定律(P1V1=P2V2)，氣泡在外壓驟變下必然會被壓縮。因而，采用“負(fù)壓攪拌、常壓裝料”的方法進(jìn)行混凝土含氣量試驗(yàn)會使結(jié)果失真，甚至導(dǎo)致整個試驗(yàn)失去意義(雖然該試驗(yàn)操作與玻意耳定律不符，但是試驗(yàn)中使用的含氣量測定儀的工作原理是玻意耳定律)。

為了嚴(yán)格控制無關(guān)變量、完善負(fù)壓模擬試驗(yàn)設(shè)計(jì)、準(zhǔn)確分析低氣壓環(huán)境對水泥基材料引氣性能的影響，本文應(yīng)用自主設(shè)計(jì)組裝的試驗(yàn)裝置，使試件的整個攪拌成型和凝結(jié)硬化(36 h)過程均在恒定氣壓下進(jìn)行，以提高模擬過程的真實(shí)性與模擬結(jié)果的可信度。負(fù)壓試驗(yàn)時(shí)絕對氣壓控制在50 kPa，對應(yīng)珠峰大本營的大氣壓強(qiáng)，即海拔高度為5 200 m處的大氣壓強(qiáng)?？紤]到大氣壓強(qiáng)與海拔高度呈負(fù)相關(guān)，該氣壓值趨近于中國絕大多數(shù)混凝土工程服役環(huán)境的氣壓下限(中國高海拔的大型基礎(chǔ)設(shè)施工程見表1)。在該氣壓環(huán)境下進(jìn)行試驗(yàn)，可將實(shí)際工程中低氣壓環(huán)境對水泥基材料性能的影響放至最大。

表1 中國高海拔大型基礎(chǔ)設(shè)施工程

研究由引氣劑溶液沖擊起泡試驗(yàn)(下文簡稱“溶液試驗(yàn)”)、水泥凈漿孔結(jié)構(gòu)分析試驗(yàn)(下文簡稱“凈漿試驗(yàn)”)與水泥砂漿氣孔結(jié)構(gòu)分析試驗(yàn)(下文簡稱“砂漿試驗(yàn)”)三部分組成，并在此基礎(chǔ)上分析低氣壓環(huán)境對混凝土引氣性能的影響，為高原地區(qū)(主要指海拔為2 000 m以上、大氣壓強(qiáng)明顯低于標(biāo)準(zhǔn)大氣壓的地區(qū)，如民航咨詢通告AC-121-17中提到的“高高原”)混凝土工程抗凍性設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)與技術(shù)支持。

1 原材料與方法

1.1 原材料與配合比

試驗(yàn)用水泥為亞泰天鵝牌普通硅酸鹽水泥(強(qiáng)度等級42.5)；細(xì)集料為松花江哈爾濱段江砂(細(xì)度模數(shù)為2.3)；拌和用水為實(shí)驗(yàn)室自來水；減水劑為西卡牌聚羧酸系高性能減水劑(粉劑)。在前期試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上，選取表面活性強(qiáng)且發(fā)泡尺寸小的FC-1、FC-2兩種新型引氣劑與低海拔地區(qū)廣泛使用的優(yōu)質(zhì)引氣劑SJ-2型(主要成分三萜皂苷)作為試驗(yàn)用引氣劑。

溶液試驗(yàn)中引氣劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.03%；凈漿試驗(yàn)中水灰比為0.45，不摻加減水劑，各組引氣劑種類、摻量與成型氣壓見表2；砂漿試驗(yàn)中水灰比為0.45、膠砂比為0.5、減水劑摻量為0.4%，各組引氣劑種類、摻量與成型氣壓見表3。試驗(yàn)設(shè)計(jì)的凈漿與砂漿均具備自密實(shí)性能。

表2 凈漿試驗(yàn)引氣劑種類、摻量與成型氣壓

表3 砂漿試驗(yàn)引氣劑種類、摻量與成型氣壓

1.2 溶液試驗(yàn)裝置與方法

溶液試驗(yàn)的研究對象為圓柱形有機(jī)玻璃管(內(nèi)徑為50 mm、長度為1 000 mm，管壁有刻度)中的引氣劑溶液，溶液體積為200 mL。試驗(yàn)分別在絕對氣壓為100 kPa(常壓)與50 kPa(負(fù)壓)的環(huán)境下進(jìn)行。

進(jìn)行常壓試驗(yàn)時(shí)，用橡膠塞封閉有機(jī)玻璃管管口，管身豎直，以“順時(shí)針180°+逆時(shí)針180°”為一個循環(huán)對管內(nèi)溶液進(jìn)行交變沖擊起泡，在60 s±2 s內(nèi)連續(xù)完成50次交變沖擊循環(huán)。發(fā)泡結(jié)束后，將有機(jī)玻璃管豎直靜置，記錄泡沫柱在30 min內(nèi)高度的經(jīng)時(shí)損失情況。

進(jìn)行負(fù)壓試驗(yàn)時(shí)，用預(yù)埋抽氣管并外設(shè)閥門的橡膠塞替換普通橡膠塞，待管內(nèi)絕對氣壓降至50 kPa后關(guān)閉閥門，并分離抽氣裝置，然后按照常壓試驗(yàn)的方法繼續(xù)完成剩余步驟。

同一時(shí)刻負(fù)壓下引氣劑溶液泡沫柱高度相對常壓下降低的百分比P(t)計(jì)算公式[16]為

(1)

式中：P(t)為t時(shí)刻負(fù)壓下泡沫柱高度相對常壓下降低的百分比；Hc(t)為t時(shí)刻常壓下的泡沫高度，mm；Hf(t)為t時(shí)刻負(fù)壓下的泡沫高度，mm。

1.3 拌合物成型裝置與方法

水泥凈漿與砂漿的攪拌成型在一套自主設(shè)計(jì)組裝的立軸式裝置中進(jìn)行，裝置結(jié)構(gòu)見圖1。在常壓下制件時(shí)，只需接通電源2進(jìn)行攪拌，攪拌至規(guī)定時(shí)間后斷開。在負(fù)壓下成型試件時(shí)，需同時(shí)接通電源1與電源2，攪拌完成后斷開電源2，電源1保持接通36 h。電源1接通時(shí)，電接點(diǎn)壓力表根據(jù)裝置內(nèi)實(shí)際壓力自動控制真空泵的工作狀態(tài)，使裝置內(nèi)絕對壓力穩(wěn)定在預(yù)設(shè)的50 kPa。

圖1 水泥凈漿及砂漿攪拌成型裝置示意

裝置內(nèi)有可拆卸圓柱體自制模具充當(dāng)攪拌鍋，不銹鋼螺旋槳(圖2)充當(dāng)攪拌葉片。水泥凈漿與砂漿的攪拌均為一次性投料，攪拌速度為120 r/min，攪拌時(shí)間為3 min。攪拌完成后，輕晃裝置5次，保證拌合物成型面基本平整。攪拌完成的拌合物繼續(xù)在裝置內(nèi)靜置36 h以確保拌合物達(dá)到終凝狀態(tài)，然后打開裝置進(jìn)行脫模，脫出的硬化拌合物(以砂漿為例)見圖3。將硬化的水泥凈漿或砂漿沿?cái)嚢枞~片鑿成3塊(各呈扇形)，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至28 d。

圖2 攪拌葉片

圖3 脫模后的砂漿

1.4 孔結(jié)構(gòu)分析裝置與方法

1.4.1 凈漿試驗(yàn)

凈漿試驗(yàn)為壓汞法孔結(jié)構(gòu)分析，利用全自動壓汞儀(Auto Pore IV 9500)進(jìn)行。將28 d齡期的水泥凈漿制備成適應(yīng)壓汞樣品管的球形顆粒，并終止水化(無水乙醇浸泡24 h+60 ℃烘箱干燥24 h)。壓汞法主要測試硬化水泥凈漿中半徑為3～50 000 nm(即孔徑為6～100 000 nm)的孔，主要為毛細(xì)孔與少部分的氣孔。通過試驗(yàn)得出硬化水泥凈漿的孔隙率、平均孔徑等參數(shù)與孔徑分布規(guī)律。

1.4.2 砂漿試驗(yàn)

將養(yǎng)護(hù)完成的砂漿切成矩形板狀試件，參照《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》DL/T 5150—2017[17]“4.28 混凝土氣泡參數(shù)試驗(yàn)”，采用直線導(dǎo)線法進(jìn)行砂漿氣孔結(jié)構(gòu)試驗(yàn)。測試對象為硬化砂漿中10 μm以上的球形氣孔(氣孔結(jié)構(gòu)參數(shù)是水泥基材料抗凍性能評價(jià)的關(guān)鍵指標(biāo))。每組試件最小觀測總面積為6 000 mm2，最小導(dǎo)線總長度為1 900 mm。試驗(yàn)結(jié)果包括砂漿抗凍性指標(biāo)(含氣量、氣泡間距系數(shù))與氣孔尺寸參數(shù)(平均孔徑、比表面積)。

2 結(jié)果與分析

2.1 氣壓對引氣劑溶液發(fā)泡與氣泡穩(wěn)定性的影響

引氣劑溶液中氣泡形貌的經(jīng)時(shí)變化情況見圖4。初始時(shí)氣泡與溶液均勻混合，氣泡彼此間隔一定距離，且尺寸較小，呈球形。隨后氣泡在浮力作用下迅速上浮，泡沫與溶液出現(xiàn)明顯的分層。在靜置過程中，氣泡間的液體在重力與表面張力作用下不斷排出，導(dǎo)致氣泡間隔縮小直至緊密相接，此時(shí)氣泡不是球形。

圖4 溶液中氣泡形貌的經(jīng)時(shí)變化

溶液試驗(yàn)中，常壓與負(fù)壓下泡沫高度隨靜置時(shí)間的變化見圖5，負(fù)壓下引氣劑溶液泡沫柱高度相對常壓下降低的百分比P(t)隨時(shí)間的變化見圖6。

圖5 泡沫高度隨時(shí)間的變化

圖6 同時(shí)刻負(fù)壓與常壓泡沫的高差百分比

結(jié)合圖5與圖6可見，SJ-2與FC-2溶液的泡沫高度在負(fù)壓下均較常壓有所降低(P(t)基本< 0)，而FC-1的泡沫高度在負(fù)壓下較常壓有所升高(P(t)>0)。即負(fù)壓環(huán)境不利于SJ-2與FC-2的發(fā)泡，但對FC-1的發(fā)泡無不利影響。另外，3種引氣劑溶液的泡沫高度在不同氣壓下都表現(xiàn)出了隨時(shí)間下降的趨勢。其中，SJ-2溶液在負(fù)壓下泡沫高度的下降速度明顯大于其在常壓下的下降速度，而FC-1與FC-2溶液在負(fù)壓和常壓下的下降速度則未表現(xiàn)出明顯的差異性(P(t)基本保持穩(wěn)定)。即氣壓對SJ-2溶液所形成泡沫的穩(wěn)定性有較明顯的不利影響，而對FC-1與FC-2溶液所形成泡沫的穩(wěn)定性影響較小。試驗(yàn)結(jié)果中氣壓對SJ-2溶液發(fā)泡與氣泡穩(wěn)定性的影響規(guī)律與文獻(xiàn)[7]的泡沫試驗(yàn)得出的結(jié)論基本一致，與文獻(xiàn)[12]的泡沫試驗(yàn)結(jié)論分歧較大。分析差異原因，是因?yàn)閬碓从诓煌钠鹋莘绞健墨I(xiàn)[12]采取高速機(jī)械攪拌(轉(zhuǎn)速為11 000 r/min)與混凝土攪拌機(jī)的攪拌速率相差較大，而本試驗(yàn)中交變沖擊的頻率與混凝土攪拌頻率比較接近。

2.2 氣壓對引氣水泥凈漿孔結(jié)構(gòu)的影響

不同氣壓下成型的引氣水泥凈漿孔隙率與平均孔半徑見圖7。從圖7可發(fā)現(xiàn)，負(fù)壓成型的引氣水泥凈漿具有相較常壓成型更大的孔隙率，但未發(fā)現(xiàn)氣壓對引氣水泥凈漿的平均孔徑有明顯影響。此外，圖7也未能反映凈漿孔隙率隨引氣劑摻量增加而增大的趨勢，這可能是因?yàn)椴糠忠雰魸{中的氣泡聚集發(fā)育成較大的尺寸，在攪拌過程中逸出或超出了壓汞儀的測量范圍。

(a) 摻加SJ-2的水泥凈漿

(b) 摻加FC-1的水泥凈漿

(c) 摻加FC-2的水泥凈漿

不同氣壓下成型的引氣水泥凈漿孔徑分布見圖8。從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，成型氣壓對引氣水泥凈漿的孔結(jié)構(gòu)有一定的影響，受氣壓影響的孔徑大致在200～2 000 nm之間，在此孔徑范圍內(nèi)負(fù)壓成型的凈漿孔體積明顯大于常壓成型的凈漿。該現(xiàn)象以摻加SJ-2的水泥凈漿最為明顯，摻加FC-1的水泥凈漿次之，摻加FC-2的水泥凈漿最末。

(a) 摻加SJ-2的水泥凈漿

(b) 摻加FC-1的水泥凈漿

(c) 摻加FC-2的水泥凈漿

2.3 氣壓對引氣砂漿氣孔結(jié)構(gòu)的影響

2.3.1 氣壓對引氣砂漿抗凍性指標(biāo)的影響

不同氣壓下成型的引氣砂漿的抗凍性指標(biāo)見圖9。針對孔結(jié)構(gòu)的抗凍性指標(biāo)包括含氣量與氣泡間距系數(shù)兩項(xiàng)。一定范圍內(nèi)，含氣量越大、氣泡間距系數(shù)越小，則水泥基材料的抗凍性能越好。

從圖9可見，摻加SJ-2的硬化砂漿(M1、M2)中，含氣量隨引氣劑摻量增加而增大，氣泡間距系數(shù)隨引氣劑摻量增加而減小。即從氣孔結(jié)構(gòu)上看，該組砂漿的抗凍性應(yīng)隨引氣劑摻量增加而提高。當(dāng)摻加SJ-2的砂漿在負(fù)壓下成型時(shí)，其含氣量相較常壓成型時(shí)略大，氣泡間距系數(shù)相較其常壓成型時(shí)略小，即其孔結(jié)構(gòu)上的抗凍性指標(biāo)沒有體現(xiàn)出隨成型氣壓降低而劣化的趨勢。

圖9 不同氣壓下成型的砂漿的抗凍性指標(biāo)

從圖9可見，對于摻加FC-1型引氣劑(M3、M4)和FC-2型引氣劑(M5、M6)的水泥砂漿，其含氣量并沒有隨著引氣劑摻量(試驗(yàn)范圍內(nèi))增加而增大。當(dāng)摻加FC-1的砂漿在負(fù)壓下成型時(shí)，其含氣量相較常壓成型時(shí)小，氣泡間距系數(shù)相較其常壓成型時(shí)大，即其孔結(jié)構(gòu)上的抗凍性指標(biāo)隨成型氣壓降低而劣化，呈現(xiàn)出了與摻加SJ-2的砂漿截然相反的趨勢。而當(dāng)摻加FC-2的砂漿在負(fù)壓下成型時(shí)，其含氣量較常壓成型時(shí)大，但氣泡間距系數(shù)與成型氣壓沒有呈現(xiàn)出明晰的相關(guān)性。

2.3.2 氣壓對引氣砂漿氣孔尺寸的影響

不同氣壓下成型的引氣砂漿的氣孔尺寸參數(shù)見圖10。圖10中氣孔尺寸參數(shù)有平均半徑與比表面積兩項(xiàng)，二者彼此負(fù)相關(guān)，平均半徑越小或比表面積越大，證明引入的氣孔尺寸越小。

圖10 不同氣壓下成型的砂漿的氣孔尺寸參數(shù)

由圖10可以發(fā)現(xiàn)，砂漿的氣孔尺寸隨著引氣劑摻量增加而略有縮小。但是，砂漿的氣孔尺寸沒有呈現(xiàn)出與氣壓變化相關(guān)的規(guī)律，這一點(diǎn)與文獻(xiàn)[3]的研究結(jié)果相似。對比圖中各組數(shù)據(jù)， FC-1(M3、M4)和FC-2(M5、M6)兩種新型引氣劑在砂漿中引入的氣孔比SJ-2(M1、M2)引入的氣孔要小，即因?yàn)橐龤馑碌膶λ嗷牧狭W(xué)性能的潛在不利影響更輕。

2.3.3 氣壓對引氣砂漿氣孔尺寸分布的影響

引氣砂漿的氣孔尺寸分布由按直線導(dǎo)線法進(jìn)行試驗(yàn)的過程中導(dǎo)線切割氣孔的弦長分布來表征。統(tǒng)計(jì)不同氣壓下成型的引氣砂漿氣孔弦長分布如圖11所示。

總體上看，成型氣壓的差異沒有顯著影響導(dǎo)線切割砂漿氣孔所得弦長的大體分布。對比圖11(a)～11(c)，發(fā)現(xiàn)相較于SJ-2與FC-1，F(xiàn)C-2引入的氣孔尺寸中弦長小于0.1 mm的孔比例更大，即可在宏觀上認(rèn)為摻加FC-2的砂漿相比于摻加SJ-2或FC-1的砂漿小孔比例更大及總體孔尺寸更小，后者在圖10中得到了驗(yàn)證。

2.4 討論

從文中2.1節(jié)可以發(fā)現(xiàn)，溶液試驗(yàn)中FC-1和FC-2體現(xiàn)出了比SJ-2更好的低氣壓環(huán)境適應(yīng)性，但是該優(yōu)勢沒有在2.2節(jié)(凈漿試驗(yàn))和2.3節(jié)(砂漿試驗(yàn))中體現(xiàn)出來。判斷其原因，為溶液泡沫柱中的氣泡實(shí)際是擁有雙界面(氣-液界面和液-氣界面)的球形液膜，區(qū)別于凈漿或砂漿中只有單一界面的氣泡。兩類氣泡體系雖有一定相似但本質(zhì)并不相同，溶液中產(chǎn)生的泡沫很快會聚集在液面上方且氣泡尺寸較大，而凈漿或砂漿中的氣泡分散在漿體內(nèi)部且尺寸較小(上浮至表面的氣泡會迅速消失)；溶液上方氣泡的破滅與氣泡間液體的析出直接相關(guān)，而凈漿或砂漿中的氣泡(被漿體所包圍)則不存在所謂析液的概念。

由2.3.1節(jié)可知，試驗(yàn)選用的3種引氣劑中除FC-1外，引氣性能受氣壓變化的影響不大。即在引氣劑品質(zhì)優(yōu)良的前提下，50 kPa絕對氣壓下(對應(yīng)海拔5 200 m處，趨近中國大型基礎(chǔ)設(shè)施工程服役環(huán)境的海拔上限，見表1)攪拌成型的水泥基材料的含氣量與常壓下基本一致。文獻(xiàn)[11]在北京和拉薩進(jìn)行了混凝土含氣量試驗(yàn)，其中一個試驗(yàn)組采用了與本文相同的三萜皂苷類引氣劑(SJ-2)，結(jié)果顯示拉薩成型的混凝土較北京成型的混凝土含氣量差值僅為0.3%，而在氣孔尺寸上幾乎沒有差別。根據(jù)文獻(xiàn)[11]在常壓(101 kPa)和低氣壓(61 kPa)下對若干種引氣劑溶液表面張力的測試結(jié)果可知，低氣壓對溶液表面張力的影響不大(低氣壓下表面張力略大，但增幅在4.5%以內(nèi)且絕對值小于1.6 mN/m)。根據(jù)拉普拉斯方程(ΔP=2σ/r)，由于不同氣壓下表面張力變化不大，所以氣孔尺寸受氣壓的影響較小。綜合文中2.3節(jié)與文獻(xiàn)[11]的試驗(yàn)結(jié)果，認(rèn)為SJ-2在低氣壓環(huán)境下仍然具備其在常壓環(huán)境下的良好引氣效果，可適用于高原地區(qū)引氣混凝土的配制。

(a) 摻加SJ-2的砂漿

(b) 摻加FC-1的砂漿

(c)摻加FC-2的砂漿

試驗(yàn)中FC-1和FC-2兩種新型引氣劑在砂漿中的引氣量均在7.3%以上，對應(yīng)混凝土中4.3%的含氣量，同時(shí)氣泡間距系數(shù)均在0.176 mm以下，能很好地滿足C30混凝土的抗凍性要求。在此前提下，繼續(xù)增加其摻量，砂漿含氣量不會明顯增加，即這兩種新型引氣劑在混凝土施工過程中的含氣量控制方面有一定優(yōu)勢。

雖然引入小氣孔能有效提高混凝土的抗凍性，但是引入的小氣孔同時(shí)也降低了混凝土內(nèi)部的密實(shí)度，對混凝土的力學(xué)性能不利。相同含氣量下，引入的氣孔尺寸越大，混凝土力學(xué)性能的劣化越顯著。試驗(yàn)中FC-1和FC-2在砂漿中引入的氣孔均小于SJ-2引入的氣孔。這是因?yàn)镕C-1和FC-2兩種引氣劑的表面活性更強(qiáng)，根據(jù)拉普拉斯方程，表面張力降低，氣泡尺寸也會相應(yīng)減小。由于氣泡尺寸更小，所以FC-1和FC-2在維持混凝土力學(xué)性能上較SJ-2也更有優(yōu)勢。

3 結(jié) 論

在嚴(yán)格控制試驗(yàn)原材料、溫度、攪拌設(shè)備及攪拌工藝等一致的工況條件下，研究負(fù)壓成型的引氣水泥基材料孔結(jié)構(gòu)，得到如下結(jié)論：

1)在溶液試驗(yàn)中，F(xiàn)C-1和FC-2兩種新型引氣劑形成的泡沫相較SJ-2形成的泡沫具有更好的低氣壓環(huán)境穩(wěn)定性。但引氣劑溶液試驗(yàn)結(jié)果與在水泥基材料中的引氣效果并不完全對應(yīng)。引氣劑溶液泡沫性能的評價(jià)方法，不一定能準(zhǔn)確評價(jià)水泥基材料在低氣壓下的引氣性能。

2)低氣壓成型的水泥凈漿的孔隙率及半徑為100～1 000 nm孔的體積較常壓成型的水泥凈漿更大。

3)SJ-2、FC-1和FC-2三種引氣劑均能在低氣壓下保持較好的引氣性能。低氣壓環(huán)境對摻加SJ-2、FC-1和FC-2型引氣劑的水泥砂漿氣孔結(jié)構(gòu)(包括含氣量與氣泡間距系數(shù)等指標(biāo))基本沒有不良影響。

4)FC-1和FC-2在水泥砂漿中引入的氣孔尺寸較SJ-2引入的氣孔尺寸更小，即在達(dá)到相同抗凍性要求時(shí)，含氣量更小，對保證強(qiáng)度更加有利。