秦 亞,席靜靜
(江蘇沙鋼集團(tuán)有限公司,江蘇 張家港215625)
SA516Gr70屬于中溫、低溫壓力容器用碳鋼板,執(zhí)行美國ASME標(biāo)準(zhǔn),類似于國標(biāo)中的Q345R(牌號后加N,表明其交貨狀態(tài)為正火),廣泛應(yīng)用于石油、化工、電站、鍋爐等行業(yè),用于制作各類壓力容器。壓力容器的大型化、使用環(huán)境惡劣化,使用戶對鋼板的要求越來越苛刻[1-4]。
近年來,壓力容器設(shè)計(jì)和制造單位對壓力容器用鋼板的要求越來越高,除了交貨態(tài)性能之外,還要求鋼廠提供模擬焊后熱處理(SPWHT)后的性能,對于封頭用板要求模擬成形、正火及焊后熱處理(SNT)后的性能[5-6]。
試驗(yàn)材料為345級別的正火低合金鋼余材板,其成分見表1。除4#鋼的碳當(dāng)量比技術(shù)協(xié)議要求高之外,其余均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。試驗(yàn)鋼的顯微組織如圖1所示,均為鐵素體+珠光體組織。性能如表2所示,其拉伸性能和冷彎性能均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。
表2 試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能
圖1 試驗(yàn)鋼1/4厚度處的組織
表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(wt%)
按照技術(shù)協(xié)議規(guī)定的模擬成型加熱、成型后正火熱處理和模擬焊后熱處理,對選取的試驗(yàn)鋼進(jìn)行熱處理,具體見表3。
表3 試驗(yàn)鋼熱處理
不同熱處理狀態(tài)下試驗(yàn)鋼厚度1/4處的顯微組織均為鐵素體+珠光體組織。不同成分的鋼板經(jīng)第一道模擬成型正火后,與成品板相比晶粒尺寸均明顯變大;再經(jīng)一次正火熱處理及模擬焊后熱處理后,晶粒尺寸沒有明顯變化;鋼板只經(jīng)過一次模擬焊后熱處理后,晶粒尺寸與成品板相比沒有明顯變化。圖2為3#試驗(yàn)鋼的顯微組織。
圖2 3#試驗(yàn)鋼的顯微組織
不同熱處理狀態(tài)下試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能見表4所示。不同狀態(tài)下,試驗(yàn)鋼的沖擊韌性變化不大。強(qiáng)度較成品板相比,均有所降低,其中,1SNT#、4SNT#、4SPWHT#試驗(yàn)鋼抗拉強(qiáng)度低于標(biāo)準(zhǔn)下限要求;2#和3#試驗(yàn)鋼在不同狀態(tài)下的力學(xué)性能均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。
表4 試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能
對不同狀態(tài)下試驗(yàn)鋼與成品鋼板的強(qiáng)度差值進(jìn)行計(jì)算,得出S(模擬成形)、SN(模擬成形、正火)、SNT(模擬成形、正火及焊后熱處理)和SPWHT(模擬焊后熱處理)四種狀態(tài)下鋼板強(qiáng)度降幅的變化情況,如圖3所示。
圖3 試驗(yàn)鋼不同狀態(tài)下強(qiáng)度降幅的變化情況
可以看出,不同狀態(tài)下的強(qiáng)度降幅隨碳當(dāng)量增加逐步減少,即:碳當(dāng)量低的試驗(yàn)鋼,強(qiáng)度降幅較大;碳當(dāng)量高的試驗(yàn)鋼,強(qiáng)度降幅較小。
對于殼體用鋼板,后續(xù)只經(jīng)過SPWHT工序時(shí),預(yù)留的強(qiáng)度余量需≥35MPa;對于封頭用板,要求模擬成形、正火及焊后熱處理(SNT)后的性能時(shí),預(yù)留的強(qiáng)度余量需≥40MPa。
所以,生產(chǎn)此批合同時(shí),不能采用低碳當(dāng)量的1#成分,因強(qiáng)度降幅較大;不能采用碳當(dāng)量較高的4#成分,因碳當(dāng)量大于技術(shù)協(xié)議要求;采用2#與3#成分較合適,且現(xiàn)場生產(chǎn)時(shí),需控制強(qiáng)度余量≥40MPa。
(1)不同狀態(tài)下的強(qiáng)度降幅隨碳當(dāng)量增加逐步減少,即:碳當(dāng)量低的試驗(yàn)鋼,強(qiáng)度降幅較大;碳當(dāng)量高的試驗(yàn)鋼,強(qiáng)度降幅較小。(2)對于殼體用鋼板,后續(xù)只經(jīng)過SPWHT工序時(shí),預(yù)留的強(qiáng)度余量需≥35MPa;對于封頭用板,要求模擬成形、正火及焊后熱處理(SNT)后的性能時(shí),預(yù)留的強(qiáng)度余量需≥40MPa。(3)采用3#成分進(jìn)行批量生產(chǎn),強(qiáng)度余量為40-65MPa。