1 000 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行安全分析及節(jié)能措施

張國(guó)喆

(天津國(guó)投津能發(fā)電有限公司，天津 300450)

0 引言

目前，我國(guó)新能源電力發(fā)展迅速，在日間光伏和風(fēng)電出力較大的時(shí)段，為了充分利用新能源電力，要求火電機(jī)組降負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行〔1,2〕。我國(guó)許多大型機(jī)組，特別是西北地區(qū)風(fēng)電、光伏裝機(jī)容量較大的地區(qū)，燃煤機(jī)組經(jīng)常50 %負(fù)荷運(yùn)行，甚至在20 %～30 %負(fù)荷深度調(diào)峰運(yùn)行〔3,4〕。

低負(fù)荷運(yùn)行對(duì)燃煤機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)性都帶來(lái)較大威脅。比如低負(fù)荷時(shí)鍋爐爐膛流動(dòng)均勻性下降，爐膛溫度降低，燃燒穩(wěn)定性下降〔5,6〕；SCR入口煙氣溫度降低，SCR脫硝效率下降甚至退出運(yùn)行，氨逃逸量增加，空預(yù)器堵灰更加嚴(yán)重；鍋爐工質(zhì)流量下降，鍋爐水動(dòng)力不穩(wěn)定性增加，容易出現(xiàn)管壁超溫等安全問(wèn)題〔3〕。因此，在機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行中分析影響機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)性的因素，尋找提升機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施，具有重要意義〔7,8〕。

本文基于某1 000 MW超超臨界大型燃煤發(fā)電機(jī)組，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)分析影響低負(fù)荷運(yùn)行安全和經(jīng)濟(jì)性的因素，從鍋爐燃燒側(cè)、工質(zhì)側(cè)以及污染物治理系統(tǒng)、機(jī)組各主要輔機(jī)電耗等方面，探討提升安全、降低能耗的措施，為相關(guān)機(jī)組低負(fù)荷穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供參考。

1 機(jī)組概況

某廠1 000 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，鍋爐為上海鍋爐廠引進(jìn)ALSTOM技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界變壓直流煤粉爐，型號(hào)為SG-3 102/27.56-M54X。日常運(yùn)行時(shí)，5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，1臺(tái)備用；爐膛中下部分6層布置了48只直流燃燒器，在爐膛內(nèi)以反向雙切圓形式燃燒；風(fēng)煙系統(tǒng)安裝了兩臺(tái)三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流送風(fēng)機(jī)，以及兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)，兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)；為了滿足啟動(dòng)暖爐以及低負(fù)荷穩(wěn)燃需要，鍋爐設(shè)置了一層共8只微油槍，及三層共24只大油槍；在鍋爐空預(yù)器支架上方布置了SCR脫硝裝置；公用壓縮空氣系統(tǒng)配備兩臺(tái)雜用空壓機(jī)，四臺(tái)儀用空壓機(jī)；機(jī)組安裝有煙氣冷凝裝置，設(shè)三臺(tái)煙氣冷凝水泵；鍋爐可帶基本負(fù)荷并參與調(diào)峰。

機(jī)組所用汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門子技術(shù)生產(chǎn)的1 000 MW超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為N1 000-26.25/600/600(TC4F)；給水系統(tǒng)設(shè)設(shè)兩臺(tái)汽動(dòng)給水泵，以及一臺(tái)備用電泵；凝結(jié)水系統(tǒng)共三臺(tái)凝結(jié)水泵，正常兩運(yùn)一備；機(jī)組采用海水冷卻，循環(huán)水系統(tǒng)單臺(tái)機(jī)設(shè)兩臺(tái)循環(huán)水泵，正常運(yùn)行一運(yùn)一備；真空系統(tǒng)設(shè)三臺(tái)真空泵，正常運(yùn)行時(shí)兩運(yùn)一備。發(fā)電機(jī)為上海汽輪發(fā)電機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門子公司技術(shù)生產(chǎn)的THDF125/67型三相同步、水-氫-氫冷汽輪發(fā)電機(jī)，定子繞組為直接水內(nèi)冷，定子鐵芯及轉(zhuǎn)子繞組為氫氣冷卻，密封油系統(tǒng)采用單流環(huán)式密封結(jié)構(gòu)。

隨著國(guó)家大力發(fā)展新能源發(fā)電，加之“碳中和、碳達(dá)峰”時(shí)代的到來(lái)，火電機(jī)組的發(fā)展空間不斷被壓縮，大型燃煤機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行甚至深調(diào)峰至40 %負(fù)荷以下。自2020年12月01日至2021年05月01日期間，該廠機(jī)組平均負(fù)荷只有510 MW，最低負(fù)荷400 MW。為保證機(jī)組低負(fù)荷期間安全穩(wěn)定運(yùn)行，同時(shí)深入挖掘節(jié)能降耗潛力，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)水平，針對(duì)該廠長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行的實(shí)際情況，深入調(diào)查設(shè)備現(xiàn)在的運(yùn)行狀態(tài)，分析了低負(fù)荷運(yùn)行期間機(jī)組安全及經(jīng)濟(jì)性影響的因素，并提出了低負(fù)荷期間保證機(jī)組安全及節(jié)能降耗的相關(guān)措施。

2 影響機(jī)組低負(fù)荷安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行因素

2.1 影響機(jī)組安全運(yùn)行的因素

從燃燒側(cè)看，低負(fù)荷期間容易出現(xiàn)鍋爐燃燒不穩(wěn)定，煤粉燃燒條件變差，燃燒穩(wěn)定性和抗擾動(dòng)能力變差，如果制粉系統(tǒng)或風(fēng)煙系統(tǒng)出現(xiàn)設(shè)備故障等異常情況，容易導(dǎo)致鍋爐MFT動(dòng)作。低負(fù)荷期間脫硝反應(yīng)器入口煙溫降低，負(fù)荷400 MW時(shí)，最低可至280 ℃，導(dǎo)致催化劑活性降低，為有效控制煙囪出口NOx在合理范圍，會(huì)增加噴氨量，導(dǎo)致NH3:NOx摩爾比增大，NH3逃逸升高，大量NH4HSO4生成，空預(yù)器堵塞加重。

從工質(zhì)側(cè)看，深調(diào)峰期間給水泵流量接近給水泵最小流量閥開(kāi)啟值，給水泵再循環(huán)閥頻繁自動(dòng)開(kāi)啟，容易造成給水流量波動(dòng)，給水流量低至跳閘值導(dǎo)致MFT動(dòng)作跳閘；其次，直流鍋爐由于靠給水泵壓頭維持爐內(nèi)水動(dòng)力，低負(fù)荷情況容易引起水動(dòng)力不足，導(dǎo)致鍋爐局部管壁超溫。深調(diào)峰期間，分離器出口過(guò)熱度較低，容易導(dǎo)致鍋爐MFT動(dòng)作。

2.2 影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的因素

低負(fù)荷運(yùn)行對(duì)機(jī)組鍋爐及各主要輔機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性都有較大影響。首先，低負(fù)荷期間，鍋爐過(guò)量空氣系數(shù)偏高，會(huì)相對(duì)增加鍋爐的排煙熱損失；另外，受煤炭市場(chǎng)限制，目前入廠煤的煤質(zhì)參差不齊，在低負(fù)荷爐膛溫度相對(duì)較低、燃燒工況較差時(shí)，鍋爐飛灰含碳量相對(duì)升高，固體未完全燃燒熱損失增加。其次，各輔機(jī)均運(yùn)行在低效率區(qū)間，不僅影響輔機(jī)壽命，且造成電耗增加，比如隨著負(fù)荷的降低，制粉單耗相對(duì)增加，鍋爐送、引風(fēng)機(jī)單耗增加，凝結(jié)水泵單耗增加，從而導(dǎo)致廠用電率增加。

機(jī)組低負(fù)荷期間，再熱汽溫較低，最低可至565 ℃，嚴(yán)重影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。深調(diào)峰期間，由于燃燒不穩(wěn)，需要投油穩(wěn)燃，用油量較大，燃油費(fèi)用較高。機(jī)組低負(fù)荷時(shí)，給水泵流量接近給水泵最小流量閥開(kāi)啟值，給水泵再循環(huán)調(diào)門可能在10 %～30 %小開(kāi)度范圍內(nèi)波動(dòng)，不僅造成給水前置泵電流增大，電耗增加，而且由于調(diào)門開(kāi)度較小，給水會(huì)對(duì)給水泵再循環(huán)調(diào)門閥體造成沖刷，造成調(diào)門不嚴(yán)，增加后期維修成本。

3 提高機(jī)組低負(fù)荷安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施

3.1 保障機(jī)組低負(fù)荷安全運(yùn)行的措施

3.1.1 燃燒側(cè)安全措施

為保障鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃，嚴(yán)格按照定期工作進(jìn)行微油槍、AB/CD層大油槍試驗(yàn)點(diǎn)火，發(fā)現(xiàn)缺陷及時(shí)聯(lián)系檢修處理，保持微油槍、AB/CD層大油槍良好備用狀態(tài)；油槍連續(xù)運(yùn)行期間，空預(yù)器吹灰保持連續(xù)投運(yùn)；機(jī)組參與深調(diào)峰時(shí)，保持A制粉系統(tǒng)(對(duì)應(yīng)下層燃燒器)運(yùn)行，負(fù)荷由500 MW降至400 MW過(guò)程中將降負(fù)荷速率減小為5 MW/min；鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，加強(qiáng)對(duì)各層燃燒器火檢的監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)燃燒不穩(wěn)(爐膛負(fù)壓波動(dòng)大，火焰暗紅、閃動(dòng)，磨煤機(jī)火檢強(qiáng)度降低、不穩(wěn)定)時(shí)，及時(shí)投入微油槍助燃，A制粉系統(tǒng)沒(méi)有運(yùn)行時(shí)，投入大油槍助燃；深調(diào)峰期間如遇磨煤機(jī)故障跳閘，立即投入AB/CD層油槍進(jìn)行穩(wěn)燃(發(fā)現(xiàn)爐膛火焰電視明顯變暗，且確認(rèn)鍋爐瀕臨滅火時(shí)嚴(yán)禁投入大油槍助燃)，并及時(shí)啟動(dòng)備用制粉系統(tǒng)。

低負(fù)荷時(shí)段，采取燃燒器擺角上擺，開(kāi)大再熱器煙氣擋板，關(guān)小過(guò)熱器側(cè)煙氣擋板等手段提高再熱蒸汽溫度；通過(guò)摸索配風(fēng)和制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式，減少再熱器左右側(cè)偏差，提高再熱蒸汽出口平均溫度；嚴(yán)禁在過(guò)熱蒸汽三級(jí)減溫水開(kāi)度較大(>40 %)的情況下，為了提升再熱蒸汽溫度，而一味提高分離器出口過(guò)熱度。

低負(fù)荷時(shí)通過(guò)燃燒調(diào)整，提高脫硝反應(yīng)器入口煙溫，隨著鍋爐負(fù)荷降低，不能滿足SCR入口煙溫需求時(shí)，逐步關(guān)小低過(guò)/低再煙氣擋板(過(guò)/低再煙氣擋板開(kāi)度之和≥60 %且低再側(cè)煙氣擋板開(kāi)度不小于20 %)；脫硝SCR入口煙溫<310 ℃，開(kāi)啟煙氣旁路擋板，增加脫硝入口煙溫；減少省煤器區(qū)域半長(zhǎng)吹吹灰器投運(yùn)次數(shù)，每周進(jìn)行一次全面吹灰。

通過(guò)燃燒優(yōu)化，在保證安全的基礎(chǔ)上降低NOx生成量；脫硝噴氨調(diào)整時(shí)，應(yīng)熟悉工況特性，掌握各個(gè)負(fù)荷階段供氨調(diào)門的開(kāi)度，避免噴氨調(diào)門大幅開(kāi)關(guān)，防止煙囪出口NOx濃度大起大落；提高運(yùn)行人員監(jiān)盤質(zhì)量，密切監(jiān)視脫硝反應(yīng)器進(jìn)、出口NOx濃度，特別是在機(jī)組負(fù)荷大幅變動(dòng)時(shí)，提前預(yù)判性調(diào)整噴氨量，防止煙囪出口NOx濃度瞬時(shí)值超標(biāo)或過(guò)低。

3.1.2 工質(zhì)側(cè)安全運(yùn)行措施

分離器出口過(guò)熱度是鍋爐安全運(yùn)行的關(guān)鍵指標(biāo)參數(shù)，通過(guò)分析研究，將“機(jī)組負(fù)荷<400 MW且任一儲(chǔ)水箱水位高>16.04 m且分離器出口過(guò)熱度<8 ℃，鍋爐MFT”，邏輯中負(fù)荷400 MW改為350 MW，深調(diào)峰400 MW期間，注意監(jiān)視分離器水位，控制合適的分離器出口過(guò)熱度(20 ℃左右)，不易過(guò)高或過(guò)低，為主蒸汽溫度調(diào)整預(yù)留一定裕度，防止突然快速升負(fù)荷造成溫度超限或儲(chǔ)水箱見(jiàn)水；加強(qiáng)各受熱面金屬壁溫監(jiān)視，溫度超限時(shí)及時(shí)采取調(diào)整措施，必要時(shí)采取降低升負(fù)荷速率或暫停升負(fù)荷的手段。目前，通過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行試驗(yàn)，可以在不啟動(dòng)循環(huán)泵的情況下，保持機(jī)組負(fù)荷在400 MW時(shí)安全穩(wěn)定運(yùn)行，但是進(jìn)一步深調(diào)峰降負(fù)荷至350 MW機(jī)組轉(zhuǎn)入濕態(tài)運(yùn)行時(shí)，則必須運(yùn)行啟動(dòng)循環(huán)泵。

通過(guò)聯(lián)系給水泵廠家，經(jīng)汽機(jī)專業(yè)分析決定在保證給水泵運(yùn)行安全的前提下，對(duì)給水泵再循環(huán)閥門控制邏輯進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化前給水泵流量小于500 t/h時(shí)再循環(huán)門全開(kāi)、大于700 t/h時(shí)再循環(huán)門全關(guān)，優(yōu)化后給水泵流量小于400 t/h時(shí)再循環(huán)門全開(kāi)、大于500 t/h時(shí)再循環(huán)門全關(guān)，且將前置泵與給水泵最小流量跳閘值由400 t/h改為350 t/h，通過(guò)以上邏輯修改，保證即使目前400 MW深調(diào)峰期間，給水泵再循環(huán)調(diào)門不開(kāi)啟，保證給水流量穩(wěn)定，水動(dòng)力穩(wěn)定，既避免了給水泵跳閘或鍋爐MFT的風(fēng)險(xiǎn)，也能保證受熱面不超溫。

3.2 提高機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的措施

3.2.1 鍋爐及制粉系統(tǒng)低負(fù)荷經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

當(dāng)長(zhǎng)時(shí)間低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，總煤量≤220 t/h條件下維持3臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，保持一臺(tái)磨煤機(jī)通小風(fēng)量備用；當(dāng)至少4臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，其他磨煤機(jī)停運(yùn)后，停運(yùn)磨煤機(jī)液壓油泵、潤(rùn)滑油泵，及時(shí)停止通風(fēng)并關(guān)閉密封風(fēng)；日常根據(jù)磨煤機(jī)出力，在保證石子煤安全排放的前提下，控制磨煤機(jī)出粉溫度在80 ℃，減少冷風(fēng)摻入量；盡量保持熱風(fēng)調(diào)門大開(kāi)度，減少一次風(fēng)節(jié)流損失；保證安全前提下，適當(dāng)減小一次風(fēng)機(jī)出力，保證一次風(fēng)機(jī)母管壓力10 kPa～10.5 kPa，減小一次風(fēng)機(jī)電流；在保證不堵磨的情況下，適當(dāng)降低液壓加載壓力，減低磨煤機(jī)電耗；加強(qiáng)對(duì)磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速的控制，兼顧降低磨煤機(jī)電耗及鍋爐飛灰可燃物含量。

機(jī)組深調(diào)峰期間，盡量保證下層制粉系統(tǒng)運(yùn)行，降負(fù)荷至450 MW前，無(wú)特殊原因禁止投入微油槍；機(jī)組負(fù)荷降至450 MW以下時(shí)，視鍋爐燃燒情況投入A層微油槍助燃；待機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定后，逐步退出微油槍(先退出3號(hào)、4號(hào)、5號(hào)、6號(hào)油槍，觀察運(yùn)行穩(wěn)定后再逐支全部退出)。

減少吹灰頻次，在鍋爐結(jié)焦不嚴(yán)重的情況下，高溫區(qū)長(zhǎng)吹灰器三天全面吹灰一次，爐膛短吹灰器二天全面吹灰一次，省煤器區(qū)域半長(zhǎng)吹灰器每周全面吹一次。日常運(yùn)行時(shí)監(jiān)視空氣預(yù)熱器電流，保持空氣預(yù)熱器漏風(fēng)控制裝置全程投入，減少空預(yù)器漏風(fēng)率，降低送、引風(fēng)機(jī)電耗。降低二次風(fēng)箱與爐膛差壓能夠降低風(fēng)機(jī)電耗但可能影響爐內(nèi)流場(chǎng)，通過(guò)鍋爐專業(yè)運(yùn)行人員長(zhǎng)期實(shí)驗(yàn)探索，在目前鍋爐各負(fù)荷段均能安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，適當(dāng)降低二次風(fēng)與爐膛差壓，各負(fù)荷階段二次風(fēng)箱與爐膛差壓控制(低限值)要求可設(shè)置見(jiàn)表1所示。

表1 二次風(fēng)箱與爐膛差壓控制(低限值)要求

結(jié)合煙氣中CO含量，在保證鍋爐燃燒安全的情況下，合理調(diào)整不同負(fù)荷下鍋爐氧量的控制范圍，機(jī)組不同負(fù)荷階段鍋爐氧量控制要求見(jiàn)表2所。

表2 機(jī)組不同負(fù)荷階段鍋爐氧量控制值

低負(fù)荷送、引風(fēng)機(jī)單側(cè)運(yùn)行能節(jié)約廠用電，但目前出于機(jī)組安全運(yùn)行考慮，深調(diào)峰至400 MW期間，尤其AGC投入情況下，負(fù)荷可能隨時(shí)波動(dòng)，所以送、引風(fēng)機(jī)均保持雙側(cè)并列運(yùn)行，但可通過(guò)適當(dāng)降低送風(fēng)機(jī)壓力偏置，在保證鍋爐燃燒安全的前提下，適當(dāng)降低送、引風(fēng)機(jī)電流。

干排渣系統(tǒng)中，一級(jí)鋼帶頭部溫度<120 ℃時(shí)，關(guān)閉冷風(fēng)調(diào)門，溫度大于120 ℃以上，逐步開(kāi)啟冷風(fēng)調(diào)門；一級(jí)鋼帶頭部大于150 ℃時(shí)，開(kāi)啟清掃鏈處小風(fēng)門，當(dāng)溫度降低至100 ℃以下時(shí)關(guān)閉；低負(fù)荷階段，關(guān)小干排渣系統(tǒng)本體冷卻風(fēng)門。

日常注意儀用氣和雜用氣查漏工作，發(fā)現(xiàn)明顯漏點(diǎn)，及時(shí)填寫(xiě)缺陷，聯(lián)系檢修處理；利用機(jī)組停運(yùn)機(jī)會(huì)，集中排查儀用氣泄漏點(diǎn)，聯(lián)系檢修及時(shí)處理；當(dāng)單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行期間，停運(yùn)一臺(tái)電壓6 kV等級(jí)空壓機(jī)電機(jī)，盡量維持兩臺(tái)儀用空壓機(jī)運(yùn)行，節(jié)省廠用電。

3.2.2 汽機(jī)側(cè)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行措施

機(jī)組共設(shè)三臺(tái)凝結(jié)水泵，正常運(yùn)行中，兩臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行，一臺(tái)凝結(jié)水泵工頻備用，為降低凝泵單耗，負(fù)荷在400 MW～550 MW時(shí)，保持單臺(tái)凝泵變頻運(yùn)行；但是要保證凝結(jié)水泵停運(yùn)、啟動(dòng)操作不能太過(guò)頻繁，時(shí)間間隔應(yīng)控制不要少于4 h；所以在實(shí)際運(yùn)行中兩臺(tái)運(yùn)行凝結(jié)水泵電機(jī)應(yīng)交叉進(jìn)行啟停操作，避免只對(duì)單臺(tái)凝泵頻繁的啟停操作；停運(yùn)凝泵前，應(yīng)逐漸提升預(yù)留凝泵的頻率，退出工頻備用，停運(yùn)預(yù)停凝泵的變頻器，并及時(shí)投入工頻泵備用；停運(yùn)的凝泵高壓側(cè)開(kāi)關(guān)不用斷開(kāi)，僅停變頻器即可，以便隨時(shí)啟動(dòng)；低負(fù)荷單臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行時(shí)，控制方式可以投入自動(dòng)，但是工況變化時(shí)需要值班人員加強(qiáng)監(jiān)視并適當(dāng)干預(yù)。

機(jī)組低負(fù)荷期間，尤其在冬季，凝汽器真空較好，將循環(huán)水由全塔配水改為半塔配水，除當(dāng)夏季，機(jī)組負(fù)荷在750 MW～850 MW，且循環(huán)水供水溫度≥26.5 ℃，或機(jī)組負(fù)荷≥850 MW，且循環(huán)水供水溫度≥25.5 ℃時(shí)，循環(huán)水運(yùn)行方式必須倒為兩機(jī)三泵運(yùn)行方式，為了節(jié)約廠用電，其他情況下，均保持單機(jī)單泵運(yùn)行。機(jī)組低負(fù)荷階段，進(jìn)入汽輪機(jī)低壓缸的蒸汽量減少，凝汽器會(huì)維持高真空度，此時(shí)凝結(jié)水的過(guò)冷度會(huì)相應(yīng)增加，經(jīng)濟(jì)性下降，所以當(dāng)凝汽器真空小于-98.5 kPa時(shí)，停運(yùn)一臺(tái)真空泵，保持一臺(tái)運(yùn)行。

低負(fù)荷期間，尤其在冬季，煙囪出口煙溫較低，容易將煙溫控制在45 ℃以下，所以，低負(fù)荷期間可以停運(yùn)一臺(tái)電壓為6 kV等級(jí)的煙氣冷凝水泵電機(jī)，保持單臺(tái)煙氣冷凝水泵運(yùn)行，減少?gòu)S用電率，如果機(jī)組短時(shí)升負(fù)荷，煙氣溫度增加時(shí)，可以短時(shí)降低低溫省煤器出口煙溫，以滿足煙囪出口溫度的要求。

配電室通風(fēng)系統(tǒng)，帶空調(diào)配電間設(shè)定溫度均24 ℃，依據(jù)配電室溫度合理調(diào)整空調(diào)的運(yùn)行方式；配電室軸流風(fēng)依照配電室溫度進(jìn)行及時(shí)開(kāi)啟和停運(yùn)，結(jié)合實(shí)際情況及時(shí)調(diào)整運(yùn)行方式(一般按照夏季全部開(kāi)啟，春秋開(kāi)啟一半，冬季全部關(guān)閉)，達(dá)到節(jié)能效果。

4 結(jié)語(yǔ)

機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，安全性是基礎(chǔ)，經(jīng)濟(jì)性是目標(biāo)，通過(guò)對(duì)機(jī)組安全與經(jīng)濟(jì)性影響因素的分析和調(diào)整，能夠提高機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性，特別是在當(dāng)前燃煤電廠頻繁低負(fù)荷運(yùn)行且盈利壓力不斷增大的背景下，保證機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行并進(jìn)行節(jié)能降耗，意義更加顯著。本文通過(guò)從鍋爐燃燒側(cè)、工質(zhì)側(cè)以及送風(fēng)、脫硝、廠用電控制等方面，較系統(tǒng)的分析了影響機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的因素，結(jié)合某機(jī)組實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)給出了提升機(jī)組低負(fù)荷安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的措施，為燃煤機(jī)組的低負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行提供借鑒。