黃群廣

（中鐵建大橋工程局集團(tuán)第四工程有限公司，黑龍江 哈爾濱 150000）

1 工程概況

1.1 線路概況

張家灣貨車聯(lián)右線特大橋鋼桁梁工程是浩吉鐵路聯(lián)絡(luò)線的控制性工程，浩吉鐵路聯(lián)絡(luò)線工程是連接浩吉重載煤運(yùn)鐵路和繁忙干線隴海鐵路的樞紐工程，線路分左右線分別連接隴海鐵路上下行，線路合計(jì)全長5.1km。其中張家灣貨車聯(lián)右線特大橋1#、2#墩跨越浩吉鐵路和隴海鐵路的立交處（見圖1），跨越結(jié)構(gòu)采用1m～64m簡(jiǎn)支鋼桁梁。

圖1 工程現(xiàn)場(chǎng)施工圖

鋼桁梁位于1.3%的縱坡上，鋼梁長65.5m，計(jì)算跨度64m，橫向桁間距7.6m。主桁采用無豎桿三角桁，桁高11.0m， 節(jié)間長度10.8m和10.6m。鋼梁的主桁桿件、整體節(jié)點(diǎn)、橋面系（橫梁、橫肋、U肋、橋面板）及其拼接板均采用Q370qE；填板、上平縱聯(lián)、橋門架、橫聯(lián)及其拼接板等均采用Q345qD。上、下弦桿采用箱形截面，上弦桿內(nèi)寬480mm， 內(nèi)嗇640mm，板厚20mm～24mm； 下弦桿內(nèi)寬480mm， 內(nèi)高960mm， 板厚20mm～24mm 。箱形截面斜腹桿內(nèi)寬480mm， 內(nèi)高560mm和640mm， 板厚16mm～24mm； H形截面斜腹桿翼板寬560mm，腹板內(nèi)高480mm， 板厚16mm～20mm。

1.2 工程重難點(diǎn)

張家灣聯(lián)絡(luò)線貨車聯(lián)右線特大橋1m～64m鋼桁梁上跨隴海鐵路和浩吉鐵路正線立交處，隴海鐵路在上，浩吉鐵路正線在下，兩條既有鐵路已經(jīng)建成通車且運(yùn)能巨大運(yùn)輸繁忙。1）浩吉鐵路正線下穿隴海鐵路，兩條線路交叉，浩吉鐵路正線在下隴海鐵路在上，既有線的立交導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)施工空間狹?。?）隴海鐵路為繁忙干線，浩吉鐵路為重載貨運(yùn)鐵路，鋼桁梁上跨范圍的隴海鐵路歸鄭州局管轄，上跨范圍的浩吉鐵路正線歸西安局管轄，兩大營業(yè)分屬兩家路局管轄，同步協(xié)調(diào)工作量大。3）隴海鐵路是繁忙干線，垂直天窗點(diǎn)僅50分鐘，接觸網(wǎng)停送電工作占用垂直天窗點(diǎn)時(shí)間，鋼桁梁頂推有效施工作業(yè)時(shí)間短，鋼桁梁頂推、靜置過程及梁體附屬施工均屬于營業(yè)線狀態(tài)，施工安全風(fēng)險(xiǎn)高。

2 頂推施工工藝比選

為提升工程質(zhì)量與安全性，在制定施工方案前應(yīng)慎重選擇頂推施工的方式，一般而言，頂推施工可分為拖拉式與步履式兩種頂推方式。這兩種方式在頂推行進(jìn)速度上沒有較大差異，但因?yàn)槎叽嬖诓煌倪m用范圍，所以應(yīng)首先掌握這兩種頂推方式各自的工藝特點(diǎn)與適用范圍，并結(jié)合實(shí)際工程情況，進(jìn)行綜合對(duì)比與選擇。

2.1 可選施工工藝

2.1.1 步履式頂推施工原理

步 履式滑移頂推主要由步履機(jī)提供頂推時(shí)的起頂、前移、糾偏的動(dòng)力，集三向調(diào)整于一身，施工便捷。頂推以滑道梁、滑塊為輔助滑移裝置，主要利用步履機(jī)與鋼桁梁下弦之間的摩擦力帶動(dòng)整體鋼梁前移。頂推過程中是一個(gè)自平衡的頂推動(dòng)作過程。步履式頂推施工法的工作原理為步履機(jī)豎向千斤頂頂起鋼梁→步履機(jī)水平千斤頂在水平方上推動(dòng)鋼梁移動(dòng)→步履機(jī)豎向千斤頂回程，實(shí)現(xiàn)步履機(jī)與鋼梁分離→步履機(jī)水平千斤頂回縮，此時(shí)步履機(jī)變回初始狀態(tài)，步履機(jī)完成一個(gè)頂推流程。在整個(gè)頂推過程中，液壓千斤頂主要借助的是液壓油缸的壓力而不是支架的反作用力實(shí)現(xiàn)的頂推，因此步履式頂推法對(duì)外部環(huán)境所造成的反作用力較小，步履頂推操作流程如下。1）頂升：施工人員操作步履機(jī)豎向千斤頂，通過頂升油缸提供的壓力頂起鋼梁，使鋼梁與拼裝平臺(tái)相分離。2）縱向推動(dòng)：施工人員停止使用豎向千斤頂，并操作縱向水平千斤頂，通過液壓油缸的壓力使步履機(jī)豎向千斤頂縱向水平移動(dòng)，承載鋼梁同步縱向水平移動(dòng)。3）下降：施工人員停止水平千斤頂，再次操作豎向千斤頂，使頂升油缸回縮，從而使鋼梁向下移動(dòng)，直至千斤頂與鋼桁梁完全分離。4）回縮：施工人員停止豎向千斤頂，再次操作水平千斤頂，使頂進(jìn)油缸回縮，并操作千斤頂?shù)纳隙丝梢苿?dòng)部分回歸初始狀態(tài)，并執(zhí)行下一個(gè)操作流程。一般而言，使用步履式頂推法執(zhí)行鋼梁的頂推操作時(shí)，需要使用多臺(tái)千斤頂同步施工，使多臺(tái)千斤頂協(xié)同頂推[1]。

2.1.2 拖拉式頂推施工原理

拖 拉式頂推施工的原理為在輔助墩與過渡墩間搭建梁體的施工安裝平臺(tái)，在安裝平臺(tái)上使用大型起重設(shè)備，將導(dǎo)梁、梁體及橋面板等安裝為一個(gè)整體性的節(jié)段，隨后在安裝平臺(tái)、輔助墩頂及主梁上，順著橋梁的縱坐標(biāo)方向布置梁體滑道、滑塊及自動(dòng)化、連續(xù)式千斤頂，在梁體的前端位置布置導(dǎo)梁與主體結(jié)構(gòu)梁相連。使用鋼絞線，將滑塊與千斤頂相連，隨后操作千斤頂，反復(fù)執(zhí)行松、緊鋼絞線的操作，牽引滑塊沿水平方向移動(dòng)，滑塊帶動(dòng)鋼梁實(shí)現(xiàn)縱向頂推施工?；瑝K移動(dòng)至滑道前段，利用豎向千斤頂起頂鋼梁，將滑塊后移至滑道梁尾端或鋼桁梁后節(jié)點(diǎn)位置，如此循環(huán)完成鋼梁的長距離頂推作業(yè)。長聯(lián)頂推施工時(shí)，頂推與拼裝交替進(jìn)行，水平頂推作業(yè)使拼裝平臺(tái)有空間進(jìn)行下一節(jié)段的梁體拼裝施工，檢查頂推拼裝，如此循環(huán)反復(fù)操作，直至設(shè)備將梁體頂推至設(shè)計(jì)位置[2]。

拖拉式頂推施工是連續(xù)千斤頂縱向拖拉滑塊從而帶動(dòng)滑塊上的鋼梁實(shí)現(xiàn)縱向移動(dòng)的施工工藝，拖拉式頂推需要克服滑塊與滑道之間的摩擦力，因此頂推支架或主體結(jié)構(gòu)等連續(xù)水平千斤頂?shù)闹c(diǎn)位置需要較大的縱向剛度，能夠提供鋼梁頂推需要的水平力。

2.2 工藝性能對(duì)比

根 據(jù)工程實(shí)際情況，將步履式頂推法與拖拉式頂推法進(jìn)行性能方面的對(duì)比，結(jié)果如下：步履式頂推法具有頂升、平移、橫向糾偏等多種功能，應(yīng)用包括總控制端與分控制端的智能化控制體系，能夠有效保證各個(gè)施工節(jié)段的協(xié)調(diào)性與同步性；內(nèi)設(shè)的液壓千斤頂能夠有效監(jiān)測(cè)各個(gè)頂推墩的滑移裝置反力，如在施工過程中存在滑移裝置反力過大的情況，可隨時(shí)進(jìn)行調(diào)整與檢修；步履機(jī)豎向千斤頂在鋼桁梁頂推過程中持續(xù)受力，避免脫空情況的出現(xiàn)，因此能夠確保步履式頂推結(jié)構(gòu)與橋梁結(jié)構(gòu)的有效接觸，從而優(yōu)化橋梁結(jié)構(gòu)的受力情況，最大限度降低對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的損傷。步履式頂推系統(tǒng)獨(dú)立一體，可適應(yīng)多種類型的橋梁施工需求，選用全液壓系統(tǒng)繼續(xù)驅(qū)動(dòng)，整個(gè)系統(tǒng)具有占地面積小、整體重量小、施工平穩(wěn)、安全系數(shù)高的優(yōu)點(diǎn)。拖拉式頂推法設(shè)穿心千斤頂作為縱向拖拉動(dòng)力裝置，多點(diǎn)位拖拉的同步性控制與步履頂推情況基本相同，均依靠統(tǒng)一液壓泵站進(jìn)行同步控制；但進(jìn)行頂推施工時(shí)，拖拉式頂推各個(gè)滑塊的支反力難以直觀地進(jìn)行監(jiān)測(cè)，使整個(gè)施工過程難以實(shí)現(xiàn)有效地控制；如果在頂推施工時(shí)，結(jié)構(gòu)存在滑塊支反力過大的情況，基本上沒有辦法進(jìn)行調(diào)整[3]。綜合來看，步履式頂推法在施工控制、故障調(diào)整、受力情況方面都大大優(yōu)于拖拉式頂推法。

2.3 施工靈活性對(duì)比

鋼 梁因材質(zhì)原因，受溫度應(yīng)力較大，如何降低溫度應(yīng)力的不利影響是提升頂推施工質(zhì)量的關(guān)鍵。步履式頂推法不僅能夠使鋼桁梁向前移動(dòng)，還能夠使鋼桁梁向后移動(dòng)，此舉可應(yīng)對(duì)頂推突發(fā)情況，有效降低上跨營業(yè)線施工風(fēng)險(xiǎn)；對(duì)溫度荷載的影響，步履式頂推法可根據(jù)施工需要，將通過頂升的方式，將設(shè)備變?yōu)槿我忾L度，從而實(shí)現(xiàn)溫度應(yīng)力的完全釋放，分階段拼裝頂推過程中不會(huì)影響到后續(xù)的鋼梁安裝流程。拖拉式頂推法無法減緩或消除溫度荷載的影響，導(dǎo)致其在高溫或溫差變化大的天氣下，施工安全性大大降低；同時(shí)拖拉頂推施工，無反向拖拉裝置，整個(gè)施工過程只能前進(jìn)無法后退，頂托過程中靈活性差[4]。

2.4 橫向偏位調(diào)整能力對(duì)比

通 過對(duì)比步履式頂推法與拖拉式頂推法的橫向偏位調(diào)整能力，可得出以下結(jié)果：步履式頂推法內(nèi)設(shè)有具備橫向偏位主動(dòng)調(diào)整功能的液壓限位設(shè)備，可保證頂推施工的平穩(wěn)性，從而大大減少了頂推施工過程中橫軸方向的偏位現(xiàn)象，降低了調(diào)整頻率；拖拉式頂推法內(nèi)設(shè)有橫向偏位被動(dòng)調(diào)整設(shè)備，調(diào)整效果不佳，橫軸方向的控制性較差，也使調(diào)節(jié)頻率增高。

2.5 橋 梁滑移裝置沉降的自適應(yīng)性對(duì)比

分 析工程施工過程的敏感性，可知：滑移裝置的不均勻沉降對(duì)主體結(jié)構(gòu)的受力影響較大，考慮極端不利狀況（見圖2），鋼梁導(dǎo)梁過4#支架，6個(gè)支撐點(diǎn)未有脫空狀態(tài)，鋼梁下弦最大應(yīng)力129.3MPa，支撐點(diǎn)最大反力198t；中間兩處支撐點(diǎn)位脫空，梁體弦桿最大應(yīng)力258.3 MPa，支撐點(diǎn)最大反力302t；應(yīng)力增加129 MPa，支點(diǎn)反力增加104t，對(duì)結(jié)構(gòu)受力極為不利。

圖2 滑移裝置沉降的施工敏感性分析狀態(tài)

步履式頂推法借助三向調(diào)位設(shè)備進(jìn)行頂推操作，整個(gè)過程各個(gè)頂推墩的滑移裝置反力的可控，通過頂升高度的不同，調(diào)整頂推墩的滑移裝置反力。因此對(duì)橋梁滑移裝置的不均勻沉降表現(xiàn)出較強(qiáng)的自適應(yīng)性；而在拖拉式頂推法中，橋梁滑移裝置的標(biāo)高會(huì)隨著橋梁滑移裝置的不均勻沉降而發(fā)生變化，不能達(dá)到自行調(diào)整的效果，甚至可能出現(xiàn)脫空情況，從而可能存在安全隱患，導(dǎo)致橋梁主體結(jié)構(gòu)損傷。

2.6 橋梁 主體結(jié)構(gòu)應(yīng)力情況對(duì)比

拖拉式頂推法施工，千斤頂連續(xù)拖拉鋼梁下方的滑塊從而進(jìn)行頂推施工，滑塊位置相對(duì)鋼梁固定，鋼梁的主受力點(diǎn)基本不變；步履式頂推法施工，步履機(jī)頂起鋼梁的同時(shí)縱向移動(dòng)，鋼梁進(jìn)行頂推施工，步履機(jī)豎向千斤頂與鋼梁的接觸位置頻繁變動(dòng)，鋼梁的主受力點(diǎn)頻繁更換。因此步履式頂推比拖拉式頂推對(duì)鋼梁主體的受力極限要求高。步履式頂推多適用于箱梁頂推，箱梁腹板受力極限基本一致；拖拉式頂推多用于鋼桁梁頂推，滑塊放置于桁梁節(jié)點(diǎn)位置，以保證主梁結(jié)構(gòu)不會(huì)受力變形[5]。如果可以采取相關(guān)措施實(shí)現(xiàn)步履機(jī)的限壓頂推，該狀態(tài)下由滑塊承擔(dān)大部分梁體豎向荷載，步履機(jī)承擔(dān)部分豎向荷載，以此降低頂推施工過程中步履機(jī)對(duì)鋼梁主體結(jié)構(gòu)的受力需求，步履式頂推也可用于鋼桁梁頂推施工。

2.7 鋼桁梁步履式頂推施工

通過鋼桁梁節(jié)間點(diǎn)位置設(shè)置滑塊來實(shí)現(xiàn)步履千斤頂?shù)南迚喉斖?，施工步驟如下。

2.7.1 鋼梁頂推準(zhǔn)備工作

支架、滑道梁等鋼桁梁頂推輔助工程完成后，利用臨時(shí)支墩、支架、墊塊等措施，將鋼桁梁拼裝完成，利用超墊調(diào)整鋼桁梁的線性，完成驗(yàn)收工作，準(zhǔn)備頂推施工。

2.7.2 步履機(jī)滑塊安裝

在頂推平臺(tái)位置安裝步履機(jī)，確保步履機(jī)底座的水平以及步履機(jī)的方向與鋼桁梁前進(jìn)方向一致。在鋼桁梁節(jié)點(diǎn)位置大行程起頂步履機(jī)豎向千斤頂，在后方節(jié)間點(diǎn)位置放置滑塊，此時(shí)，滑塊與鋼桁梁下弦桿之間懸空（見圖3）。

圖3 滑塊安裝施工工序圖

2.7.3 體系轉(zhuǎn)換

步履機(jī)豎向千斤頂部分回縮，進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，將鋼桁梁主要重量轉(zhuǎn)換至滑塊上（見圖4）。由步履機(jī)豎向千斤頂與鋼桁梁下弦桿支架摩擦力提供鋼桁梁整體平移的動(dòng)力，因此步履機(jī)豎向千斤頂頂升力量的大小，取決于鋼桁梁平移需要克服的水平阻力。

圖4 體系轉(zhuǎn)換工工序圖

2.7.4 鋼桁梁平移

通過控制系統(tǒng)控制水平千斤頂伸，步履機(jī)整體向前平移（見圖5），帶動(dòng)鋼桁梁和滑塊向前平移，實(shí)現(xiàn)鋼桁梁的整體頂推施工。

圖5 鋼桁梁平移施工工序圖

2.7.5 頂升千斤頂回程

通過控制系統(tǒng)控制步履機(jī)豎向千斤頂大行程回縮，實(shí)現(xiàn)步履機(jī)與鋼桁梁下弦桿脫離（見圖6），此時(shí)鋼桁梁的全部重量由滑塊承擔(dān)。

圖6 頂升千斤頂施工工序圖

2.7.6 步履機(jī)恢復(fù)初始狀態(tài)

水平千斤頂收缸回程至原始狀態(tài)（見圖7），鋼桁梁步履頂推完成一個(gè)循環(huán)，開啟下一個(gè)循環(huán)施工時(shí)，步履機(jī)豎向千斤頂小行程起頂，滿足水平頂推力量需求即可。

圖7 步履機(jī)恢復(fù)初始狀態(tài)施工工序圖

2.7.7 步履頂推施工

往復(fù)循環(huán)以上施工工序，滑塊跟隨鋼桁梁水平前移至滑道梁梁端（見圖8），完成鋼桁梁的一個(gè)節(jié)間頂推施工。大行程起頂步履機(jī)豎向千斤頂，將滑塊拖至下一個(gè)節(jié)間點(diǎn)位置，開啟新一輪的頂推循環(huán)作業(yè)。

圖8 完成一個(gè)節(jié)間頂推施工圖

3 結(jié)論

綜上可知，從施工特點(diǎn)、設(shè)備性能、施工靈活性、橫向偏位調(diào)整能力、橋梁滑移裝置沉降的自適應(yīng)性、橋梁主體結(jié)構(gòu)應(yīng)力情況與頂推墩應(yīng)力情況等多方面對(duì)比步履式頂推法與拖拉式頂推法，筆者可以得出以下結(jié)論：1）步履式頂推法在設(shè)備性能上優(yōu)于拖拉式頂推法；2）步履式頂推法在提升施工效率、實(shí)現(xiàn)動(dòng)態(tài)監(jiān)控方面，也明顯優(yōu)于拖拉式頂推法；3）步履式頂推法在安全性能上要優(yōu)于拖拉式頂推法；4）從工程投入上看，步履式頂推法對(duì)支架的剛度要求遠(yuǎn)小于拖拉式頂推，步履式頂推臨時(shí)支架工程量投入小，因此步履式頂推法的性價(jià)比更高；5）從各個(gè)頂推階段的應(yīng)力情況上看，雖然步履式頂推法對(duì)橋梁主體結(jié)構(gòu)要求更高，但是通過節(jié)點(diǎn)位置增設(shè)滑塊實(shí)現(xiàn)步履機(jī)的限壓頂推，以此降低步履式頂推對(duì)鋼梁主體結(jié)構(gòu)的受力要求，可順利實(shí)現(xiàn)步履式頂推在鋼桁梁中的頂推應(yīng)用。因此，結(jié)合工程實(shí)際情況與分析結(jié)果，在該項(xiàng)目中，步履式頂推法各方面均優(yōu)于拖拉式頂推法。