程培峰，王 聰，張開(kāi)元，楊 帆

(1.東北林業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，哈爾濱 150040；2.黑龍江省八達(dá)路橋建設(shè)有限公司，哈爾濱 150006)

0 引 言

當(dāng)前我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平日益提高，極大地促進(jìn)了交通運(yùn)輸業(yè)的繁榮發(fā)展。改性瀝青是當(dāng)前中、高等級(jí)公路上最重要的路面施工材料之一，然而日益增長(zhǎng)的重載交通和不良環(huán)境的影響使瀝青路面受到愈來(lái)愈明顯嚴(yán)峻病害的威脅?，F(xiàn)階段廣泛的研究和大量的現(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)踐證明纖維在作為外摻劑時(shí)大多是物理改性，主要應(yīng)用膠體理論，在瀝青膠漿中起到加筋、吸附、穩(wěn)定、增韌等作用。在充分利用廢棄生物質(zhì)材料的同時(shí)，也可提高瀝青膠漿的高、低溫性能并改善路面工程質(zhì)量[1-5]。

水稻秸稈纖維是一種天然綠色的、可循環(huán)再生的環(huán)保材料，其資源豐富，可減少秸稈焚燒對(duì)環(huán)境的污染，且成本低，韌性好，抗拉強(qiáng)度高，因而逐漸將其作為改性劑應(yīng)用于瀝青及混合料中。劉環(huán)宇等[6]研究出水稻秸稈纖維制取機(jī)，滿足高產(chǎn)率，低能耗的要求。朗森[7]研究采用NaOH制備出秸稈復(fù)合纖維，將其加入瀝青混合料中得出其高低溫性能明顯高出木質(zhì)素纖維。沈思彤[8]研究得出瀝青混合料中摻入水稻秸稈纖維可明顯提高SMA-16的高溫性能。程承等[9]研究得出，用木質(zhì)素作為改性劑摻入瀝青中可明顯提高其高溫性能，但隨著摻量增加會(huì)降低其低溫性能。馬玉峰等[10]研究在桉木纖維表面引入偶聯(lián)劑，有利于改善桉木纖維與聚合物基體間的界面相容性。王培恩[11]研究指出棉秸稈纖維可有效提高瀝青膠漿高溫抗變形與形變恢復(fù)性能。申愛(ài)琴等[12]研究得出玄武巖纖維對(duì)瀝青膠漿的抗裂性和流變性能有顯著影響。劉朝暉等[13]研究得出用經(jīng)NaOH侵蝕過(guò)的玄武巖纖維制備改性瀝青膠漿對(duì)低溫性能有明顯提升。馬峰等[14]研究指出玄武巖纖維改性瀝青膠漿，與普通基質(zhì)瀝青相比，其高溫各項(xiàng)指標(biāo)均有不同程度提升。李震南等[15]研究得出玄武巖纖維與瀝青浸潤(rùn)較好，可增強(qiáng)纖維膠漿的抗裂性。左慧宇等[16]研究得出玄武巖礦物纖維能,有效地解決了巖瀝青低溫性能不足問(wèn)題。馬立杰等[17]研究得出交織化纖維方案對(duì)改善高模量瀝青混合料低溫抗裂性能、長(zhǎng)期高溫穩(wěn)定性方面有較好技術(shù)優(yōu)越性。現(xiàn)如今對(duì)水稻秸稈纖維的相關(guān)研究大多從其制備工藝及混合料的性能方面入手，而在瀝青膠漿方面，水稻秸稈纖維瀝青膠漿不同影響因素對(duì)瀝青膠漿的高、低溫流變性能影響大小及規(guī)律的相關(guān)研究還鮮有涉獵。

基于上述分析，本文通過(guò)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)，分別對(duì)不同纖維摻量、長(zhǎng)度和粉膠比的水稻秸稈纖維瀝青膠漿進(jìn)行動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)和彎曲梁流變?cè)囼?yàn)，分析纖維瀝青膠漿的高低溫流變性能，總結(jié)其對(duì)纖維瀝青膠漿流變性能的影響規(guī)律，并給出最佳制備工藝，為水稻秸稈纖維改性瀝青膠漿進(jìn)一步研究與推廣應(yīng)用提供參考。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料的選擇

1.1.1 瀝 青

瀝青采用遼寧盤錦某工廠生產(chǎn)的90#基質(zhì)瀝青，其主要技術(shù)指標(biāo)滿足 JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》要求，如表1所示。

表1 盤錦90#基質(zhì)瀝青主要技術(shù)指標(biāo)

1.1.2 礦粉

礦粉采用哈爾濱某工廠生產(chǎn)的石灰?guī)r礦粉，由天然石灰石粉碎、篩選而成，外觀呈灰白色粉末狀固體，表面不結(jié)團(tuán)，主要成分是碳酸鈣，屬親水性巖石，但親水性很弱，與瀝青有較強(qiáng)的物理吸附力和化學(xué)吸附力，是較好的礦物填充料，其基本技術(shù)指標(biāo)測(cè)定結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 礦粉主要性能指標(biāo)

1.1.3 水稻秸稈纖維

本試驗(yàn)采用天然農(nóng)作物水稻秸稈為原材料經(jīng)機(jī)械破碎并用NaOH溶液浸泡蒸煮烘干后所提取得到的秸稈纖維，其性質(zhì)類似于木質(zhì)素纖維，為肉眼可見(jiàn)的細(xì)針狀纖維，表面呈淺黃色，烘干狀態(tài)下不結(jié)團(tuán)，易分散，在掃描電鏡下如圖1(a)、(b)所示，多個(gè)水稻秸稈纖維直徑和長(zhǎng)度分布不一，分離度較好，互相搭接在一起，容易分散，單個(gè)水稻秸稈纖維表面具有大量細(xì)小溝槽且粗糙度高，相對(duì)于木質(zhì)素纖維具有更大的比表面積，吸油能力較強(qiáng)，能更好地吸附瀝青并與礦粉相結(jié)合，參考楊田田[18]在玄武巖瀝青膠漿中對(duì)于玄武巖纖維長(zhǎng)度的選取，本文選用長(zhǎng)度分別為6、9、12 mm的水稻秸稈纖維做對(duì)比分析，其主要性能參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 纖維的性能參數(shù)

圖1 SEM微觀分布及形貌圖

1.2 制備水稻秸稈纖維瀝青膠漿

使用攪拌機(jī)以及純?nèi)~片式瀝青自動(dòng)剪切機(jī)來(lái)制備水稻秸稈纖維瀝青膠漿樣品，詳細(xì)步驟如下：攪拌及剪切前將礦粉、纖維放入135 ℃烘箱中進(jìn)行干燥處理，目的是去除其表面的水分，隨后將90#基質(zhì)瀝青和礦粉放入155 ℃烘箱進(jìn)行加熱1 h。同時(shí)將攪拌機(jī)預(yù)熱，待溫度提升至155 ℃時(shí)將瀝青放至攪拌機(jī)上進(jìn)行攪拌，依次少量將礦粉、秸稈纖維緩慢加入瀝青中，每次待其完全浸沒(méi)瀝青后方可再次添加，等全部添加完畢后繼續(xù)攪拌15 min。緊接著將攪拌均勻的纖維瀝青膠漿放到純?nèi)~片式瀝青自動(dòng)剪切機(jī)上，轉(zhuǎn)速調(diào)為2 000 r/min，時(shí)間設(shè)為30 min，使得纖維和礦粉充分與瀝青混合，均勻地分散在瀝青基體中，隨后用玻璃棒繼續(xù)攪拌10 min至其均勻穩(wěn)定。

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為確定水稻秸稈纖維瀝青膠漿的纖維最佳長(zhǎng)度、最佳摻量以及合適的粉膠比，本文采用正交試驗(yàn)來(lái)分析纖維長(zhǎng)度、摻量和粉膠比對(duì)瀝青膠漿高、低溫流變性能的影響程度大小及規(guī)律。試驗(yàn)采用三因素三水平正交表L9(34)來(lái)進(jìn)行，分別選取纖維長(zhǎng)度為6、9、12 mm，纖維摻量為2%、4%、6%(纖維占基質(zhì)瀝青的比例)，粉膠比為0.4、0.8、1.2，正交試驗(yàn)表見(jiàn)表4，正交試驗(yàn)方案見(jiàn)表5。

表4 正交試驗(yàn)因素水平表

表5 正交試驗(yàn)方案

1.3.2 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)

動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)(DSR)選用奧地利 Anton Paar 公司的 MCR302 型模塊化智能型高級(jí)旋轉(zhuǎn)流變儀進(jìn)行，示意圖見(jiàn)圖2，其通過(guò)電腦操控選定模式使得夾在下平行板和振蕩板之間的瀝青薄膜試樣以一定的狀態(tài)運(yùn)行，測(cè)量其高溫穩(wěn)定性及粘彈特性，從而得到水稻秸稈纖維流變參數(shù)及指標(biāo)數(shù)值。具體試驗(yàn)方法為利用此試驗(yàn)方法對(duì)水稻秸稈纖維瀝青膠漿分別采用溫度掃描、剪切速率掃描、多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)實(shí)驗(yàn)(MSCR)3種模式進(jìn)行DSR試驗(yàn)。由于60 ℃條件下其各項(xiàng)高溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)變化顯著，對(duì)于評(píng)價(jià)瀝青膠漿高溫穩(wěn)定性可提供有力依據(jù)，鑒于此本試驗(yàn)分別采用60 ℃溫度下的車轍因子(G*/sinδ)、零剪切粘度(ZSV)、不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?Jnr)、蠕變恢復(fù)率(R)等相關(guān)評(píng)價(jià)指標(biāo)研究不同因素對(duì)水稻秸稈纖維瀝青膠漿高溫性能的影響變化和規(guī)律。

圖2 動(dòng)態(tài)剪切流變儀示意圖

1.3.3 彎曲梁流變?cè)囼?yàn)

彎曲梁流變?cè)囼?yàn)(BBR)選用美國(guó)CANNON的電熱型高級(jí)彎曲梁流變儀進(jìn)行，示意圖見(jiàn)圖3，其通過(guò)控制恒定的力對(duì)瀝青膠漿小梁試樣中點(diǎn)進(jìn)行持續(xù)加載，撓度逐漸增大，隨時(shí)間增加生成時(shí)間-位移曲線。具體試驗(yàn)方法為利用此試驗(yàn)方法對(duì)水稻秸稈纖維膠漿進(jìn)行瀝青彎曲蠕變勁度試驗(yàn)，試驗(yàn)采用尺寸為125 mm×6.35 mm×12.7 mm 的纖維瀝青膠漿小梁試件，試驗(yàn)溫度為-6、-12和-18 ℃，分別得到加載時(shí)間為60 s時(shí)所對(duì)應(yīng)的勁度模量(S)和蠕變速率(m)來(lái)研究不同因素對(duì)水稻秸稈纖維瀝青膠漿低溫性能的影響和變化規(guī)律。其中S和m分別表征瀝青膠漿低溫變形能力和應(yīng)力松弛能力的大小，隨著S的減小和m的增大，低溫下瀝青膠漿變形和應(yīng)力松弛能力逐漸增強(qiáng)，發(fā)生低溫開(kāi)裂損害的幾率大幅降低。

圖3 彎曲梁流變儀示意圖

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 高溫性能

分別對(duì)9組方案進(jìn)行動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。

表6 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)結(jié)果

對(duì)表6所獲得試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行極差分析，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 高溫影響因素極差分析表

由表7可以得出，影響車轍因子和不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康淖钪饕蛩厥抢w維瀝青膠漿的粉膠比，其次的是纖維長(zhǎng)度，影響程度最低的是纖維摻量。對(duì)于零剪切粘度的影響程度，3個(gè)影響因素影響的高低順序?yàn)椋悍勰z比>纖維摻量>纖維長(zhǎng)度。雖然纖維長(zhǎng)度對(duì)零剪切粘度的影響最低，但在0.1 kPa的應(yīng)力水平下，纖維長(zhǎng)度是影響蠕變恢復(fù)率的最主要因素，粉膠比的影響程度最低；在3.2 kPa應(yīng)力水平下，3個(gè)因素影響蠕變恢復(fù)率的大小順序?yàn)椋悍勰z比>纖維長(zhǎng)度>纖維摻量。通過(guò)以上分析可知，各因素不同水平對(duì)不同評(píng)價(jià)指標(biāo)的影響程度并不是完全一致。綜合分析可知，粉膠比是影響水稻秸稈纖維瀝青膠漿高溫性能的關(guān)鍵性因素，其次是纖維摻量，最后是纖維長(zhǎng)度。對(duì)纖維瀝青膠漿高溫穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)，在一定的范圍內(nèi)，粉膠比越大，纖維摻量越高，纖維長(zhǎng)度越大，其高溫穩(wěn)定性越好。

圖4為各因素對(duì)車轍因子G*/sinδ的影響規(guī)律，G*/sinδ是復(fù)數(shù)剪切模量與相位角正弦值的比值，表征纖維瀝青膠漿高溫抵抗流動(dòng)變形指標(biāo)的能力，其數(shù)值越大，則瀝青膠漿抵抗高溫車轍的能力越強(qiáng)。由圖4可以得出，粉膠比與車轍因子G*/sinδ成正比關(guān)系，而車轍因子G*/sinδ隨著纖維長(zhǎng)度和摻量的增大都呈先上升后下降的趨勢(shì)，可知纖維長(zhǎng)度不宜過(guò)長(zhǎng)，纖維摻量不宜過(guò)高，其中粉膠比對(duì)車轍因子的影響最大，當(dāng)其從0.4增加到0.8、1.2時(shí)，車轍因子分別提高了29.5%、134%，可證明隨著礦粉摻量的提高，纖維瀝青膠漿的高溫性能顯著提升，綜合考慮其高溫穩(wěn)定性，粉膠比應(yīng)為0.8以上為宜。同時(shí)從圖4可得，水稻秸稈纖維長(zhǎng)度和摻量的變化對(duì)車轍因子G*/sinδ的影響較小，但是不同水平下車轍因子G*/sinδ的數(shù)值都較大，說(shuō)明纖維對(duì)瀝青膠漿的彈性性能提升有正向作用，對(duì)其高溫抗車轍性能有明顯提升。

圖4 各因素對(duì)車轍因子G*/sin δ的影響規(guī)律

圖5為各因素對(duì)瀝青膠漿零剪切粘度ZSV的影響規(guī)律，零剪切粘度ZSV[19-20]是當(dāng)剪切速率為0或無(wú)限趨近于0時(shí)的物質(zhì)的粘度值，表現(xiàn)為不依賴于剪切速率的一個(gè)恒定值，可用來(lái)表征瀝青膠漿的高溫性能，其數(shù)值越大，高溫性能越強(qiáng)。由圖5可以得出，隨著粉膠比增大，ZSV值呈陡坡式上升，說(shuō)明礦粉能極大地提高瀝青的粘度，明顯改善瀝青的高溫性能；纖維長(zhǎng)度和摻量對(duì)ZSV的影響也比較大，尤其是纖維摻量。隨著纖維摻量的增加，ZSV先遞增后趨于平緩，分析其原因這可能是當(dāng)纖維摻量從2%提升到4%時(shí)纖維在瀝青膠漿中分布均勻，起到良好的橋接、增韌作用，使瀝青膠漿粘度大幅提高；而纖維摻量從4%提升到6%時(shí)，纖維存在凝聚現(xiàn)象，分散困難，削弱了纖維的穩(wěn)定增韌作用，產(chǎn)生一種“削黏增彈”的現(xiàn)象。

圖5 各因素對(duì)零剪切粘度ZSV的影響規(guī)律

圖6和7分別為各因素對(duì)瀝青膠漿不可恢復(fù)柔量Jnr和蠕變恢復(fù)率R的影響規(guī)律。Jnr和R是采用DSR試驗(yàn)中多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(MSCR)模式下得到的評(píng)價(jià)瀝青膠漿高溫性能的指標(biāo)，能反映瀝青膠漿在不同恒定不變應(yīng)力下的受力變形特性，可以真實(shí)模擬路面在一定應(yīng)力下的重復(fù)加載，以及卸載的車輛載荷作用，從而更好地反映出纖維改性瀝青膠漿的非線性粘彈性響應(yīng)，對(duì)于評(píng)價(jià)瀝青膠漿的高溫性能更加適宜、準(zhǔn)確，與瀝青膠漿高溫車轍具有很好的相關(guān)性。

圖6 各因素對(duì)不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr的影響規(guī)律

由圖6可以得出，對(duì)不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr值影響最為顯著的是瀝青膠漿的粉膠比，纖維長(zhǎng)度和纖維摻量次之。隨著粉膠比的增加，Jnr值呈大幅度遞減趨勢(shì)，說(shuō)明隨著礦粉的摻加，瀝青膠漿的不可恢復(fù)的蠕變變形量急劇降低，顯著提高其高溫性能。纖維的摻加對(duì)瀝青膠漿的高溫性能提升也有一定的影響，9 mm纖維長(zhǎng)度和4%纖維摻量的膠漿不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr0.1和Jnr3.2相對(duì)最小，由此看出此纖維長(zhǎng)度和摻量高溫抗車轍能力相對(duì)較好。

由圖7可以得出0.1 kPa應(yīng)力水平下的蠕變恢復(fù)率R明顯高于3.2 kPa應(yīng)力水平，直接反映出汽車在路面行駛時(shí)的重載、超載能直接影響路面的永久變形和使用壽命。3.2 kPa下應(yīng)力水平下，R值隨著粉膠比的增大呈現(xiàn)遞增趨勢(shì)。隨著纖維長(zhǎng)度和摻量的增大，不同應(yīng)力水平下的R值都呈先上升后下降的趨勢(shì)，表明纖維長(zhǎng)度和摻量不宜過(guò)大，才能更好地提高纖維瀝青膠漿的蠕變恢復(fù)率，同時(shí)也反映出摻入水稻秸稈纖維能有效地改善蠕變恢復(fù)速率，R值越大則纖維瀝青膠漿的高溫抗變形能力越好。

圖7 各因素對(duì)蠕變恢復(fù)率R的影響規(guī)律

2.2 低溫性能

分別對(duì)9組方案進(jìn)彎曲梁流變?cè)囼?yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表8。

表8 彎曲梁流變?cè)囼?yàn)結(jié)果

Superpave瀝青膠結(jié)料低溫分級(jí)規(guī)范要求：在第60 s時(shí)，S≤300 MPa且m≥0.3。由表8可知，隨著試驗(yàn)溫度從-6 ℃依次降低到-12、-18 ℃，同一方案的勁度模量逐漸上升，而蠕變速率卻逐漸下降，說(shuō)明纖維瀝青膠漿材料對(duì)溫度十分敏感，具有溫度依賴性；在溫度較低的環(huán)境下，纖維瀝青膠漿會(huì)變得硬且脆，應(yīng)力松弛能力大大下降。9組方案中水稻秸稈纖維瀝青膠漿在-18 ℃時(shí)，大部分方案的勁度模量超過(guò)了300 MPa，說(shuō)明其在低溫時(shí)性能較差，而方案1和方案9在-18 ℃下勁度模量S卻沒(méi)有超過(guò)300 MPa，說(shuō)明粉膠比增大時(shí)，對(duì)纖維瀝青膠漿的高溫性能提升明顯，而在相對(duì)較低溫度時(shí)，粉膠比過(guò)大將對(duì)低溫流變性能產(chǎn)生不利的影響。

對(duì)表8所獲得試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行極差分析，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9，3個(gè)因素的影響趨勢(shì)見(jiàn)圖8。

圖8 低溫流變指標(biāo)影響因素趨勢(shì)圖

由表9分析可得，勁度模量受粉膠比影響最為顯著，蠕變速率受纖維摻量影響最為顯著。

表9 彎曲梁流變?cè)囼?yàn)結(jié)果

由圖8分析可得，瀝青膠漿的勁度模量隨著粉膠比的增加呈現(xiàn)遞增趨勢(shì)，當(dāng)粉膠比從0.4分別增加到0.8、1.2時(shí)，-6 ℃下的勁度模量分別增大了52.5%、204.1%；-12 ℃下分別增大了29.7%、72.0%；-18 ℃下分別增加了17.1%、45.3%，相對(duì)于勁度模量不同溫度下，粉膠比對(duì)蠕變速率的影響相對(duì)較小，增幅甚微，在相對(duì)較低溫度下粉膠比對(duì)瀝青膠漿的影響相對(duì)不大，從瀝青膠漿的低溫性能綜合考慮，粉膠比大于1.0為宜。

在-6 ℃時(shí)，纖維長(zhǎng)度和摻量的變化對(duì)勁度模量的影響很小，可以忽略不計(jì)，隨著溫度逐漸降低到-12、-18 ℃時(shí)，纖維長(zhǎng)度和摻量的增加對(duì)勁度模量的影響逐漸增大，當(dāng)纖維摻量從2%增加到4%時(shí)，勁度模量達(dá)到最低值，繼而從4%增加到6%時(shí)，勁度模量又繼續(xù)上升。分析其原因是纖維的表面能夠吸附瀝青，在纖維摻量較低時(shí)，其比表面積小，分散程度低，導(dǎo)致吸附能力有限。當(dāng)纖維摻量不斷增加至一定程度時(shí)，由于纖維長(zhǎng)度較大、數(shù)量較多、比表面積大、抗拉強(qiáng)度較大、抗阻裂能力較強(qiáng)，而且本身處于柔性狀態(tài)下，所以在這種情況下，水稻秸稈纖維瀝青膠漿的勁度模量上升幅度變緩趨近于一條平行于x軸的直線。

3 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)不同纖維長(zhǎng)度、摻量和粉膠比的水稻秸稈纖維瀝青膠漿進(jìn)行高、低溫試驗(yàn)，對(duì)其結(jié)果進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論：

(1)粉膠比對(duì)水稻秸稈纖維瀝青膠漿的高溫性能起決定性作用，隨著粉膠比的提高，纖維瀝青膠漿的車轍因子、零剪切粘度以及3.2 kPa應(yīng)力水平下的蠕變恢復(fù)率都顯著提高，而不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃考眲∠陆?，纖維瀝青膠漿的抗高溫變形能力顯著增強(qiáng)。從其高溫穩(wěn)定性分析，粉膠比不應(yīng)小于1.0。

(2)水稻秸稈纖維瀝青膠漿低溫性能中對(duì)其影響最大的因素是粉膠比，當(dāng)粉膠比增加時(shí)，纖維瀝青膠漿的蠕變速率變化趨于不變，呈穩(wěn)定狀態(tài)，勁度模量驟升，可表明其低溫性能下降幅度愈來(lái)愈大。從其低溫穩(wěn)定性考慮，粉膠比不應(yīng)大于1.2。

(3)在瀝青膠漿中摻入秸稈纖維，隨纖維長(zhǎng)度和摻量的增加，零剪切粘度和蠕變恢復(fù)率均大幅增長(zhǎng)，在-6 ℃時(shí)秸稈纖維對(duì)瀝青膠漿的低溫蠕變能力影響不大，但隨溫度的降低，纖維對(duì)瀝青膠漿的低溫性能影響顯著。為了使水稻秸稈纖維充分發(fā)揮其改性優(yōu)勢(shì)，推薦最佳纖維長(zhǎng)度、摻量分別為9 mm及4%，粉膠比在1.0～1.2之間為宜。