基于換算長細(xì)比的正交膠合木穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法

武國芳，鐘永，龔迎春，任海青

(中國林業(yè)科學(xué)研究院木材工業(yè)研究所，北京 100090)

正交膠合木(cross-laminated timber，CLT)是一種由鋸材或結(jié)構(gòu)復(fù)合木材經(jīng)正交組坯、膠合等工藝形成的工程木產(chǎn)品[1]。CLT具有材料利用率高、尺寸穩(wěn)定性好、保溫隔熱性能好、抗火性能優(yōu)良等優(yōu)點(diǎn)[2]，可用于中高層木結(jié)構(gòu)建筑中。作為一種新材料，CLT相關(guān)研究開始較晚，設(shè)計(jì)計(jì)算方法尚不完善。國內(nèi)學(xué)者從人工林木材的生長因素[3-4]以及CLT制造工藝、連接性能、抗彎性能等[5-8]方面開展了大量研究，但對CLT穩(wěn)定承載力的關(guān)注較少，現(xiàn)有穩(wěn)定承載力計(jì)算方法對CLT的適用性有待進(jìn)一步考察。

在截面應(yīng)力小于材料強(qiáng)度時(shí)，由于桿件平衡狀態(tài)的改變而喪失穩(wěn)定性的現(xiàn)象稱為失穩(wěn)，其承載力稱為臨界力或穩(wěn)定承載力[7]。CLT軸心壓桿失穩(wěn)時(shí)，取桿件中一微段研究，與其他產(chǎn)品一致，微段既有彎曲變形又有剪切變形[9]。對于一般木產(chǎn)品，剪切變形可忽略不計(jì)，故目前各國規(guī)范中有關(guān)一般木構(gòu)件穩(wěn)定承載力的計(jì)算方法都僅考慮了彎曲變形的影響，但CLT截面構(gòu)造與一般木產(chǎn)品不同，其截面是一種強(qiáng)弱相間的“條帶狀”結(jié)構(gòu)。從其強(qiáng)度和彈性模量看，縱向?qū)影遢^強(qiáng)，橫向?qū)影遢^弱，失穩(wěn)時(shí)橫向?qū)蛹忍幱谑軓潬顟B(tài)，又處于滾剪受力狀態(tài)。同種木材滾動(dòng)剪切模量只有順紋剪切模量的1/10左右，且CLT中橫向?qū)拥牟馁|(zhì)等級一般低于縱向?qū)?，故橫向?qū)拥募羟心Ａ繉⒈瓤v向?qū)痈停瑑H有幾十或一兩百兆帕[10]，致使橫向?qū)蛹羟凶冃屋^大，直接影響構(gòu)件的穩(wěn)定承載力。Thiel等[11]研究發(fā)現(xiàn)，材料的正交各向異性和橫向?qū)拥募羟凶冃螌LT的穩(wěn)定承載力影響很大，且其影響程度與組坯方式、板材厚度等相關(guān)，但具體影響規(guī)律尚未明晰。故需合理考慮橫向?qū)蛹羟凶冃螌Ψ€(wěn)定承載性能的影響，提出適用于CLT的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法。

1 國內(nèi)外CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法

目前一些國家和地區(qū)已經(jīng)給出了CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算式，有的直接采用與其他木產(chǎn)品形式一致的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式，如加拿大、美國、歐洲等，通過對一些參數(shù)進(jìn)行修正的方式來計(jì)算CLT的穩(wěn)定承載力，但具體實(shí)現(xiàn)方式有所差異：加拿大規(guī)范CSA O86-14僅采用縱向?qū)影宓慕孛鎽T性矩和截面積計(jì)算得到折算回轉(zhuǎn)半徑，進(jìn)而計(jì)算構(gòu)件的折算長細(xì)比，代替原式中的長細(xì)比以計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；美國規(guī)范NDS-2018中采用剪力類比法計(jì)算CLT的表觀抗彎剛度，并代入歐拉公式計(jì)算CLT的臨界應(yīng)力，將CLT的臨界應(yīng)力代替原式中的臨界應(yīng)力以計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；歐洲規(guī)范尚在修訂中，但歐盟一些國家已經(jīng)提出了軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算式。瑞典和奧地利CLT設(shè)計(jì)手冊中，將橫向?qū)涌闯墒强v向?qū)又g的連接，采用γ系數(shù)法計(jì)算CLT的有效抗彎剛度，進(jìn)而計(jì)算折算長細(xì)比，代入通用穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式中計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。其中，CSA O86-14實(shí)質(zhì)上未考慮橫向?qū)蛹羟凶冃蔚挠绊?，且各縱向?qū)影宓燃壊煌瑫r(shí)公式并不適用，故僅適用于各層縱向?qū)影宀馁|(zhì)等級相同的構(gòu)件?；袅亮恋萚12]對以上3種計(jì)算方法進(jìn)行了詳細(xì)介紹，并對3種方法的長細(xì)比、穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)γ系數(shù)法的計(jì)算結(jié)果介于CSA O86-14和NDS-2018之間，因此其后續(xù)研究采用了γ系數(shù)法。日本建筑規(guī)范也給出了CLT構(gòu)件的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，其穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式與一般木構(gòu)件完全相同，計(jì)算長細(xì)比時(shí)采用全截面幾何性質(zhì)計(jì)算，但對于最終的抗壓承載力，需額外乘以0.75的修正系數(shù)。2016年，Nakajima等[13]通過試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)日本建筑規(guī)范建議的計(jì)算方法較為保守。

我國目前鮮見CLT的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法。針對我國GB 50005—2003《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法僅適用于方木、原木的問題，祝恩淳等[14]提出了適用于各種木產(chǎn)品的穩(wěn)定系數(shù)統(tǒng)一計(jì)算方法，可考慮材料強(qiáng)度、彈性模量以及其他與材料相關(guān)的系數(shù)影響，該方法已被GB 50005—2017所采用。祝恩淳等[14]比較了主要國家的木構(gòu)件穩(wěn)定承載力計(jì)算方法，發(fā)現(xiàn)在不考慮安全系數(shù)和荷載持續(xù)作用效應(yīng)取值不同的基礎(chǔ)上，各國規(guī)范的穩(wěn)定系數(shù)取值差異較小，均與Ylinen[15]的計(jì)算式一致，即本質(zhì)上各個(gè)國家的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法是一致的。而Ylinen[15]在推導(dǎo)穩(wěn)定系數(shù)時(shí)并未考慮剪切變形對穩(wěn)定承載力的影響，故GB 50005—2017的方法并不適用于CLT。鑒于此，霍亮亮等[12]借鑒北美和歐洲對CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的處理方法，提出采用γ系數(shù)法計(jì)算CLT的等效抗彎剛度，采用GB 50005—2017中穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式的形式，以美國和歐洲的CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)作為源數(shù)據(jù)，回歸得到了適用于我國標(biāo)準(zhǔn)的CLT材料系數(shù)。

不同文獻(xiàn)中CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法見表1。除橫紋層剪切變形(GA)⊥、橫紋層截面慣性矩(E⊥I)影響的處理方法差異外，還列出了荷載持續(xù)作用效應(yīng)(DOL)、分項(xiàng)系數(shù)和計(jì)算式形式的差異。

表1 不同文獻(xiàn)中CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法對比Table 1 Comparison of stability coefficients of CLT for wood members in axial compression in various literatures

實(shí)際上，直接從歐拉屈服理論出發(fā)，考慮剪切變形對穩(wěn)定承載力的影響，也可建立構(gòu)件的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法。GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中格構(gòu)式受壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力計(jì)算即采用了該方法：將剪切變形的影響計(jì)入長細(xì)比中，得到換算長細(xì)比，進(jìn)而計(jì)算構(gòu)件的穩(wěn)定承載力。在木結(jié)構(gòu)中，Wu等[16]也曾對一種格構(gòu)式木柱的穩(wěn)定承載力進(jìn)行了研究，并建立了采用換算長細(xì)比的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法。本研究從CLT的構(gòu)造出發(fā)，將其視為分肢柱，探討CLT橫向?qū)拥募羟凶冃螌Ψ€(wěn)定承載力的影響，并基于基本力學(xué)原理推導(dǎo)建立CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算方法。

2 CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法的建立

2.1 CLT的換算長細(xì)比

CLT與膠合木、鋸材等的主要區(qū)別在于橫向?qū)拥募羟凶冃蜗鄬^大。在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)將該變形對穩(wěn)定系數(shù)的影響納入考慮范疇。

將CLT視為分肢柱，縱向?qū)影鍨橹?，橫向?qū)影蹇闯煞种g的連接，考慮橫向?qū)影寮羟凶冃螌Ψ€(wěn)定系數(shù)的影響，可采用換算長細(xì)比理論。按照壓桿屈曲理論，考慮剪切變形的穩(wěn)定承載力(Ncr)計(jì)算式為[9]：

(1)

式中：γ為單位剪力引起的剪應(yīng)變；NE是不考慮剪切變形時(shí)的穩(wěn)定承載力。NE可按式(2)計(jì)算：

NE=π2E‖A‖/λ2

(2)

式中：λ為不考慮剪切變形時(shí)構(gòu)件的長細(xì)比；E‖為縱向?qū)影宓膹椥阅Ａ?；A‖為縱向?qū)影宓慕孛娣e。

將式(2)代入式(1)，可得：

(3)

式中，λeff為換算長細(xì)比，可表示成：

(4)

對于CLT，其單位剪力引起的剪應(yīng)變可表示為：

(5)

式中：n為截面形狀系數(shù)，對于矩形截面可取1.2[17]；υ為單位荷載，υ=1；(GA)是截面剪切剛度。

將剪應(yīng)變γ代入式(4)，可得CLT換算長細(xì)比的一般表達(dá)式為：

(6)

令：

(7)

則換算長細(xì)比可表示為：

(8)

將CLT看成分肢柱，不考慮剪切變形時(shí)CLT的長細(xì)比λ，可表示為：

(9)

式中：μ為和柱端約束有關(guān)的長度計(jì)算系數(shù)，兩端鉸接取1.0；l0為柱子的計(jì)算長度；I‖為縱向?qū)影褰M成截面的慣性矩。

若只考慮橫向?qū)拥挠绊懀瑒t截面剪切剛度(GA)可寫成(GA)⊥，參考剪力類比法[10]按下式計(jì)算：

(10)

式中：a為最外層層板形心之間的距離；b為CLT寬度；hi為第i層層板的厚度；G⊥i為第i層橫向?qū)影宓臐L動(dòng)剪切模量。式(10)中幾何量的意義可參照圖1。

圖1 CLT 截面Fig. 1 The cross section of CLT

如考慮縱向?qū)影宓募羟凶冃螌孛婕羟袆偠鹊呢暙I(xiàn)，則剪切剛度(GA)的計(jì)算方法與美國標(biāo)準(zhǔn)ANSI/APA PRG 320-2019的計(jì)算方法完全一致。

考慮到長細(xì)比較小時(shí)，剪力類比法計(jì)算得到的長細(xì)比偏大[12]，故當(dāng)長細(xì)比小于界限長細(xì)比λp時(shí)，換算長細(xì)比可按下式計(jì)算：

(11)

2.2 CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)

將CLT構(gòu)件換算長細(xì)比λeff、表層縱向?qū)影蹇箟簭?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fc,k以及彈性模量標(biāo)準(zhǔn)值Ek代入GB 50005—2017的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式中替換原長細(xì)比λ，可得到適用于CLT軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)(φ)計(jì)算式：

(12)

其中界限長細(xì)比按下式計(jì)算：

(13)

式中：ac、bc、cc為材料相關(guān)系數(shù)，可反映初始幾何缺陷和材料非線性的影響，對于不同種類的產(chǎn)品，初始幾何缺陷和材料非線性的影響不同。與加拿大、美國和歐洲處理方法類似，可將CLT視為一種膠合木，系數(shù)ac、bc、cc的取值與一般膠合木無異，即ac=0.91、bc=3.69、cc=3.45。

2.3 與NDS-2018穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法的比較

將式(6)代入式(3)可得：

(14)

兩邊同時(shí)除以A‖得到臨界應(yīng)力(σcr)：

(15)

將式(9)代入上式可得：

(16)

若用NDS-2018中的(EI)eff代替上式中的E‖I‖，則：

(17)

上式可以繼續(xù)改寫成：

(18)

式中，(EI)app就是考慮剪切變形的表觀抗彎剛度，計(jì)算公式為：

(19)

剔除安全系數(shù)和DOL的影響后，上式與NDS-2018的差異為式(19)中的系數(shù)nπ2/μ2在NDS-2018中為Ks。容易算得：當(dāng)構(gòu)件兩端鉸接時(shí)，μ取1，nπ2/μ2等于11.8；兩端固接時(shí)，若有效長度取0.5倍柱子長度，即μ取0.5，則nπ2/μ2取47.4，這與NDS-2018中的Ks值完全相同?？梢姄Q算長細(xì)比法與NDS-2018中CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算式從形式上是等效的。但需注意到，NDS-2018中的(EI)eff與本研究中的E‖I‖并不完全相同，(EI)eff計(jì)算時(shí)還包括了橫向?qū)影褰孛鎽T性矩和橫紋彈性模量的影響，即橫紋層板拉壓變形對整體截面剛度的影響，而E‖I‖則只考慮了縱向?qū)影鍖箯潉偠鹊挠绊?。由于CLT中同一層層板間存在拼縫，應(yīng)力傳遞不連續(xù)，因此考慮這部分剛度是不合適的?？紤]上述差異，以NDS-2018穩(wěn)定系數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合并不合適。采用換算長細(xì)比法計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)概念明晰，與我國計(jì)算不考慮CLT橫紋層板拉壓對抗彎剛度影響的認(rèn)識一致，同時(shí)該方法與鋼結(jié)構(gòu)中的處理方法類似，符合我國規(guī)范的處理傳統(tǒng)。

3 CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法適用性分析

3.1 與試驗(yàn)結(jié)果比較

霍亮亮等[12]對鐵杉(Tsugacanadensis)規(guī)格材制作的3層CLT構(gòu)件進(jìn)行了軸心受壓試驗(yàn)研究，獲得了4組不同長細(xì)比CLT構(gòu)件的穩(wěn)定承載力和穩(wěn)定系數(shù)，每組長細(xì)比試件重復(fù)數(shù)為4。各組試件寬度均為280 mm，厚度均為105 mm(含3層35 mm層板)，各組試件高度分別1 400，2 100，2 800和3 500 mm。試驗(yàn)所用CLT的層板為No.1/No.2級鐵杉規(guī)格材，截面尺寸為38 mm×140 mm，層板的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為20.9 MPa，彈性模量標(biāo)準(zhǔn)值為6 639 MPa。采用本研究提出的CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法預(yù)測上述組坯和材性組合下不同柱高(長細(xì)比)時(shí)CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，同時(shí)將試驗(yàn)實(shí)測的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)據(jù)繪制于圖2a中，可見預(yù)測值與實(shí)測值吻合良好。不考慮剪切變形的影響，將直接采用我國GB 50005—2017中穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算得到的CLT構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)也繪制于圖2a中，可見該方法計(jì)算值普遍高于試驗(yàn)實(shí)測值，即高估了CLT構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。因此，不考慮剪切變形的影響會(huì)高估CLT構(gòu)件的穩(wěn)定承載力，進(jìn)而降低其安全裕度。

Nakajima等[13]對日本柳杉(Cryptomeriajaponica)制作的CLT構(gòu)件開展了軸心抗壓試驗(yàn)研究，得到了5組不同長細(xì)比CLT構(gòu)件的極限承載力均值和標(biāo)準(zhǔn)差，每個(gè)長細(xì)比試件重復(fù)數(shù)為6。各組試件寬度均為300 mm，高度均為3 000 mm，層板厚度均為30 mm，各組試件分別包含了3層、4層、5層、7層和9層層板。其中包含3層、5層、7層和9層層板的試件均為縱、橫向?qū)影褰惶嫦嚅g組坯，包含4層層板的試件組坯形式為“縱-橫-橫-縱”。試件縱向?qū)影鍙椥阅Ａ科骄禐?2 690 MPa，抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為31.2 MPa。采用本研究提出的CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法預(yù)測不同換算長細(xì)比時(shí)日本柳杉CLT軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，同時(shí)將試驗(yàn)實(shí)測的穩(wěn)定系數(shù)繪制于圖2b中，可見預(yù)測值與實(shí)測值也吻合良好。通過上述比較可以發(fā)現(xiàn)，本研究提出的穩(wěn)定承載力計(jì)算方法是準(zhǔn)確可行的。

圖2 鐵杉和柳杉CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)預(yù)測值與試驗(yàn)值對比Fig. 2 Comparisons of predicted and tested stability coefficients for Hemlock and Japanese Cedar CLT compression lumber

3.2 截面剪切剛度計(jì)算方法的影響

前文指出，截面剪切剛度可考慮或不考慮縱向?qū)影寮羟凶冃蔚挠绊?，以下通過算例比較二者的差異。

以SPF No.2規(guī)格材制造的CLT為例，層板厚度均為35 mm。No.2級SPF的順紋彈性模量平均值為9 655 MPa，順紋彈性模量標(biāo)準(zhǔn)值(E0)為5 839 MPa，順紋抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為15.82 MPa。CLT板寬度為1 000 mm，兩端鉸接。按ANSI/APA PRG 320-2019所述的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，橫紋彈性模量E90=E0/30=194.6 MPa，順紋剪切模量G0=E0/16=364.9 MPa，滾動(dòng)剪切模量G90=G0/10=36.49 MPa。對于3層CLT，將是否考慮縱向?qū)影宓募羟凶冃斡绊懙姆€(wěn)定系數(shù)同時(shí)繪制于圖3中。

由圖3可知，考慮縱向?qū)影宓募羟凶冃斡?jì)算的穩(wěn)定系數(shù)稍小，但二者差異很小，最大差異僅為1.9%。說明縱向?qū)影宓募羟凶冃屋^小，對穩(wěn)定系數(shù)的影響較小。故建議采用簡化剪力類比法，即僅考慮橫紋層板剪切變形的截面剪切剛度計(jì)算方法，采用簡化法計(jì)算截面剪切剛度，可以極大減少計(jì)算量，同時(shí)對計(jì)算結(jié)果的影響很小。

圖3 兩種剪切剛度計(jì)算方法對穩(wěn)定系數(shù)的影響Fig. 3 Comparison of stability coefficients calculated from two shear stiffness determination methods

3.3 與主要國家計(jì)算方法的比較

歐洲和日本對荷載持續(xù)作用效應(yīng)(DOL)、分項(xiàng)系數(shù)的認(rèn)識與GB 50005—2017相同，而NDS-2018與GB 50005—2017不同，故將NDS-2018穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算式統(tǒng)一到GB 50005—2017的計(jì)算方法和原則上，即認(rèn)為木材的強(qiáng)度和彈性模量具有相同的荷載持續(xù)作用效應(yīng)，穩(wěn)定問題和強(qiáng)度問題具有相同的抗力分項(xiàng)系數(shù)，在相同的認(rèn)識水平上比較本研究提出的計(jì)算方法與主要國家計(jì)算方法的差異。仍以SPF No.2規(guī)格材制造的CLT為例，采用不同算法計(jì)算3層和5層CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，分別繪制于圖4中。

圖4 不同計(jì)算方法比較3層和5層CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)Fig. 4 Comparison of stability coefficients of three-layer and five-layer CLT axial compression members with different calculation methods

由圖4可見，本研究提出的計(jì)算方法與歐洲和美國的方法計(jì)算結(jié)果接近。原因在于構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)是構(gòu)件的客觀屬性，剔除安全系數(shù)、材料參數(shù)取值方法的影響，各國計(jì)算方法應(yīng)是一致的。故在統(tǒng)一的原則下，本研究建議方法與上述計(jì)算方法的結(jié)果基本一致，因此也驗(yàn)證了本研究建議方法的可靠性。3種方法均與日本的方法差異較大，原因在于日本的方法并不是針對CLT提出的，沒有考慮CLT的產(chǎn)品特點(diǎn)，是一種不完善的方法，且其修正系數(shù)中實(shí)際包含了一個(gè)隱含的安全系數(shù)，因此計(jì)算值較低。

4 結(jié)論與討論

本研究通過基本力學(xué)原理推導(dǎo)建立了基于換算長細(xì)比的CLT受壓構(gòu)件穩(wěn)定承載力計(jì)算方法，將其與試驗(yàn)結(jié)果及各個(gè)國家計(jì)算方法進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了本研究所提出計(jì)算方法的可行性。

1)將CLT視為分肢柱，采用考慮剪切變形影響的壓桿屈曲理論，可計(jì)算CLT的換算長細(xì)比，并與GB 50005—2017中的穩(wěn)定承載力計(jì)算式相結(jié)合，計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)。通過與試驗(yàn)結(jié)果和各國方法比較，證明了本研究提出的方法是可行、準(zhǔn)確的。

2)換算長細(xì)比法概念清晰，符合基本力學(xué)原理，也符合我國規(guī)范對分肢柱的處理傳統(tǒng)。采用換算長細(xì)比法計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，可采用簡化法計(jì)算截面剪切剛度，計(jì)算量和復(fù)雜程度遠(yuǎn)小于γ系數(shù)法和剪力類比法。

采用換算長細(xì)比法計(jì)算CLT軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，公式中與材料有關(guān)的相關(guān)系數(shù)取值與膠合木相同，這一點(diǎn)與歐洲、北美的處理方式類似。需要注意的是，計(jì)算CLT的穩(wěn)定承載力時(shí)，CLT的抗彎強(qiáng)度和彈性模量是關(guān)鍵參數(shù)。但CLT的抗彎強(qiáng)度和彈性模量如何取值目前尚無定論，針對該問題，與文獻(xiàn)[12]一致，本研究采用了表層層板的抗彎強(qiáng)度和彈性模量作為CLT的抗彎強(qiáng)度和彈性模量。隨著研究和應(yīng)用水平的提高，對CLT抗彎強(qiáng)度和彈性模量的取值可能會(huì)有新的認(rèn)識。此時(shí)，對于文獻(xiàn)[12]的方法需重新擬合材料系數(shù)值，而本研究方法可直接修改對應(yīng)抗彎強(qiáng)度和彈性模量參數(shù)，較為簡便。