軟土地基變電站沉降監(jiān)測(cè)與預(yù)測(cè)分析

陳慶偉，楊臻，謝丹，張學(xué)凱，趙勇

(1.國網(wǎng)山東省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，山東 濟(jì)南 250021；2.中國電力科學(xué)研究院有限公司，北京 100192；3.國網(wǎng)山東省電力公司，山東 濟(jì)南 250001)

變電站作為電網(wǎng)中轉(zhuǎn)化和輸送電能的重要場(chǎng)所，是整個(gè)電網(wǎng)系統(tǒng)的核心和紐帶，對(duì)于電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。隨著我國經(jīng)濟(jì)社會(huì)的快速發(fā)展，土地資源日益緊缺，為了保證高集中性電力負(fù)荷區(qū)域的正常供電，變電站有時(shí)被迫需要建設(shè)在濱海軟土地基上[1-2]。軟土地基含水量大、壓縮性高、承載力通常較低[3-4]，再加上溫度、降雨以及變電站的環(huán)境荷載等作用，容易使變電站產(chǎn)生較大的沉降變形和不均勻沉降，威脅站內(nèi)設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行[5]。加強(qiáng)變電站工程的沉降變形監(jiān)測(cè)6-7]，既是不斷提升變電站工程質(zhì)量和管理水平的要求，也是確保電網(wǎng)能夠安全穩(wěn)定運(yùn)行的基本要求和重要保障[8-11]。

目前已有相關(guān)學(xué)者對(duì)特殊地質(zhì)條件下變電站地基沉降變形的原因及處理方案等進(jìn)行了研究。劉宇平等[12]對(duì)山區(qū)復(fù)雜場(chǎng)地某110 kV變電站的地基沉降原因及處理措施進(jìn)行剖析；賈繼灝等[13]對(duì)500 kV變電站設(shè)備基礎(chǔ)的沉降觀測(cè)方法進(jìn)行了探討；姚自勇等[14]分析了110 kV變電站軟土地基的加固方案；張均鋒等[15]研究了110 kV變電站粉土層地基的沉降變形原因及地基處理技術(shù)。但總體而言，很少有相關(guān)學(xué)者通過實(shí)地監(jiān)測(cè)對(duì)濱海軟土地基變電站的沉降變形規(guī)律進(jìn)行深入分析，也少見有相關(guān)的沉降變形預(yù)測(cè)方法。

本文以某濱海軟土地區(qū)220 kV變電站工程為背景，對(duì)變電站建筑的地基沉降進(jìn)行實(shí)地監(jiān)測(cè)，分析變電站軟土地基的沉降變形規(guī)律。基于沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)，利用三維地質(zhì)工程有限元軟件ZSOIL.PC，建立地基土體和變電站建筑的三維整體有限元模型，對(duì)施工過程中和施工結(jié)束后地基基礎(chǔ)的沉降變形進(jìn)行數(shù)值模擬，預(yù)測(cè)分析沉降發(fā)展趨勢(shì)和最終的沉降量，探討地基沉降的變形特征，為下一步的電氣設(shè)備安裝提供決策參考，也為后續(xù)變電站軟土地基工程設(shè)計(jì)提供借鑒。

1 工程概況

1.1 工程規(guī)模

該變電站場(chǎng)地位于山東濱州市以北約82 km，地處套爾河入?？诟浇緝?nèi)主要建(構(gòu))筑物為2座配電裝置樓和3臺(tái)主變壓器基礎(chǔ)，其中：220 kV配電裝置樓布置在站區(qū)南側(cè)，地上二層；110 kV配電裝置樓布置在站區(qū)北側(cè)，地下一層(電纜夾層)，地上二層；主變壓器布置在站區(qū)中間，周邊設(shè)置環(huán)形消防道路；先施工220 kV配電裝置樓，后施工110 kV配電裝置樓。

1.2 工程地質(zhì)條件

依據(jù)地質(zhì)勘察結(jié)果，結(jié)合搜集到的區(qū)域地質(zhì)資料以及鄰近已有建筑工程經(jīng)驗(yàn)綜合分析，場(chǎng)地地貌成因類型為海陸交互沉積平原，地貌類型為濱海灘涂。站址區(qū)地形平坦，地面高程1.25～1.42 m，原為養(yǎng)蝦池，常年位于水面以下。場(chǎng)地地層為第四系全新統(tǒng)人工填土(Q4s)和全新統(tǒng)海陸交互沉積層(Q4mc)，巖性為淤泥質(zhì)黏土、粉土、粉細(xì)砂等。典型靜力觸探結(jié)果見表1。

表1 靜力觸探結(jié)果Tab.1 Static force penetration results

現(xiàn)將擬建站址區(qū)地層特征由新到老、自上而下描述如下：

①層——淤泥質(zhì)黏土，灰、灰黑色，飽和，軟塑—流塑狀態(tài)，土質(zhì)不均勻，層理明顯，夾薄層粉土及粉細(xì)砂，局部混貝殼碎屑。

②層——粉土，灰黃、灰、深灰、灰黑等色，稍濕—很濕，稍密狀態(tài)為主，局部呈中密狀態(tài)，土質(zhì)不均勻，層理明顯，夾粘性土、砂土薄層，局部混大量貝殼碎屑。

③層——淤泥質(zhì)黏土，灰、灰黑色，飽和，軟塑—流塑狀態(tài)，土質(zhì)不均勻，層理明顯，夾砂質(zhì)粉土及粉細(xì)砂，局部混貝殼碎屑。

④層——粉細(xì)砂，灰、黃灰色，飽和，松散狀態(tài)，土質(zhì)不均勻，層理明顯，夾薄層粉土及粉細(xì)砂，混大量貝殼碎屑，局部貝殼碎屑呈層狀分布。

⑤層——粉細(xì)砂，灰、黃灰色，飽和，中密—密實(shí)，土質(zhì)均勻。

1.3 地基處理情況

依據(jù)地質(zhì)情況以及變電站建筑的使用環(huán)境、設(shè)備運(yùn)行情況及受荷特點(diǎn)，本工程采用水泥土攪拌法中的深層攪拌法進(jìn)行地基處理，樁徑500 mm，樁間距1.2 m，施工和質(zhì)量檢驗(yàn)嚴(yán)格按照J(rèn)GJ 79—2012《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》和DL/T 5024—2005《電力工程地基處理技術(shù)規(guī)程》的要求進(jìn)行。攪拌樁固化劑選用強(qiáng)度等級(jí)為42.5級(jí)的普通硅酸鹽水泥，水泥摻入量為55～65 kg/m，同時(shí)按水泥摻入量的6%～8%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))摻入混凝土抗硫酸鹽類侵蝕防腐劑。處理后110 kV配電裝置樓及220 kV配電裝置樓的復(fù)合地基承載力特征值fspk≥150 kPa。主變壓器及防火墻、避雷針、水泵房、消防水池、戶外避雷器、圍墻等復(fù)合地基承載力特征值fspk≥120 kPa。單樁承載力特征值Ra≥123 kN，攪拌樁身水泥土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu≥2.5 MPa。場(chǎng)地土方平整土的壓實(shí)系數(shù)為0.95。

2 沉降監(jiān)測(cè)

2.1 監(jiān)測(cè)方案

現(xiàn)場(chǎng)的沉降觀測(cè)采用幾何水準(zhǔn)測(cè)量方法進(jìn)行，其精度依據(jù)GB 50026—2007《工程測(cè)量規(guī)范》和DL/T 5445—2010《電力工程施工測(cè)量技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定采用二等水準(zhǔn)測(cè)量。測(cè)量使用日本產(chǎn)TOPCON DL501自動(dòng)安平精密電子水準(zhǔn)儀配以TOPCON BIS20條形碼銦鋼水準(zhǔn)尺。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，并兼顧樓體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)主要選擇在建筑物的四周、重要的承重部位及沉降縫、后澆帶兩側(cè)，沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)(N1—N8、S1—S8)的布置如圖1所示。基礎(chǔ)施工完成后，分別對(duì)220 kV配電裝置樓和110 kV配電裝置樓進(jìn)行148 d和101 d的沉降監(jiān)測(cè)。

圖1 沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig.1 Schematic diagram of settlement monitoring point layout

2.2 監(jiān)測(cè)結(jié)果

將220 kV配電裝置樓的單期沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行匯總，得到累計(jì)沉降量，如圖2所示。從圖2可以看出，隨著施工的進(jìn)行，上部荷載不斷增加，地基沉降量也不斷增大，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降量隨觀測(cè)時(shí)間的增加而迅速增大，沉降曲線下降明顯，到觀測(cè)截止時(shí)尚未出現(xiàn)減小的趨勢(shì)。其中，監(jiān)測(cè)點(diǎn)S1、S4、S5、S8的走勢(shì)相近，而監(jiān)測(cè)點(diǎn)S2、S3、S6、S7的走勢(shì)相近。結(jié)合圖1可以看出，220 kV配電裝置樓左右兩側(cè)的沉降量小于中間的沉降量。

將監(jiān)測(cè)點(diǎn)S1、S8的平均值作為左側(cè)沉降量，將監(jiān)測(cè)點(diǎn)S4、S5的平均值作為右側(cè)沉降量，將監(jiān)測(cè)點(diǎn)S2、S3、S6、S7的平均值作為中心沉降量，計(jì)算結(jié)果如圖3所示。由圖3可見，220 kV配電裝置樓的左側(cè)、中部、右側(cè)存在明顯的不均勻沉降。

圖2 220 kV配電裝置樓累計(jì)沉降量Fig.2 Accumulated settlement volumes of 220 kV distribution unit building

圖3 220 kV配電裝置樓左、中、右平均沉降量Fig.3 Average settlement volumes of left, middle and right sides of 220 kV distribution unit building

取圖3中的3個(gè)平均沉降量，計(jì)算左側(cè)與中部的差異沉降、中部與右側(cè)的差異沉降以及左側(cè)與右側(cè)的差異沉降，計(jì)算結(jié)果如圖4所示?？梢钥闯?，左右兩側(cè)差異沉降非常小，接近于0；而左中差異沉降、右中差異沉降相對(duì)較大，且兩者基本一致，并在約120 d后趨于收斂。

圖4 220 kV配電裝置樓差異沉降量Fig.4 Differential settlement volumes of 220 kV distribution unit building

變電站的配電裝置樓屬于工業(yè)與民用建筑中的框架結(jié)構(gòu)，本工程場(chǎng)地地基屬于高壓縮性土，依據(jù)GB 50007—2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中表5.3.4的相關(guān)要求，其相鄰柱基之間的沉降差應(yīng)小于0.003L(L為相鄰柱基的中心距離)，表2為各監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間的差異沉降值(監(jiān)測(cè)148 d)。可以看出，各個(gè)測(cè)點(diǎn)間的差異沉降量都在允許范圍之內(nèi)，說明220 kV配電裝置樓的沉降是安全的。

表2 各測(cè)點(diǎn)差異沉降量匯總Tab.2 Summary of differential settlement volume at each measuring point

圖5為110 kV配電裝置樓的累計(jì)沉降量，可以看出，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降量隨時(shí)間增加持續(xù)增大，觀測(cè)101 d后，現(xiàn)場(chǎng)沉降仍有顯著的增長趨勢(shì)?？傮w而言，在同樣的觀測(cè)天數(shù)下，相較于220 kV配電裝置樓的沉降量小，這主要是由于110 kV配電裝置樓上部荷載小于220 kV配電裝置樓上部荷載。計(jì)算110 kV配電裝置樓8個(gè)測(cè)點(diǎn)總沉降量的最大值、最小值以及平均值，并計(jì)算最大沉降量與最小沉降量的差值作為差異沉降量，計(jì)算結(jié)果如圖6所示。由圖6可見，約75 d后差異沉降量趨于穩(wěn)定。計(jì)算各監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間的實(shí)測(cè)最大差異沉降量為4.11 mm，遠(yuǎn)小于允許差異沉降量(32 mm)，說明110 kV配電裝置樓的差異沉降是安全的。

由以上實(shí)地沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果可知，2個(gè)配電裝置樓均存在一定的沉降變形及沉降差異，累積沉降量及差異沉降量均在規(guī)范要求的限值之內(nèi)。產(chǎn)生沉降的主要原因是：盡管整個(gè)軟土場(chǎng)地經(jīng)過地基處理后承載力已有較大增長，但地基土體仍未完全固結(jié)完畢，在上部結(jié)構(gòu)引起的附加應(yīng)力作用下仍會(huì)進(jìn)一步固結(jié)，從而引起沉降。配電裝置樓差異沉降的產(chǎn)生主要有2個(gè)方面原因：一方面是2個(gè)配電裝置樓整體長度較大，站區(qū)場(chǎng)地高出周邊場(chǎng)地，含水量變化大且不均勻，地基土性質(zhì)差異較大，整個(gè)地基不同位置土體的承載力有一定差異，盡管本工程采用水泥土攪拌法進(jìn)行了地基處理，但是處理效果仍不夠理想，加固后地基土體的強(qiáng)度不夠均勻，總體而言，配電裝置樓兩側(cè)的加固效果比中間部分的加固效果好，因而相應(yīng)的地基承載力也相對(duì)較高；另一方面是上部建筑自重在建筑中部地基中引起的附加應(yīng)力相較于兩側(cè)要大。這2個(gè)方面原因使得2個(gè)配電裝置樓中間部位的沉降大于兩側(cè)沉降。

圖5 110 kV配電裝置樓累計(jì)沉降量Fig.5 Accumulated settlement volumes of 110 kV distribution unit building

圖6 110 kV配電裝置樓差異沉降量Fig.6 Differential settlement volumes of 110 kV distribution unit building

3 地基沉降數(shù)值模擬

基于站內(nèi)建筑物的沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)，在場(chǎng)地巖土工程勘察報(bào)告的基礎(chǔ)上，借助三維地質(zhì)建模技術(shù)，建立基于場(chǎng)地鉆孔數(shù)據(jù)和工程地質(zhì)剖面等信息的三維地質(zhì)模型，對(duì)地基沉降進(jìn)行模擬，預(yù)測(cè)分析沉降發(fā)展趨勢(shì)和最終的沉降值，為是否進(jìn)行電氣設(shè)備的安裝提供參考。本文采用瑞士聯(lián)邦理工學(xué)院開發(fā)的真三維巖土工程有限元軟件ZSOIL.PC進(jìn)行數(shù)值分析。

3.1 地層空間分布模擬

地層空間分布的準(zhǔn)確性是巖土數(shù)值分析準(zhǔn)確性的基礎(chǔ)[16-17]，一般而言，地層的空間分布是不均勻的，土層在空間上存在厚度變化和尖滅等現(xiàn)象，目前一般是根據(jù)工程師的經(jīng)驗(yàn)和按線性插值進(jìn)行鉆孔之間地層厚度的劃分[18]。本文地層空間分布模擬采用ZSOIL.PC的三維地質(zhì)鉆孔空間插值技術(shù)進(jìn)行非線性模擬，通過輸入鉆孔的數(shù)據(jù)(坐標(biāo)、地層厚度等)自動(dòng)運(yùn)算生成，如圖7、圖8所示。

圖7 鉆孔布置Fig.7 Borehole layout

圖8 根據(jù)鉆孔生成的地層空間分布Fig.8 Strata spatial distribution generated by borehole

3.2 三維整體有限元模型

結(jié)合工程概況和建(構(gòu))筑物的布置情況，建立軟土地基與變電站建筑的整體三維有限元模型，如圖9所示。選取計(jì)算模型尺寸為121.5 m×87.8 m×34.65 m，經(jīng)試算，該尺寸可避免有限元邊界效應(yīng)

的影響。針對(duì)變電站內(nèi)的建筑部件，采用梁單元模擬梁、柱體系，殼單元模擬樓板，實(shí)體單元模擬基礎(chǔ)；樓板上荷載采用均布荷載模擬，填充墻采用均布荷載替代。模型節(jié)點(diǎn)數(shù)為63 788，六面體實(shí)體單元數(shù)為53 764，殼(one layer shell)單元數(shù)為6 172，梁(beam)單元數(shù)為3 087，滲透(seepage)面單元數(shù)為1 764。模型的邊界條件為：土層頂部自由，土層四周限制法向位移，底邊固定，四周為透水邊界，底部為不透水邊界。

圖9 三維有限元整體模型Fig.9 3D finite element model

3.3 計(jì)算參數(shù)

本構(gòu)模型以及相關(guān)計(jì)算參數(shù)是有限元分析的關(guān)鍵。在變電站建筑自重引起的附加應(yīng)力作用下，地基土體隨時(shí)間增長發(fā)生一定的沉降，但從實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果來看，遠(yuǎn)未達(dá)到地基的失效破壞狀態(tài)(大變形狀態(tài))。因此，本文采用Benz提出的小應(yīng)變硬化土模型(HS-Small Strain)[19-21]模擬土體在靜荷載下的應(yīng)力應(yīng)變行為。小應(yīng)變硬化土模型可以模擬隨應(yīng)力增加土體不可恢復(fù)的塑性剪切變形和體積變形，進(jìn)而描述出土體的沉降變形。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固結(jié)實(shí)驗(yàn)和三軸剪切實(shí)驗(yàn)結(jié)果，得到各土層物理力學(xué)性質(zhì)計(jì)算參數(shù)見表3。

表3 各土層計(jì)算參數(shù)Tab.3 Calculation parameters of each soil layer

針對(duì)上述計(jì)算模型和材料參數(shù)，采用ZSOIL.PC軟件對(duì)該工程的地基沉降進(jìn)行基于比奧固結(jié)理論的流-固耦合分析。分析分4個(gè)工況進(jìn)行：工況0，初始地應(yīng)力平衡，位移清零；工況1，分層回填、施工攪拌樁并施工基礎(chǔ)；工況2，施工220 kV配電裝置樓；工況3，施工110 kV配電裝置樓。工況0與工況1是利用數(shù)值方法開展沉降計(jì)算的基礎(chǔ)，后文將對(duì)工況2(148 d)與工況3(101 d)的有限元計(jì)算結(jié)果和實(shí)地監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

3.4 預(yù)測(cè)與實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比

沉降量隨時(shí)間變化曲線的數(shù)值分析結(jié)果與實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果的對(duì)比如圖10、圖11所示。

圖10 110 kV配電裝置樓實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.10 Comparisons between measured data and predicted data of 110kV building

圖11 220 kV配電裝置樓實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.11 Comparisons between measured data and predicted data of 220 kV distribution unit building

可以看出，2個(gè)變電站的預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值整體趨勢(shì)吻合良好，各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降均隨時(shí)間增長持續(xù)增大。對(duì)于圖10所示的110 kV配電裝置樓，在沉降觀測(cè)初始階段，預(yù)測(cè)結(jié)果相對(duì)高于實(shí)測(cè)結(jié)果，這可能與變電站周圍施工環(huán)境影響有關(guān)，變電站兩端道路荷載以及加固施工的不均勻性等可能導(dǎo)致實(shí)測(cè)值相對(duì)較低，然而這些影響因素在數(shù)值模擬時(shí)均無法考慮。針對(duì)2座配電裝置樓，將其在監(jiān)測(cè)完畢時(shí)(220 kV與110 kV分別為148 d和101 d)沉降量的實(shí)地監(jiān)測(cè)結(jié)果與預(yù)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，預(yù)測(cè)相對(duì)誤差

(1)

式中：Sp為累積沉降預(yù)測(cè)值；Sa為累積沉降實(shí)測(cè)值。經(jīng)計(jì)算后發(fā)現(xiàn)，2座配電裝置樓沉降的預(yù)測(cè)相對(duì)誤差ω均在15%之內(nèi)。預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合程度良好，能夠?yàn)楹罄m(xù)工程的地基沉降預(yù)測(cè)提供一定的參考。

從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和數(shù)值分析數(shù)據(jù)發(fā)展規(guī)律看，隨著時(shí)間增長，變電站地基沉降速率不斷減小，但直到300 d后，沉降仍未達(dá)到穩(wěn)定，為此，延長沉降監(jiān)測(cè)時(shí)間至900 d，提取沉降較大的配電裝置樓中部測(cè)點(diǎn)的監(jiān)測(cè)與預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)，如圖12所示。

圖12 建筑物中部典型測(cè)點(diǎn)沉降預(yù)測(cè)值Fig.12 Predicted settlement values of the middle measuring point of the building

可以看出，約在700 d后，變電站地基的沉降才最終趨于穩(wěn)定，其中110 kV配電裝置樓最終最大沉降量約為22.4 mm，220 kV配電裝置樓最終最大沉降量約為40.7 mm。雖然本工程的沉降量和差異沉降量均在規(guī)范允許范圍內(nèi)，沉降是安全的，但是由于建筑物內(nèi)的電氣設(shè)備對(duì)沉降要求較高，故建議施工單位在進(jìn)行設(shè)備的安裝固定時(shí)暫不進(jìn)行密封套件的連接。

220 kV配電裝置樓和110 kV配電裝置樓施工一周后以及施工結(jié)束沉降趨于穩(wěn)定后的地基基礎(chǔ)和結(jié)構(gòu)整體變形云圖如圖13所示?？梢钥闯?，隨著施工的進(jìn)行，上部荷載不斷增加，地基沉降量不斷增大，且隨著時(shí)間的發(fā)展，沉降趨于穩(wěn)定后地基及建筑物的整體沉降相較于施工結(jié)束后一周的沉降量也有明顯增加，這與實(shí)測(cè)地基沉降的發(fā)展規(guī)律相符合。另外，2個(gè)配電裝置樓的沉降量整體均呈中間大、兩端小的趨勢(shì)，這與變電站監(jiān)測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)沉降結(jié)果也比較一致。

圖13 地基基礎(chǔ)和結(jié)構(gòu)整體變形云圖Fig.13 Cloud diagram of overall deformation of foundation and structure

4 結(jié)論

本文開展了軟土地基變電站的實(shí)地沉降觀測(cè)，采用三維地質(zhì)工程軟件ZSOIL.PC對(duì)某變電站工程的地基沉降進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了該工程地基沉降變形規(guī)律，得到如下主要結(jié)論：

a)配電裝置樓隨上部結(jié)構(gòu)的施工仍存在一定程度的累積沉降，且沉降量隨時(shí)間增長逐漸增大，但增長率逐漸降低，并在經(jīng)歷一定時(shí)間后最終趨于穩(wěn)定。沉降產(chǎn)生的主要原因是：盡管軟土場(chǎng)地經(jīng)過地基處理后承載力已有較大增長，但施工完成后地基土體仍未完全固結(jié)完畢，在上部結(jié)構(gòu)引起的附加應(yīng)力作用下仍會(huì)進(jìn)一步固結(jié)。

b)配電裝置樓總體上中間部位的沉降大于兩側(cè)沉降。主要原因有2個(gè)方面：①2個(gè)配電裝置樓整體長度較大，地基土性質(zhì)差異較大，加固處理后地基土體的強(qiáng)度不夠均勻，總體而言兩側(cè)的加固效果比中間部分的加固效果好，因而相應(yīng)的地基承載力也相對(duì)較高；②上部建筑自重在建筑中部地基中引起的附加應(yīng)力相較于兩側(cè)要大。

c)利用三維地質(zhì)工程軟件ZSOIL.PC建立了軟土地基與變電站建筑的整體三維有限元模型，對(duì)變電站軟土地基沉降開展了有限元計(jì)算，累積沉降計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相對(duì)誤差在15%之內(nèi)，驗(yàn)證了有限元分析的合理性。同時(shí)計(jì)算結(jié)果也表明變電站軟土地基沉降與上部結(jié)構(gòu)荷載大小、地基土性參數(shù)以及臨近建筑施工等密切相關(guān)。研究成果可為利用數(shù)值模擬手段預(yù)測(cè)變電站軟土地基沉降提供參考。