崔金鵬 杜威 鄢雙紅

摘要：紅層軟巖地區(qū)隧洞圍巖穩(wěn)定控制難度較大，研究洞徑與洞形對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響十分重要。依托巴基斯坦卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞工程，在對(duì)紅層軟巖地質(zhì)特性分析基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)不同洞徑和洞形工況下圍巖變形、塑性區(qū)和支護(hù)應(yīng)力等的計(jì)算分析，確定了導(dǎo)流隧洞的體型和規(guī)模，妥善解決了隧洞圍巖的穩(wěn)定性控制問(wèn)題和經(jīng)濟(jì)性之間的平衡?，F(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)成果表明：導(dǎo)流隧洞圍巖變形整體較小，洞身襯砌結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定，運(yùn)行狀況良好。

關(guān)鍵詞：軟巖導(dǎo)流隧洞; 圍巖穩(wěn)定; 數(shù)值模擬; 洞徑與洞形; 卡洛特水電站; 巴基斯坦

中圖法分類(lèi)號(hào)：TV551.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2022.04.009

文章編號(hào)：1006 - 0081（2022）04 - 0054- 07

0 引 言

沉積巖作為組成地球巖石圈的主要巖石之一，在地球地表的巖石中占比約70%。作為沉積巖的重要組成部分，砂巖和泥巖（紅層）分布范圍廣泛。在紅層軟巖中開(kāi)挖隧洞，圍巖穩(wěn)定是最為突出的問(wèn)題。其中，洞徑和洞形是影響軟巖地區(qū)隧洞圍巖穩(wěn)定最主要的因素。以巴基斯坦卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞為對(duì)象，對(duì)軟巖隧洞洞徑和洞形對(duì)圍巖穩(wěn)定展開(kāi)研究[1]。

卡洛特（Karot）水電站地處巴基斯坦境內(nèi)吉拉姆（Jhelum）河畔，為Ⅱ等大（2）型工程，工程為單一發(fā)電任務(wù)的水電樞紐，水庫(kù)正常蓄水位461 m，正常蓄水位以下庫(kù)容1.52億m3，電站裝機(jī)容量72萬(wàn)kW（4×180 MW）。樞紐建筑物主要由瀝青混凝土心墻堆石壩、溢洪道、電站引水及尾水系統(tǒng)、電站廠(chǎng)房等組成，最大壩高95.5 m。壩址處河道地形狹窄，呈“幾”型，河谷為“V”型窄谷，不具備開(kāi)挖形成明渠導(dǎo)流的條件，無(wú)法采用分期導(dǎo)流[2-3]。因此，根據(jù)水文特性、地形地質(zhì)條件和樞紐建筑物布置特點(diǎn)，卡洛特水電站采用圍堰一次攔斷河床、圍堰全年擋水、導(dǎo)流隧洞泄流的導(dǎo)流方式[4-6]。根據(jù)規(guī)范并綜合各方面因素，確定上、下游圍堰及導(dǎo)流隧洞為4級(jí)建筑物[2-6]，初期導(dǎo)流設(shè)計(jì)洪水標(biāo)準(zhǔn)[7-13]采用全年10 a一遇洪水，相應(yīng)最大洪峰流量為6 740 m3/s?？逄厮娬緦?dǎo)流隧洞穿越地層主要為泥質(zhì)粉砂巖夾粉砂質(zhì)泥巖，巖性為軟巖，洞身圍巖主要以Ⅳ類(lèi)為主，Ⅳ類(lèi)和Ⅴ類(lèi)所占比例達(dá)到70%，且?guī)r層產(chǎn)狀與洞軸線(xiàn)夾角較小[14]。導(dǎo)流隧洞區(qū)域具有時(shí)代新、成巖膠結(jié)程度較差、巖石較軟弱、巖性較復(fù)雜，較軟巖與軟巖呈不等厚互層狀分布和巖性較差等特點(diǎn)，加之工程區(qū)域的構(gòu)造應(yīng)力作用顯著，隧洞開(kāi)挖將面臨洞室圍巖穩(wěn)定性較差、大斷面開(kāi)挖施工難度較大等實(shí)際工程問(wèn)題。為保障導(dǎo)流隧洞的圍巖穩(wěn)定性、保證支護(hù)正常受力、控制施工期導(dǎo)流風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)導(dǎo)流隧洞穩(wěn)定性控制研究是有必要的，評(píng)價(jià)圍巖穩(wěn)定性和支護(hù)受力，可為軟巖大斷面導(dǎo)流工程設(shè)計(jì)提供建議和依據(jù)[15-16]。

1 巖石水理特性及其對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響

1.1 巖石水理特性

卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞圍巖主要為泥質(zhì)粉砂巖和粉砂質(zhì)泥巖。室內(nèi)膨脹性試驗(yàn)（表1）表明，泥質(zhì)粉砂巖和粉砂質(zhì)泥巖具弱膨脹性。同時(shí)現(xiàn)場(chǎng)鉆探取芯表明，該類(lèi)巖石具有遇水膨脹、失水干裂的特點(diǎn)[14]，見(jiàn)圖1。

1.2 工程施工對(duì)軟巖隧洞穩(wěn)定性的影響

該類(lèi)軟巖隧洞在開(kāi)挖后，由于應(yīng)力釋放和巖石含水量變化，開(kāi)挖面表層開(kāi)始風(fēng)化。但由于巖石透水性很低，表層受外部水的作用強(qiáng)度降低，一般僅局限于開(kāi)挖表面附近，且該過(guò)程較為漫長(zhǎng)?，F(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)對(duì)其中一組粉砂質(zhì)泥巖進(jìn)行了承載力試驗(yàn)。在表面浸水（3 d）后，泥巖強(qiáng)度并未出現(xiàn)明顯降低;現(xiàn)場(chǎng)大量開(kāi)挖情況表明：開(kāi)挖面3～6月內(nèi)未封閉的情況下，表層風(fēng)化厚度一般為10～15 cm，風(fēng)化深度有限。工程實(shí)踐表明：在隧洞開(kāi)挖面經(jīng)過(guò)噴混凝土等保護(hù)之后，圍巖受外界環(huán)境影響很小，其含水量變化小，巖體風(fēng)化緩慢，隧洞的整體穩(wěn)定性幾乎不受影響。

水下鉆孔取芯（圖2～3）及試驗(yàn)表明，長(zhǎng)期處于地下水浸泡之下的軟巖，由于含水量幾乎保持不變，強(qiáng)度與岸坡中泥巖強(qiáng)度沒(méi)有明顯差別。因此，在水下的開(kāi)挖面只需要減少爆破擾動(dòng)，開(kāi)挖后及時(shí)進(jìn)行封閉，在盡量保持其應(yīng)力狀態(tài)和含水量不受影響情況下，巖石強(qiáng)度受影響有限。

由泥巖泡水試驗(yàn)和水下鉆孔情況分析可知：在巖石塊度增大并保持含水量基本不變時(shí)，巖石崩解作用不明顯，并能保持較好的完整性;長(zhǎng)期處于地下水浸泡之下的軟巖，由于其應(yīng)力狀態(tài)及含水量保持不變，其強(qiáng)度與未受到水影響的泥巖強(qiáng)度沒(méi)有明顯差別。因此在隧洞開(kāi)挖后及時(shí)封閉情況下，巖體強(qiáng)度不會(huì)因暴露在空氣中而發(fā)生迅速崩解破壞，其強(qiáng)度和完整性可基本保持原狀，這為隧洞圍巖穩(wěn)定計(jì)算時(shí)巖體物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)取值提供了條件。

2 計(jì)算模型與計(jì)算理論

2.1 計(jì)算模型

考慮到下閘因素，卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞進(jìn)口20 m段為城門(mén)洞形，其后漸變?yōu)闃?biāo)準(zhǔn)洞段。為分析卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞不同洞段和巖性條件下的圍巖穩(wěn)定性和支護(hù)受力，利用FLAC3D軟件建立卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞三維計(jì)算分析模型，選取了A，B和C這3個(gè)典型截面進(jìn)行分析。其中，截面A位于距洞臉約10 m的部位，作為進(jìn)口段（城門(mén)洞形）的典型分析截面;截面B位于距洞臉約90 m的部位，處于V類(lèi)圍巖洞段（標(biāo)準(zhǔn)段）;截面C位于距洞臉約150 m的部位，處于IV類(lèi)圍巖洞段（標(biāo)準(zhǔn)段）。截面A，B和C圍巖均為泥質(zhì)粉砂巖與粉砂質(zhì)泥巖互層。根據(jù)卡洛特初始地應(yīng)力實(shí)測(cè)成果，導(dǎo)流隧洞區(qū)域的最大水平主應(yīng)力方向穩(wěn)定在N7°E～N16°E，水平向大主應(yīng)力側(cè)壓力系數(shù)約為2.2，水平向小主應(yīng)力側(cè)壓力系數(shù)約為1.5。計(jì)算分析時(shí)，根據(jù)上述信息，計(jì)算得到模型的初始地應(yīng)力場(chǎng)，以考慮構(gòu)造應(yīng)力的影響。計(jì)算模型見(jiàn)圖4～6，計(jì)算參數(shù)取值見(jiàn)表2。

2.2 屈服準(zhǔn)則

在巖土工程中，土體破壞準(zhǔn)則應(yīng)用最廣泛的準(zhǔn)則即為屈服（Mohr-Coulomb）準(zhǔn)則，若主應(yīng)力σ1，σ2，σ3已知，并規(guī)定了σ1≥σ2≥σ3，則Mohr-Coulomb屈服條件用主應(yīng)力表示為

[12（σ1-σ3）+12（σ1+σ3）sinφ-ccosφ=0]? （1）

式中：c為黏聚力，MPa;[φ]為內(nèi)摩擦角，（°）。

在計(jì)算中采用了基于Mohr-Coulomb準(zhǔn)則的剪切屈服破壞和基于最大主應(yīng)力準(zhǔn)則的拉伸破壞的組合破壞準(zhǔn)則，如圖7所示。

破壞包絡(luò)線(xiàn)f（σ1，σ3）=0，從A到B由剪切破壞準(zhǔn)則f s=0定義：

[fs=σ1-σ3Nφ+2cNφ]? ? ? ? ? ? （2）

從B到C由拉伸破壞準(zhǔn)則f t=0定義：

[ft=σ3-σt]? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（3）

式中：σt為抗拉強(qiáng)度，kN;[Nφ=1+sinφ1-sinφ]。

只有第一主應(yīng)力和第三主應(yīng)力在剪切屈服函數(shù)中起作用;第二主應(yīng)力不起作用。當(dāng)材料的內(nèi)摩擦角[φ]≠0時(shí)，則其抗拉強(qiáng)度不得超過(guò)[σtmax]，如式（4）所示：

[σtmax=ctanφ]? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （4）

3 隧洞穩(wěn)定性控制研究

3.1 隧洞穩(wěn)定性影響因素

隧洞圍巖的穩(wěn)定性對(duì)隧洞的施工和運(yùn)行起到 至關(guān)重要的作用，除巖石性質(zhì)、巖體結(jié)構(gòu)與構(gòu)造、地下水、巖體的天然應(yīng)力狀態(tài)等自然因素外，其主要影響因素還有隧洞規(guī)模（洞徑）和隧洞洞形 [15]。因此，在卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞布置方案以及標(biāo)準(zhǔn)段斷面設(shè)計(jì)方案中，主要采用數(shù)值分析方法，對(duì)圍巖穩(wěn)定性和支護(hù)受力進(jìn)行了分析和評(píng)價(jià)[17]。

3.2 隧洞規(guī)模比選研究

3.2.1 圍巖變形

統(tǒng)計(jì)國(guó)內(nèi)外類(lèi)似巖體條件導(dǎo)流隧洞設(shè)計(jì)情況，洞徑約為10～15 m，因此隧洞規(guī)模擬定2洞（洞徑15.2 m）和3洞（洞徑12.5 m）兩個(gè)布置方案進(jìn)行比選研究。不同隧洞規(guī)模條件下，標(biāo)準(zhǔn)段體型為圓形和馬蹄形規(guī)律基本一致，本節(jié)以圓形方案進(jìn)行論證。根據(jù)圖8～9可以看出，圓形斷面條件下，3洞方案典型截面各部位的圍巖變形量值總體上均小于2洞方案的圍巖變形量值。截面A中，3洞方案除底板部位以外，頂拱和邊墻區(qū)域的圍巖變形比2洞方案減小9.8%～13.2%;截面B中，3洞方案各部位的圍巖變形比2洞方案減小16.6%～30.5%;截面C中，3洞方案各部位的圍巖變形比2洞方案減小15.3%～19.6%。

3.2.2 圍巖塑性區(qū)

進(jìn)口段截面A，2洞和3洞方案塑性區(qū)均貫穿頂拱上覆巖體（量值較大且對(duì)比不明顯，圖7未列出）。截面B和截面C，采用3洞布置方案洞周塑性區(qū)深度比2洞布置方案小0.2～2.6 m，見(jiàn)圖10～11。

3.2.3 錨桿應(yīng)力

圖12可以看出，開(kāi)挖完成后，3洞方案的錨桿應(yīng)力值在總體上稍小于2洞方案。其中，3洞方案的截面A洞周錨桿應(yīng)力與2洞方案基本相當(dāng);截面B洞周錨桿應(yīng)力比2洞方案小11～24 MPa;截面C洞周錨桿應(yīng)力比2洞方案小3～4 MPa。

可以看出，采用3洞布置方案時(shí)，圓形斷面和馬蹄形斷面條件下的標(biāo)準(zhǔn)段圍巖塑性區(qū)深度、圍巖變形和錨桿應(yīng)力等指標(biāo)均小于2洞布置方案，圍巖成洞條件及穩(wěn)定性更好。同時(shí)，由于2洞方案和3洞方案隧洞過(guò)流斷面面積基本相同，投資相差較小。綜上對(duì)比分析，3洞布置方案的開(kāi)挖斷面尺寸相對(duì)較小，施工開(kāi)挖對(duì)圍巖的卸荷擾動(dòng)程度也較小，對(duì)保障圍巖穩(wěn)定性更為有利，因此推薦采用3洞布置方案。

3.3 隧洞洞形比選研究

3.3.1 圍巖變形

隧洞洞形主要有城門(mén)洞形斷面、圓形斷面和馬蹄形斷面，考慮圍巖受力條件和施工便利性，本節(jié)主要對(duì)標(biāo)準(zhǔn)段采用圓形斷面和馬蹄形斷面進(jìn)行對(duì)比研究，見(jiàn)圖13和圖14。

標(biāo)準(zhǔn)段為圓形斷面方案的截面A圍巖變形量值均比馬蹄形斷面方案的圍巖變形增加1.1%～6.3%，這是由于與圓形斷面對(duì)應(yīng)的進(jìn)口段開(kāi)挖斷面尺寸為21.9 m×17.7 m（寬×高），要稍大于與馬蹄形斷面對(duì)應(yīng)的進(jìn)口段開(kāi)挖斷面尺寸（21.4 m×17.2 m）。截面B和截面C位于標(biāo)準(zhǔn)段，圓形斷面的開(kāi)挖斷面尺寸與馬蹄形基本相當(dāng)，但圍巖變形量值在總體上比馬蹄形斷面減小9.3%～24.0%，表明標(biāo)準(zhǔn)段為圓形斷面時(shí)，有利于限制圍巖變形。

3.3.2 圍巖塑性區(qū)

如圖15和圖16所示，圓形斷面方案與馬蹄形斷面方案截面A的圍巖塑性區(qū)深度和分布特征基本相當(dāng)，均是頂拱和底板的塑性區(qū)深度較小，而洞間巖柱塑性區(qū)貫通（量值較大且對(duì)比不明顯，圖10未列出）。截面B和截面C位于標(biāo)準(zhǔn)段，圓形斷面的開(kāi)挖斷面尺寸與馬蹄形基本相當(dāng)，但圍巖塑性區(qū)深度在總體上比馬蹄形斷面減小0.2～2.4 m，表明標(biāo)準(zhǔn)段為圓形斷面時(shí)，有利于限制圍巖塑性區(qū)深度，降低開(kāi)挖卸荷對(duì)洞周巖體的擾動(dòng)。

3.3.3 錨桿應(yīng)力

圓形斷面方案和馬蹄形斷面方案的各截面錨桿應(yīng)力量值基本相當(dāng)，差別較小，見(jiàn)圖17。

綜上對(duì)比分析，圓形斷面和馬蹄形斷面的圍巖穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果規(guī)律及特征基本相似，但部分計(jì)算指標(biāo)在量值上有所差異。標(biāo)準(zhǔn)段為圓形斷面時(shí)，更有利于限制圍巖變形、圍巖塑性區(qū)深度和降低開(kāi)挖卸荷對(duì)洞周巖體的擾動(dòng)，因此建議采用圓形作為軟巖導(dǎo)流隧洞標(biāo)準(zhǔn)段的斷面形狀。

4 實(shí)際開(kāi)挖及運(yùn)行情況

導(dǎo)流洞自2018年9月過(guò)水以來(lái)，已順利運(yùn)行3 a。根據(jù)工程地質(zhì)條件，工程總體布置以及結(jié)構(gòu)受力等情況，在導(dǎo)流洞布置了兩個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，選定的監(jiān)測(cè)項(xiàng)目分別為圍巖變形、支護(hù)錨桿受力、襯砌混凝土外水壓力，襯砌混凝土與圍巖的接縫開(kāi)度、襯砌混凝土結(jié)構(gòu)受力等，監(jiān)測(cè)成果如下。

（1） 導(dǎo)流洞洞身共布設(shè)多點(diǎn)位移計(jì)6套，目前測(cè)得各測(cè)點(diǎn)孔口端的變形在3.24～15.82 mm之間，當(dāng)前月位移量變化量在0.08～0.19 mm之間。多點(diǎn)位移計(jì)實(shí)測(cè)巖體變形不超過(guò)16 mm，圍巖整體變形較小，導(dǎo)流洞開(kāi)挖支護(hù)后各測(cè)點(diǎn)變形穩(wěn)定無(wú)異常。

（2） 導(dǎo)流洞洞身共布設(shè)錨桿應(yīng)力計(jì)10支，目前錨桿應(yīng)力計(jì)測(cè)值在-96.84～163.17 MPa之間，錨桿應(yīng)力變化基本呈穩(wěn)定收斂趨勢(shì)，導(dǎo)流洞開(kāi)挖支護(hù)后，錨桿應(yīng)力實(shí)測(cè)值已經(jīng)基本穩(wěn)定。

（3） 導(dǎo)流洞洞身共布設(shè)鋼筋計(jì)8支，目前鋼筋計(jì)計(jì)測(cè)值在-73.64～54.00 MPa之間，大部分鋼筋計(jì)表現(xiàn)為壓應(yīng)力，鋼筋應(yīng)力測(cè)值基本穩(wěn)定。

（4） 導(dǎo)流洞洞身共布設(shè)混凝土應(yīng)變計(jì)4支、無(wú)應(yīng)力計(jì)2支。目前混凝土應(yīng)變計(jì)測(cè)值在-132.24～82.87之間，混凝土的應(yīng)變量變幅較小，應(yīng)變無(wú)異常。

5 結(jié) 論

針對(duì)卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞的圍巖穩(wěn)定性研究，采用三維數(shù)值計(jì)算方法，對(duì)導(dǎo)流隧洞的3洞布置方案和2洞布置方案進(jìn)行了計(jì)算比選，并對(duì)標(biāo)準(zhǔn)段為圓形斷面和馬蹄形斷面的洞形設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了對(duì)比分析。主要結(jié)論如下。

（1） 雖然泥巖存在快速風(fēng)化、遇水軟化的特性，但是長(zhǎng)期處于地下水浸泡之下的泥巖，其強(qiáng)度與岸坡中新鮮巖石沒(méi)有明顯差別;即使在多年的水位變動(dòng)條件下，若泥巖表層未脫落分離或支護(hù)封閉條件下，其風(fēng)化和軟化程度也難以進(jìn)一步加深。導(dǎo)流隧洞的支護(hù)設(shè)計(jì)應(yīng)重點(diǎn)考慮開(kāi)挖后對(duì)軟巖洞段及巖層交界洞段的及時(shí)封閉與支護(hù)，同時(shí)也要重視施工過(guò)程中的動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)。

（2） 相比2洞布置方案，3洞布置方案開(kāi)挖斷面尺寸相對(duì)較小，降低了洞群開(kāi)挖對(duì)圍巖的卸荷擾動(dòng)程度，圍巖塑性區(qū)深度減小0.2～2.6 m，圍巖變形減小0.8%～33.6%，錨桿應(yīng)力減小2～25 MPa，圍巖成洞條件及穩(wěn)定性更好。因此，軟巖隧洞洞徑越小對(duì)圍巖穩(wěn)定越有利，但隧洞規(guī)模選擇還應(yīng)綜合考慮施工進(jìn)度、施工水平和經(jīng)濟(jì)性等因素，卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞推薦3洞布置方案。

（3） 相比馬蹄形斷面，圓形斷面標(biāo)準(zhǔn)段的開(kāi)挖斷面尺寸基本相當(dāng)，但洞周?chē)鷰r變形量值減小9.3%～24%，圍巖塑性區(qū)深度減小0.2～2.4 m，圍巖成洞條件及穩(wěn)定性更好。因此，圓形斷面受力條件較馬蹄形更好，卡洛特水電站導(dǎo)流隧洞推薦采用圓形作為導(dǎo)流隧洞標(biāo)準(zhǔn)段的斷面形狀。

（4） 導(dǎo)流洞施工和運(yùn)行期間監(jiān)測(cè)成果表明，導(dǎo)流洞圍巖變形整體較小，導(dǎo)流洞開(kāi)挖支護(hù)后，圍巖變形基本呈穩(wěn)定收斂趨勢(shì)。隨著混凝土襯砌的施工完成，圍巖變形和支護(hù)受力均已逐步收斂，洞身襯砌結(jié)構(gòu)受力基本穩(wěn)定，導(dǎo)流洞運(yùn)行狀況良好。

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（編輯：唐湘茜）

Study on influence of diversion tunnel diameter and shape in red Bed soft rock on stability of surrounding rock

CUI Jinpeng， DU Wei， YAN Shuanghong

（Changjiang Survey， Planning， Design and Research Co. Ltd.， Wuhan 430010， China）

Abstract： It is difficult to control the stability of tunnel surrounding rock in red-bed soft rock area， and there are great influence of tunnel diameter and shape on the stability of surrounding rock. Relying on the diversion tunnel project of Karot Hydropower Station in Pakistan and based on the analysis of the geological characteristics of red-bed soft rock， through calculation and analysis of surrounding rock deformation， plastic zone and supporting stress under different tunnel diameters and shape conditions， the shape and scale of the diversion tunnel are determined， and the balance between economics and stability control of the surrounding rock of the tunnel is properly solved. According to the results of on-site monitoring， the surrounding rock deformation of the diversion tunnel is relatively small， the lining structure of the tunnel body is under stable force， and the operation is in good condition.

Key words： soft rock diversion tunnel; surrounding rock stability; numerical simulation; tunnel diameter and tunnel shape; Karot Hydropower Station; Pakistan