郭 靜,李 磊,李志明
(1.新疆中泰新能源有限公司;新疆 吐魯番 838100;2.唐山神州機械集團有限公司;3.河北省煤炭干法加工裝備工程技術(shù)研究中心,河北 唐山 063001)
褐煤變質(zhì)程度低,矸石易碎且泥化嚴(yán)重,遇水泥化后會導(dǎo)致懸浮液粘度升高,導(dǎo)致水洗分選精度降低,煤泥水處理困難,投資和加工費大大增加。由于褐煤和矸石的泥化特性,各工藝轉(zhuǎn)載環(huán)節(jié)易出現(xiàn)粘、堵現(xiàn)象,洗煤產(chǎn)品脫水困難,產(chǎn)品水分高,降低了產(chǎn)品發(fā)熱量,部分抵消了洗煤效果[1-5]。近年來對易泥化褐煤開展了干選試驗,在部分煤企取得了較好的分選效果[6-7],干選技術(shù)有助于提高動力煤入選比例,使干選替代水洗用于褐煤提質(zhì)成為可能[8]。
鄂爾多斯市某礦產(chǎn)能為600萬t/a,2015年煤礦地面設(shè)施及選煤廠建設(shè)完成,生產(chǎn)工藝為:淺槽重介入選13~200 mm塊煤,小于13 mm篩下末煤未經(jīng)洗選直接進入末煤倉外銷。小于13 mm粒級末煤屬變質(zhì)程度較低的褐煤,全水約28%、熱值約為12.56~16.74 MJ/kg、硫分一般在0.8%~1.8%范圍內(nèi),由于硫分不能滿足電廠0.8%以下的要求,末煤需要與淺槽重介洗選產(chǎn)品摻配才能作為電煤銷售。為了促進末煤銷售,提高效益,礦方?jīng)Q定對未入選的末煤采用干燥-干選聯(lián)合工藝進行提質(zhì),建設(shè)一座800 t/h干選廠,將末煤低位熱值提到17.58 MJ/kg、硫分降至0.8%以下。一起先行建設(shè)末煤排矸降硫系統(tǒng),通過干選控制精煤硫分,提高產(chǎn)品市場競爭力,可創(chuàng)造一定的經(jīng)濟效益、社會效益和環(huán)境效益。
依據(jù)鄂爾多斯某礦中2010年8—10月份原煤和商品煤煤質(zhì)統(tǒng)計和數(shù)據(jù)回歸分析,發(fā)熱量和灰分及水分的關(guān)系經(jīng)驗值確定如下:
Q=25.582-0.1343A-0.2572Mt
(1)
式中:Q為低位發(fā)熱量,MJ/kg;A為灰分,%;Mt為全水,%。
多元回歸分析表明,原煤灰分每增加一個百分點,原煤發(fā)熱量降低約0.134 3 MJ/kg,原煤水分每增加一個百分點,原煤發(fā)熱量降低約0.257 2 MJ/kg,原煤水分對熱值的影響超過原煤灰分對熱值的影響,這也符合低階煤煤質(zhì)特點。
選煤廠原設(shè)計分選流程為:原煤弛張篩13 mm分級,篩上物重介淺槽分選,小于13 mm末煤旁路不選。2017年隨著礦井生產(chǎn)能力擴大,為了增加重介淺槽入選率,礦方將原煤弛張篩篩孔由13 mm改為9 mm。對小于9 mm末煤采用干選還是濕法分選工藝爭議較多,為此在2017年11月進行了9~0 mm,9~3 mm末煤水洗和干選工業(yè)性分選對比試驗。末原煤汽運至西召選煤廠進行重介旋流器分選試驗,水洗工藝流程:大于1 mm重介旋流器分選,1~0.15 mm采用TBS分選。干選工藝流程:9~0 mm不分級直接入選。
為獲得試驗用9~3 mm原煤煤樣,采用弛張篩對小于9 mm末煤進行3 mm篩分,9~3 mm篩上物采用濕法或干選工藝分選,小于3 mm篩下物舍棄。弛張篩篩上物粒度分析如表1所示。
表1 原煤9~3 mm篩上物粒度分析
末原煤中小于3 mm粒級硫分小于0.8%,大于3 mm粒級硫分超標(biāo),需要分選脫硫。對弛張篩篩上物進行浮沉分析,結(jié)果見表2~表3。原煤矸石含量低,但矸石硫分高,矸石灰分偏低,熱值偏高。1.6~1.8 g/cm3中間密度物含量低,高密度分選時原煤為易選煤。9~6 mm原煤中小于1.8 g/cm3浮物累計為95.28%,原煤矸石含量低。小于1.8 g/cm3浮物累計低位發(fā)熱量為19.013 MJ/kg,高于原煤約0.582 MJ/kg,因此如果簡單1.8 g/cm3高密度排矸,則精煤熱值提升空間只有0.582 MJ/kg;1.6 g/cm3低密度排矸時,精煤熱值提升空間只有0.645 MJ/kg。6~3 mm粒級原煤中小于1.8 g/cm3浮物累計為95.46%,原煤矸石含量低。6~3 mm原煤中小于1.8 g/cm3浮物累計低位發(fā)熱量為18.954 MJ/kg,高于原煤約0.594 MJ/kg,因此,如果1.8 g/cm3高密度排矸,6~3 mm精煤熱值提升空間只有0.594 MJ/kg。
表2 原煤9~6 mm浮沉分析
表3 原煤6~3 mm浮沉分析
各粒級中大于1.8 g/cm3密度物中硫分較高,小于1.8 g/cm3浮煤硫分低,簡單以1.8 g/cm3密度排矸可以生產(chǎn)低硫精煤。
礦方將9~3 mm原煤運至西召選煤廠進行重介旋流器分選試驗,結(jié)果見表4。水洗后產(chǎn)品水分增加2.2%,灰分降低4.82%,脫硫率69.37%,發(fā)熱量提高192.6 kJ/kg。降灰脫硫效果顯著,但水洗后水分增加,精煤熱值提高不明顯。作為對比,對弛張篩9~3 mm 篩上物進行干選工業(yè)性試驗,原煤灰分為13.10%,精煤灰分為11.18%。精煤產(chǎn)率為95.7%。相對原煤,精煤熱值提高約247 kJ/kg,硫分由原煤的1.39%降低到0.59%,脫硫率為58.98%。
9~0 mm末煤干法和濕法分選結(jié)果也歸納在表4中,和9~3 mm原煤分選結(jié)果類似,9~0 mm原煤直接干選更具有精煤熱值和精煤產(chǎn)率優(yōu)勢??梢娭亟樾髌骺稍诘兔芏?.6 g/cm3下分選,而干選在高密度下分選,因此水洗精煤灰分和硫分可以降得更低,水洗降灰和脫硫效果好于干選。但水洗過程增加了末精煤水分,即使水洗過程中部分煤泥進行干燥后回摻到末精煤中,精煤熱值提升效果也不顯著,干選和濕法分選在精煤熱值提升方面沒有明顯差異。由于褐煤易泥化,水洗產(chǎn)生大量高水分煤泥,9~0 mm直接水洗煤泥量超過12%,9~3 mm分選水洗煤泥量超過10%,因此總精煤產(chǎn)率水洗不如干選。如煤泥不經(jīng)干燥,全部摻入精煤中,則總精煤水分更高,精煤熱值反而低于選前原煤,如9~0 mm濕法分選時,總精煤熱值相對原煤降低535.8 kJ/kg。9~3 mm濕法分選時,總精煤熱值相對原煤降低159.1 kJ/kg。
表4 9~0 mm和9~3 mm不同分選工藝效果對比
一期800 t/h干選項目2017年8月18—27日試分選小于13 mm末煤近15萬t,平均產(chǎn)量794 t/h,在原煤煤質(zhì)發(fā)生重大變化、原煤生產(chǎn)工藝調(diào)整、原煤粒度偏離設(shè)計范圍、原煤生產(chǎn)量較設(shè)計值大幅增加的情況下,末煤熱值平均提高約0.583 MJ/kg,平均硫分降低了0.29%,基本適應(yīng)了變化后的生產(chǎn)工藝和新的原料范圍。8月28—9月10日分選小于9 mm末煤15.5萬t,平均產(chǎn)量824 t/h,末煤熱值平均提高超過0.289 MJ/kg,平均硫分降低0.26%,生產(chǎn)化驗數(shù)據(jù)表明,末煤上限粒度減小后,0~9 mm干選提質(zhì)效果低于0~13 mm入選效果。
鄂爾多斯某礦-13 mm末煤實際工業(yè)性生產(chǎn)再次表明,隨著原煤灰分下降,熱值提高,原煤含矸率降低,干選提質(zhì)后精煤熱值提高幅度下降。在原煤熱值高于15.488 MJ/kg的情況下,原煤含矸率低,通過簡單干選排矸不能達到將精煤低位熱值提高2.093 MJ/kg 的目標(biāo),但原煤熱值在15.488~17.581 MJ/kg范圍內(nèi)時,簡單一次干選仍然可以將-13 mm末煤硫分降到0.8%以下。
總結(jié)干選半工業(yè)性試驗和工業(yè)性生產(chǎn)數(shù)據(jù),不同原煤灰分或熱值下干選提質(zhì)效果見表5 和圖1。
表5 不同灰分的-13 mm末煤提質(zhì)效果
圖1 不同入料粒度末煤干選精煤熱值提高幅度
通過對不同粒度的褐煤末煤濕法分選和干法分選工業(yè)性試驗結(jié)果對比分析可知,雖然干選分選精度弱于重介分選,但具有精煤熱值優(yōu)勢。干選排矸密度高,干選精煤硫分高于水洗精煤硫分,精煤灰分也會高于水洗精煤灰分,但干選也獲得較好的脫硫效果,干選精煤硫分滿足了硫分小于0.8%的精煤質(zhì)量要求。水洗產(chǎn)生大量煤泥,增加了精煤水分,精煤熱值提升不顯著。干選過程不用水,不生產(chǎn)高水分煤泥,干選精煤熱值反而高于水洗精煤熱值。工業(yè)性試驗數(shù)據(jù)表明,易泥化末煤干選在穩(wěn)定精煤質(zhì)量的同時可以大幅提高干選精煤產(chǎn)率,避免產(chǎn)生高水分煤泥產(chǎn)品。因此在滿足精煤硫分要求的前提下應(yīng)優(yōu)先選用干選工藝。