潘亞輝,付海峰,劉敏
1.湖北省水利水電規(guī)劃勘測設(shè)計院,武漢 430063;2.武漢楚江水利水電工程質(zhì)量檢測有限公司,武漢 430063)
我國城市電力需求隨著人口密度而不斷增加,為實現(xiàn)水能環(huán)保資源的充分利用就需要建設(shè)數(shù)量規(guī)模龐大的水利水電工程。水電工程的建設(shè)選址多選擇在一些偏遠地區(qū),考慮到地形、地質(zhì)、水文等生態(tài)環(huán)境的影響,水電站建設(shè)需要選擇承載強度足夠的地基,其中壩基加固是確保水電站長期穩(wěn)定運行的關(guān)鍵技術(shù),如何科學(xué)合理地進行不良建設(shè)地基的有效處治需要綜合工程質(zhì)量和社會經(jīng)濟效益兩個方面。因此,需要加強重視地基處理的重要性。
某水電站為引水式龍頭水庫電站,項目采取混合式開發(fā)類型,位于湖北省內(nèi)某干流上,能夠?qū)⒏闪魉恳廉?dāng)?shù)剌^大支流實現(xiàn)支流、干流匯合大型發(fā)電的效果。項目輸水閘壩位于干流上游3 km,廠址則建設(shè)在支干流匯合口處下游1 km,壩址距離當(dāng)?shù)厥兄行?02 km,壩址和廠址之間的直線距離為14 km,其中廠址附近存在國道和公路的連接路段,對外部交通較為便利,該水電項目是湖北省內(nèi)重點水利工程,對當(dāng)?shù)毓┧?、發(fā)電、農(nóng)業(yè)灌溉等具備極其重要的現(xiàn)實意義。
該水電站水庫水源直接來源于本區(qū)徑流,控制流域面積達到了403 km2,百年一遇設(shè)計峰值流量為190 m2/s,平均年徑流量達到了14 500 萬m3,年平均輸沙量為15.2 萬t/a,水庫蓄水正常量為2 950 m,死水位設(shè)計為2 910 m,庫容為11 350 萬m3,調(diào)節(jié)庫容達到了9 150 萬m3,當(dāng)水庫為死庫容時,其起到發(fā)電的效果,水電站工程等別為II 等,規(guī)模控制在大(2)型,臨時及次要建筑結(jié)構(gòu)物級別為3 等,堆石壩級別為I級,項目建設(shè)位置具備較為復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造,建筑結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)防烈度為VII 度,該水庫電站總裝機容量為240 MW,共有2 臺裝機,主要構(gòu)造物為引水系統(tǒng)、壩區(qū)樞紐、廠區(qū)樞紐、輸水樞紐,堆石壩型為復(fù)合土工膜和混凝土防滲墻相互結(jié)合形式[1],水電站主要特性參數(shù)如表1 所示。
表1 水庫電站工程特性參數(shù)
壩區(qū)地質(zhì)上下游是U 形冰川谷,具備較為開闊的地勢,且覆蓋層厚度較大,上游水深最大可達到30 m,壩基河床具備較復(fù)雜的層次結(jié)構(gòu),且河床覆蓋層厚度大,根據(jù)現(xiàn)場鉆孔厚度結(jié)果,地質(zhì)情況可分為7 層,自下而上勘測結(jié)果為第⑦層淤泥質(zhì)壤土層,第①~⑥層為砂礫石層。
其中,淤泥質(zhì)壤土層主要分布在河床頂部左岸位置,為湖積(Ql42),在壩基橫向方向的寬度為170~250 m;該土層內(nèi)部有機質(zhì)豐富,且主要以粉粒和細砂為主,比例分別占到了42%、39%,其余部分為黏粒構(gòu)成,土層級配較為連續(xù),孔隙比在0.6~1.5,天然密度為1.8 g/cm3,含水率為25%~52%,液限和塑限分別為27%和16%,塑性指數(shù)為11,整體表現(xiàn)為軟塑狀,是高液限性軟土。經(jīng)過室內(nèi)相關(guān)技術(shù)試驗表明,其壓縮模量在5~9 MPa,黏聚力為0.04~0.06 MPa,內(nèi)摩擦角為7°~10°,滲透系數(shù)較低,為1.35×10-4cm/s,透水性較差,力學(xué)指標(biāo)較弱。根據(jù)該指標(biāo)可以判斷土層整體為液化土,考慮到該土層并沒有鋪滿整個河床,且厚度不厚,難以形成較為穩(wěn)定的隔水結(jié)構(gòu),為此需要解決壩基覆蓋層下游滲漏缺陷,并且對于壩坡和壩基的穩(wěn)定性需要進行必要的加固。
第①~⑥層為砂礫石層,深度達到了130 m,是整個大壩的主要持力層,內(nèi)部多還有塊碎石,是堆積冰川(Qg131),主要分布在河床底部位置,其中塊碎石內(nèi)部含有較少的板巖及石英巖,含有較多比例的變質(zhì)砂巖,級配較為疏松,最大公稱粒徑可以達到1.1 m,呈現(xiàn)棱角狀;最大比例的粉質(zhì)土呈現(xiàn)淺灰色,較為密實。
根據(jù)專家推薦,壩基軟土加固主要采取強夯置換或者振沖置換兩種方式,兩種方法都是為了通過部分軟土的置換,而達到復(fù)合地基較高的抗剪強度和壓縮模量,并不僅僅只為了加密土層結(jié)構(gòu)。其中,振沖碎石置換可以達到土層排水固結(jié)加快的效果,當(dāng)碎石置換率控制在25%~38%時,則能夠大幅度提升強度和模量,施工成本投入較高,且技術(shù)應(yīng)用簡單,具備較多的應(yīng)用經(jīng)驗案例。為此本項目主要采取振沖碎石樁法進行壩基處理。
另外,為了有效驗證該技術(shù)的使用效果和可行性,本項目選取了相關(guān)施工技術(shù)指標(biāo)進行壩基處理效果的對比。試驗流程按如下開展:首先,振沖設(shè)備采取德國OMS 振沖器,分別為377-75 kW,377-130 kW 兩種型號。進行振沖試驗后獲取施工參數(shù)和復(fù)合地基處理后的變形模量、抗剪強度、滲透系數(shù)、承載強度指標(biāo);其次,對不同方案之間的加固效果進行對比,對大范圍應(yīng)用的設(shè)備方案進行確定;最后,需要對振沖施工質(zhì)量進行必要的檢驗及確定振沖碎石樁法的關(guān)鍵性參數(shù)(填料數(shù)量、施工填料級配、碎石樁樁徑、樁間距、樁排列方式)[2]。
本項目采取地基淤泥質(zhì)壤土分布范圍較為均勻且厚度較大的區(qū)域進行相關(guān)試驗。試驗要求如下:
1)淤泥質(zhì)壤土的加固深度控制在5~20 m;
2)加固后的復(fù)合地基整體平均密度需要達到2.2 g/cm3以上,孔隙率需要控制在0.28 以下;
3)復(fù)合地基承載力達到250 kPa 以上,變形模量達到40 MPa 以上,壓縮系數(shù)小于0.25 MPa-1,黏聚力大于25 kPa,內(nèi)摩擦角大于25°,滲透系數(shù)要大于1×10-3cm/s,整體具備抗液化水平;
4)現(xiàn)場試驗按照分區(qū)(I 區(qū)和II 區(qū))開展,每個位置進行100 根碎石樁振沖處理。其中,I 區(qū)采取的振沖器為377-130 kW,II 區(qū)采取的振沖器為337-75 kW,兩個位置的樁形布置都為梅花形,其中I 區(qū)樁間距控制為2 m,II 區(qū)樁間距控制位1.5 m[3]。
現(xiàn)場振沖試驗結(jié)束3 周后開展復(fù)合地基樁間土工程特性、碎石置換率、樁體質(zhì)量的檢測,根據(jù)N120動力觸探試驗、靜載試驗、標(biāo)準(zhǔn)貫入實驗、室內(nèi)土工試驗開展要求及內(nèi)容,如表2所示,進行復(fù)合地基相關(guān)指標(biāo)的計算(內(nèi)摩擦角、變形模量、密度、孔隙率、承載力強度特征值、壓縮系數(shù)等),具體如表3 所示。
表2 試驗開展內(nèi)容及要求
表3 試驗檢測指標(biāo)
根據(jù)不同試驗位置的N120動力觸探試驗、靜載試驗、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗、室內(nèi)物理及力學(xué)試驗數(shù)據(jù)可以看出,通過振沖碎石樁的物理力學(xué)作用,復(fù)合地基的整體力學(xué)性能都有了較大幅度的提高,因兩個試驗位置采取的振沖器及樁間距離的差異,指標(biāo)數(shù)據(jù)結(jié)果存在較為明顯的差異性。其中,II 區(qū)復(fù)合地基的承載力特征值和變形模量大于I 區(qū),且兩個功率的振沖器在施工中采取的填筑量都要比試驗規(guī)劃量少,現(xiàn)場都控制在1.3 m3/m 左右,樁體直徑在施工完成后控制在1.15~1.18 m;施工置換率的計算需要根據(jù)完成后樁徑及布樁形式來計算,I 區(qū)、II 區(qū)置換率分別為0.31 和0.52。通過簡要分析可以得出結(jié)論,II 區(qū)比I 區(qū)的加固效果更好,項目宜采取II 區(qū)施工方式進行加固。
在水電工程地基處理中,需要針對多年凍土層、可液化層、淤泥質(zhì)土層進行相應(yīng)的物理力學(xué)指標(biāo)分析,選擇合適的地基處理技術(shù)及施工方案,技術(shù)的應(yīng)用也要充分結(jié)合壩基所處的地形、地質(zhì)、水文生態(tài)情況,以提升復(fù)合地基的承載力、變形模量及降低孔隙率和施工成本為重要指標(biāo),優(yōu)化施工技術(shù),為后續(xù)的水電工程上部結(jié)構(gòu)提供穩(wěn)定的地基基礎(chǔ)。