冉建鋒
(貴州路橋集團(tuán)有限公司,貴州 貴陽(yáng) 550001)
高速公路改擴(kuò)建橋梁工程項(xiàng)目,原橋梁結(jié)構(gòu)能否繼續(xù)使用,直接決定著工程整體的質(zhì)量和造價(jià)。采用科學(xué)有效的技術(shù)手段對(duì)既有橋梁實(shí)施質(zhì)量檢測(cè)評(píng)估,確定其承載能力能否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)及規(guī)范要求,進(jìn)而確定橋梁是完全拆除還是加固使用,以有效落實(shí)我國(guó)的資源節(jié)約、節(jié)能環(huán)保的相關(guān)政策[1-3]。建立健全橋梁檢測(cè)評(píng)估技術(shù)理論和系統(tǒng),能有效幫助專(zhuān)業(yè)技術(shù)人員科學(xué)高效地對(duì)橋梁承載性能實(shí)施評(píng)估,進(jìn)而準(zhǔn)確判定改擴(kuò)建工程原橋梁是否采取補(bǔ)強(qiáng)加固處理[4]。
改擴(kuò)建橋梁評(píng)估應(yīng)根據(jù)工程具體狀況,結(jié)合經(jīng)濟(jì)性、可行性、實(shí)用性等各個(gè)方面實(shí)施全方位評(píng)估,并制定合理化方案,而大多數(shù)工程主要是站在養(yǎng)護(hù)部門(mén)的角度,制定了一系列養(yǎng)護(hù)措施。
(1)經(jīng)綜合比較,并結(jié)合具體檢測(cè)手段分析,總結(jié)出了各種檢測(cè)評(píng)估方式的適用性,具體情況如表1所示。
表1 評(píng)估方法適用性統(tǒng)計(jì)
(2)根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范要求,既有橋梁檢測(cè)和評(píng)估的根本任務(wù)是確定橋梁技術(shù)性能及承載性能,能否達(dá)到新規(guī)范規(guī)定的荷載要求及如何有效實(shí)施檢測(cè)評(píng)估兩方面內(nèi)容[5-6]。既有空心板極限承載力評(píng)定流程如圖1所示。
圖1 既有空心板極限承載力評(píng)定流程
某高速公路改擴(kuò)建項(xiàng)目涉及橋梁大部分為跨度較小的中、小橋結(jié)構(gòu),其80%左右的橋梁跨徑處于5~16 m范圍內(nèi)。結(jié)合橋梁外觀(guān)檢測(cè)相關(guān)數(shù)據(jù)信息,對(duì)所有橋梁的相關(guān)技術(shù)性能實(shí)施綜合評(píng)估,并劃分具體等級(jí)。
實(shí)施科學(xué)檢測(cè)和承載性能評(píng)估,全面了解橋梁運(yùn)營(yíng)狀態(tài),并依據(jù)檢測(cè)數(shù)據(jù)確定改擴(kuò)建具體方案。改擴(kuò)建范圍內(nèi)空心板一類(lèi)橋占比3%,二類(lèi)橋占比55%,三類(lèi)橋占比42%。
經(jīng)實(shí)地走訪(fǎng)和調(diào)查,結(jié)合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)相關(guān)要求,確定對(duì)跨徑為6 m、8 m、10 m、13 m和16 m的橋梁實(shí)施現(xiàn)場(chǎng)承載力試驗(yàn)。
(1)橋梁靜載試驗(yàn)。采用兩種加載工況:1)工況1:荷載(中載)布置在跨中正彎矩最不利部位;2)工況2:荷載(偏載)布置在跨中正彎矩最不利部位。
(2)加載方式。通過(guò)一次性到位的方式,將荷載增加到設(shè)計(jì)值,然后采用逐級(jí)減小荷載的方式,將其逐步降低至零[7]。
(3)應(yīng)變檢測(cè)斷面為跨徑最大內(nèi)力結(jié)構(gòu)面,位于跨中部位,16 m空心板增大l/4截面及支點(diǎn)截面(圖2);撓度檢測(cè)點(diǎn)設(shè)置原則為最大程度反映主要斷面撓度值及整跨變形狀況。具體測(cè)量情況如圖3~5所示。
圖2 跨度16 m混凝土空心板在跨中正彎矩最不利位置加載工況及車(chē)輪布設(shè)(單位:cm)
圖3 各種跨度條件下梁板橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)值和計(jì)算值比較
圖5 各種跨徑條件下單板荷載試驗(yàn)與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)跨中彎矩—混凝土應(yīng)變比較
(4)通過(guò)圖3能夠看出:所有橋梁荷載橫向分布系數(shù)實(shí)際測(cè)量值和理論值之間的變化趨勢(shì)大致相同,充分證明各橋梁之間的橫向連接性能穩(wěn)定,大致符合設(shè)計(jì)假設(shè);通過(guò)圖4、5能夠看出:現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)得的跨中撓度值全部低于單板試驗(yàn)數(shù)據(jù),充分證明橋梁整體性能良好。
圖4 各種跨徑條件下單板荷載試驗(yàn)與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)跨中彎矩—位移比較
(1)抗彎性能檢測(cè)。于跨中位置設(shè)置分配梁,通過(guò)液壓千斤頂對(duì)分配梁實(shí)施兩點(diǎn)加載[8]。
(2)抗剪性能檢測(cè)。通過(guò)液壓千斤頂分別對(duì)6 m、8 m鋼筋混凝土空心板實(shí)施兩點(diǎn)加載,對(duì)10 m、13 m、16 m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板實(shí)施單點(diǎn)加載。
(3)自由選擇3個(gè)跨度為16 m的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ進(jìn)行試驗(yàn)研究,科學(xué)分析試驗(yàn)方法和結(jié)果。通過(guò)抗彎性能試驗(yàn),得到其跨中彎矩—位移分布狀況如圖6所示。由圖6可知,抗彎承載力實(shí)測(cè)值與計(jì)算值之比為1∶1.2,與最大彎矩組合設(shè)計(jì)值之比為1∶1.3。
圖6 16 m空心板實(shí)測(cè)跨中彎矩—位移曲線(xiàn)
(4)如圖7所示為16 m跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土空心實(shí)測(cè)剪力—位移曲線(xiàn)。通過(guò)該曲線(xiàn)能夠得出:1)空心板Ⅰ、Ⅱ抗剪承載力實(shí)測(cè)值與計(jì)算值之比分別為1∶1.7和1∶1.5,與最大彎矩組合設(shè)計(jì)值之比分別為1∶1.5和1∶1.3。2)通過(guò)圖7能夠看出,當(dāng)荷載增加至374 kN時(shí),空心板Ⅲ產(chǎn)生斜裂縫,持續(xù)加載至620 kN時(shí),空心板Ⅰ、Ⅱ產(chǎn)生斜裂縫,根據(jù)規(guī)范行車(chē)荷載計(jì)算活載剪力處于彈性工作階段,充分證明在此條件下,橋梁結(jié)構(gòu)承載性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
圖7 16 m空心板實(shí)測(cè)加載點(diǎn)位置剪力—位移曲線(xiàn)
利用無(wú)損檢測(cè)技術(shù),在未實(shí)施承載檢測(cè)前,對(duì)試驗(yàn)梁極限破壞前的材料性能參數(shù)實(shí)施測(cè)定。結(jié)合具體檢測(cè)數(shù)據(jù),全面分析梁板中混凝土與鋼筋的技術(shù)狀態(tài)[9-10];具體檢測(cè)項(xiàng)目如表2所示。
表2 無(wú)損檢測(cè)、材料試驗(yàn)內(nèi)容
該文全面探究了現(xiàn)有橋梁檢測(cè)評(píng)估方式的科學(xué)性、合理性及適應(yīng)性,結(jié)合改擴(kuò)建橋梁制定了針對(duì)性的評(píng)估方法及指標(biāo),通過(guò)綜合評(píng)估得出如下結(jié)論:
(1)通過(guò)空心板抗彎、抗剪性能檢測(cè)數(shù)據(jù)分析得出:1)6 m、8 m鋼筋混凝土空心板規(guī)范行車(chē)荷載狀況下,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)得彎矩值處于空心板塑性變形加劇狀態(tài);2)全部預(yù)應(yīng)力混凝土空心板結(jié)構(gòu)均位于彈性變形狀態(tài);3)通過(guò)試驗(yàn)測(cè)得的抗彎、抗剪承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于理論值,標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算數(shù)據(jù)比較安全,綜合評(píng)估可知預(yù)應(yīng)力空心板采用補(bǔ)強(qiáng)處理方案后即可投入使用。
(2)根據(jù)數(shù)據(jù)分析結(jié)果可知,對(duì)受壓部位橋面板采取增加混凝土現(xiàn)澆層處理措施能大幅度提升原橋面板承載性能,增強(qiáng)其耐久性。
(3)空心板抗彎能力低于抗剪能力,補(bǔ)強(qiáng)驗(yàn)算時(shí),可結(jié)合正截面抗彎強(qiáng)度進(jìn)行配筋率計(jì)算。
該高速公路改擴(kuò)建工程預(yù)應(yīng)力空心板結(jié)構(gòu),通過(guò)加鋪混凝土現(xiàn)澆層的方式實(shí)施補(bǔ)強(qiáng)處理,目前補(bǔ)強(qiáng)施工已完成,并運(yùn)營(yíng)使用,其運(yùn)營(yíng)狀況良好。