儲能協(xié)助風電機組參與電網(wǎng)調頻控制策略研究

顏全椿，顧文，范立新，唐一銘，劉亞南

（1. 國網(wǎng)江蘇方天電力技術有限公司，江蘇省 南京市 211100；2. 河海大學能源與電氣學院，江蘇省 南京市 210098）

0 引言

與傳統(tǒng)同步發(fā)電機不同，風力發(fā)電機組通過電力電子裝置接入電網(wǎng)，當轉子動能與系統(tǒng)頻率變化解耦，風力發(fā)電機組無法為電網(wǎng)頻率變化提供慣量支撐。隨著電力系統(tǒng)中風電比例的增加，系統(tǒng)的慣性將隨之下降，給電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定帶來巨大的挑戰(zhàn)[1-4]，因此研究風電機組參與電網(wǎng)調頻控制策略對大規(guī)模風電并網(wǎng)具有重要意義。

目前，針對風電并網(wǎng)所造成的系統(tǒng)頻率不穩(wěn)定問題開展了大量研究。為提高風力發(fā)電系統(tǒng)的頻率響應能力，文獻[5-8]提出風機在最大功率點跟蹤（maximum power point tracking，MPPT）運行方式下，附加虛擬慣性控制和下垂控制策略，為電網(wǎng)頻率提供慣性支持，但是沒有對控制策略的慣性系數(shù)進行詳細分析；文獻[9]對下垂控制系數(shù)進行了改進，提出了一種變下垂系數(shù)控制，風機能夠根據(jù)擾動的變化靈活調節(jié)有功功率輸出；文獻[10-11]提出超速備用控制的方法，使風電機組處于超速運行狀態(tài)從而預留一定的功率備用，也能為電網(wǎng)提供慣性支持。但是超速備用控制受到最大轉速限制，轉速可調節(jié)的范圍相對有限；文獻[12]提出槳距角備用控制策略預留備用容量，通過調節(jié)槳距角的大小調節(jié)機組有功輸出，參與電網(wǎng)調頻。上述功率備用方法均未考慮風力發(fā)電機組自身發(fā)電效益，降低了風能利用率。故如何配置風電機組參與系統(tǒng)調頻的控制策略與自身的發(fā)電效益，是目前亟需解決的問題。

由于儲能電池具有快速響應、精確跟蹤、大功率吞吐等特性，利用儲能在風電并網(wǎng)、電網(wǎng)調頻方面也得到了迅速的發(fā)展和應用[13]。文獻[14]分析了儲能技術對高比例風電滲透率情況的頻率響應應用場景；文獻[15]提出基于模糊控制使風儲系統(tǒng)的儲能設備具有頻率響應能力，但是忽略了風電機組的頻率支撐能力；文獻[16]提出超導儲能協(xié)助風機恢復MPPT運行的控制策略，但是忽略了風儲系統(tǒng)的協(xié)調特性，未對風電機組與儲能協(xié)同調頻進行深入研究；文獻[17]中提出了在減載運行風電機組參與調頻控制的機組上，研究了電池儲能協(xié)調風電機組提供調頻響應的策略。但是未考慮對電池儲能單元荷電狀態(tài)（state of charge，SOC）水平的管理問題，儲能單元荷電狀態(tài)SOC的維持是對其電量高效利用的關鍵。綜上所述，現(xiàn)有文獻很少涉及到風電機組和儲能設備之間的協(xié)同調頻問題。

本文針對風力發(fā)電機組自身調頻控制策略存在的不足，對傳統(tǒng)的綜合慣性調頻控制策略進行改進，提出一種變系數(shù)綜合慣性控制，使風機根據(jù)擾動靈活調節(jié)輸出功率。在此基礎上，提出結合槳距角備用控制協(xié)同調頻的方法，既解決了單獨使用槳距角備用控制存在的槳距角頻繁動作問題，還有效解決了頻率波動下風力發(fā)電機組調頻問題。通過對風速分段處理，風電機組參與電網(wǎng)調頻更有針對性。為優(yōu)化風電機組的調頻性能，控制系統(tǒng)增加儲能裝置，對風儲系統(tǒng)慣性進行詳細分析，提出一種電池儲能系統(tǒng)(battery energy storage system, BESS)輔助永磁直驅風力發(fā)電機組(direct-driven permanent magnet synchronous generator wind generation system，PMSG-WT)協(xié)調調頻控制策略，采用一種基于模糊邏輯的變系數(shù)儲能出力，控制策略以轉子轉速和風速的分區(qū)為基礎，針對中高風速區(qū)間風儲分配出力制定相應的規(guī)則，對儲能的出力系數(shù)進行實時調節(jié)。本文控制策略與單純使用電池儲能進行頻率支持的策略相比，風儲系統(tǒng)可以在BESS規(guī)模較小的情況下獲得更佳的調頻效果，與使用風電機組自身調頻的控制策略相比，風儲系統(tǒng)可以保證風電機組在任何風況及任何工作狀態(tài)下都能夠為系統(tǒng)提供慣性支撐，因此該控制策略更具有實用性。

1 風電機組調頻控制策略

1.1 變系數(shù)綜合慣性控制

為了使風機能夠提供慣性響應，提取系統(tǒng)頻率變化量及變化率作為轉矩附加環(huán)的輸入，來改變風機的輸出功率，起到調頻的效果。綜合慣性控制包括兩個部分：虛擬慣性控制和下垂控制，其控制框如圖1所示。

圖1 綜合慣性控制框Fig. 1 Block diagram of integrated inertial control

在風機中加入控制，其輸出功率改變量為

式中：ΔPe為有功變化量；K1為虛擬慣性系數(shù)；K2為下垂系數(shù)。

上述控制過程，慣性系數(shù)K1、K2是常數(shù)，由于風力發(fā)電機不能根據(jù)擾動靈活地調節(jié)輸出功率，因此本文在轉速控制中添加了一個附加的變系數(shù)控制回路以解決該問題。風力發(fā)電機在正常情況下通常工作在MPPT模式，此時對應最佳轉速參考值ωe*，變系數(shù)控制是在最佳轉速控制回路中引入頻率變化量，用ωe1*代替最佳轉速ωe*，其中ωe1*的表達式為：

式中：KP為與系統(tǒng)頻率變化有關的常數(shù)。

變系數(shù)綜合慣性控制框如圖2所示，系數(shù)K為：

圖2 變系數(shù)綜合慣性控制框Fig. 2 Block diagram of variable coefficient integrated inertial control

加入變系數(shù)綜合慣性控制后，當系統(tǒng)頻率變化時，風力機的輸出功率和轉子動能將分為3個響應階段。第1階段：隨著電網(wǎng)頻率的下降，風機轉子轉速降低釋放轉子動能，轉速的降低導致風機捕獲的風能減少，此時釋放的轉子動能大于捕獲風能的減少量，從而風機的輸出功率增加，為系統(tǒng)提供慣性支撐；第2階段：風機的輸出功率降低，轉子動能降低，風機捕獲的風能隨著轉速的降低而持續(xù)降低，當捕獲風能的減少量超過轉子釋放的動能時，風機的輸出功率減少，風機參與系統(tǒng)調頻的任務基本完成；第3階段：風機恢復MPPT運行并增加轉子動能。隨著電網(wǎng)頻率的恢復，風機逐漸提高轉子轉速增加捕獲的風能，當電網(wǎng)頻率穩(wěn)定時，風機處于MPPT運行模式。

1.2 功率備用控制

在相同的風速條件下，風機的機械功率PW由風機轉子轉速ωo和槳距角β決定，因此通過超速和變槳距控制可以改變風機的有功功率輸出。

功率備用控制包括超速備用控制和槳距角備用控制。超速備用控制通過控制轉子轉速使其超過最佳速度以達到功率備用的目的，槳距角備用控制則通過調節(jié)槳距角的值使風機處于減載運行狀態(tài)。其原理如圖3所示，圖中2條曲線表示不同槳距角的風機輸出功率與轉子速度關系。點A為MPPT運行點，對應的轉速為最佳轉速ωro；B為超速控制點；C為變槳距控制點；風機運行狀態(tài)從點B改變到點A，超速控制可以向系統(tǒng)提供的功率為ΔP1；風機從工作點C調節(jié)槳距角到點A，向系統(tǒng)提供的功率為ΔP2。由圖3可知，槳距角備用控制所能增發(fā)的功率要大于超速備用控制，由于受到風機最大轉速的限制，超速備用控制僅適用于低風速運行狀態(tài)，槳距角備用控制可以在任何風速條件下工作。因此，本文提出的綜合協(xié)調控制策略采用槳距角控制作為功率備用控制。

圖3 功率備用控制Fig. 3 Power reserve control

1.3 協(xié)同調頻控制策略

本文提出一種風電機組協(xié)同調頻控制策略，不僅可以為系統(tǒng)提供足夠的慣性支撐，還可以根據(jù)系統(tǒng)的擾動調節(jié)風機輸出。通過對風速的分段處理，風電機組參與電網(wǎng)調頻更有針對性。

協(xié)同調頻控制方法：監(jiān)測風速信號，當風速低于額定風速時，若系統(tǒng)頻率產(chǎn)生波動采用變系數(shù)綜合慣性控制為系統(tǒng)提供慣性支持；當風速超過額定風速時，調節(jié)槳距角，使風機處于減載系數(shù)為10%的運行狀態(tài)，此刻發(fā)生系統(tǒng)頻率擾動，調節(jié)槳距角使風機全功率運行。風機的備用功率結合變系數(shù)綜合慣性控制轉子動能一同參與調頻，可以有效地提高高風速下系統(tǒng)的頻率跌落最低點。這種協(xié)同控制方法在確保任何風速條件下調頻效果的同時又極大地減少了棄風，提高運行的經(jīng)濟性，其控制框如圖4所示。

圖4 協(xié)調控制策略框Fig. 4 Block diagram of coordinated control strategy

2 電池儲能協(xié)助風電機組參與系統(tǒng)調頻

電池儲能系統(tǒng)具有響應速度快、能量密度高、容量配置靈活的優(yōu)點，可用來輔助配合風電機組參與系統(tǒng)調頻，將電池儲能與風電機組結合構成風儲聯(lián)合系統(tǒng)，通過調節(jié)儲能出力，改善風電機組調頻性能，給系統(tǒng)提供較好的頻率支撐。

2.1 風儲聯(lián)合系統(tǒng)慣性分析

實際風儲聯(lián)合系統(tǒng)中儲能一般安裝在風場功率出口端，本文以單臺永磁直驅風電機組為例，將電池儲能系統(tǒng)通過儲能雙向變流器并入系統(tǒng)直流側，結構如圖5所示。

圖5 風儲聯(lián)合系統(tǒng)結構Fig. 5 Structure of wind storage combined system

加入BESS之前，儲存在PMSG轉子中的動能EWF表示為

PMSG的慣性常數(shù)H表示為

式中：SWF、ωs分別是PMSG的視在功率和額定轉速。

加入BESS后，PMSG與儲能系統(tǒng)協(xié)調控制，風儲系統(tǒng)的慣性時間常數(shù)為

式中：EBESS為儲能系統(tǒng)的能量輸出；KBESS為儲能系統(tǒng)的貢獻系數(shù)。BESS參與頻率調節(jié)(KBESS=1)，則HPMSG_BESS值較高；BESS不參與頻率調節(jié)(KBESS=0)，則HPMSG_BESS與風電機組單獨調頻時的慣性常數(shù)相同。

假設附加協(xié)調控制使風儲系統(tǒng)像傳統(tǒng)同步發(fā)電機一樣模擬慣性，則

按照上述工藝，二里河鉛鋅礦、東塘子鉛鋅礦成功控制了巷道及采場巖爆，文峪金礦、陳耳金礦各成功掘進了一條埋深超過1 500 m的盲豎井，并安全實施了深部巷道掘進。

式中：JPMSG_BESS是風儲系統(tǒng)等效轉動慣量；ωg是額定電網(wǎng)同步轉子轉速。

系統(tǒng)頻率變化時，風儲系統(tǒng)等效輸出功率為

式中：ΔPWF、ΔPBESS是PMSG、BESS的額外輸出功率；ω是虛擬同步發(fā)電機的機械轉子轉速。

與式(7)類比，PMSG-BESS系統(tǒng)的慣性常數(shù)可以改寫為

結合式(8)(9)可推得

將式(10)轉換為標幺值

換算成標幺值后，由于ωpu等于fpu，式(11)可以表示為

對式(12)進行積分

式中：fpu(t)和fpu(t+Δt)是t和t+Δt時頻率的標幺值。

任意t+Δt時刻的系統(tǒng)頻率為

從式(14)可以看出，當系統(tǒng)頻率異常時，風儲系統(tǒng)可以為系統(tǒng)提供頻率支撐。隨著HPMSG_BESS的增加，系統(tǒng)頻率的變化減小。

2.2 基于模糊邏輯的變系數(shù)風儲協(xié)同控制策略

由于儲能難以依據(jù)風電機組的實時運行狀態(tài)決定出力狀況，根據(jù)風機的運行狀態(tài)，時刻調節(jié)儲能出力是個復雜的過程，要建立對應的數(shù)學模型較為困難，所以此時模糊邏輯控制策略非常適用。模糊邏輯控制的特點即不用對被控過程進行定量的數(shù)學建模就能夠解決復雜的過程。

本節(jié)提出一種基于模糊邏輯的變系數(shù)風儲協(xié)同控制，以轉子轉速和風速分區(qū)為基礎，針對儲能無法根據(jù)風機具體的運行狀態(tài)調整其出力問題提出了相應的解決辦法。通過采用模糊控制對儲能出力系數(shù)的實時調節(jié)，使風儲系統(tǒng)的頻率響應能力得到極大的提高。模糊控制器如圖6(a)所示，分別輸入風電機組轉子轉速ωr與風機輸出功率PW的標幺值，輸出儲能出力的慣性響應參與系數(shù)α，通過模糊控制實時調節(jié)系數(shù)α決定儲能在整個調頻過程的出力。如圖6(b)、(c)所示為模糊控制器輸入變量轉子轉速ωr與風機輸出功率PW的隸屬函數(shù)，輸出α的隸屬函數(shù)如圖6(d)所示，輸 入ωr與PW的 模 糊 語 言 變 量S(小)、M(中)、L(大)，輸出系數(shù)α的模糊語言變量VS(非常小)、S(小)、M(中)、L(大)、VL(非常大)。

圖6 模糊控制器及輸入輸出隸屬度函數(shù)Fig. 6 Fuzzy controller and its input and output membership functions

模糊控制器根據(jù)風機輸出功率與轉子轉速的變化實時改變儲能的有功增量，動態(tài)模擬常規(guī)機組頻率響應特性。模糊控制的原則為：隨著轉子轉速ωr增大，PW增大，則輸出的儲能慣性響應參考系數(shù)α要盡可能大，此刻風機的輸出功率逐步逼近極限值，可以增發(fā)的有功出力隨著輸出功率的增大而減小，因此需要儲能在風機輸出功率大時盡可能的出力。實驗過程中，采用三角形隸屬度函數(shù)的控制效果較好，更適用于描述風儲調頻過程。采用三角形隸屬度函數(shù)，模糊控制器推理如表1所示。

表1 模糊邏輯推理Table 1 Fuzzy logic reasoning

通過在風儲聯(lián)合控制系統(tǒng)中采用模糊邏輯控制，根據(jù)風速以及風機的運行狀態(tài)可以動態(tài)地決定儲能參與系統(tǒng)頻率調節(jié)的能力。通過協(xié)同控制，在充分利用風機調頻能力的同時避免其過度參與系統(tǒng)調頻，充分發(fā)揮儲能的動態(tài)特性，實現(xiàn)了風儲協(xié)調配合運行。

2.3 協(xié)助風電機組的儲能調頻控制策略

由上節(jié)分析可知，儲能的出力通過模糊邏輯控制后會根據(jù)風況的不同而改變。其控制方法為模糊變系數(shù)下垂控制，表達式為：

式中：α為儲能出力的慣性響應參與系數(shù)；Δf為系統(tǒng)頻率的跌落值；Kb為下垂系數(shù)；Pb為儲能輸出的有功功率；儲能參與調頻的控制如圖7。

圖7 儲能參與調頻的控制方法Fig. 7 Control method of energy storage participating in frequency regulation

本節(jié)提出一種風儲協(xié)同調頻控制方案，首先控制器提取監(jiān)控系統(tǒng)頻率，當系統(tǒng)頻率偏離正常運行范圍時將采取相應的措施，該過程包括以下3個步驟：

1）如果系統(tǒng)頻率下降超過限值，首先利用風電機組自身轉子動能參與調頻，當轉子的轉速達到允許最小轉速，協(xié)同控制策略要求BESS在必要時提供額外的能量。其中，根據(jù)PMSG運行狀態(tài)可對控制器進行更詳細的設計；

2）系統(tǒng)頻率恢復時，即f>fmin，ωr恢復將開始，把風儲協(xié)調控制策略切換成MPPT控制模式，此時風機轉子動能逐漸增加。該過程的控制如圖8所示。Pr1為儲能提供給風機轉子轉速恢復的輸出功率。t1時刻風機開始恢復轉子轉速，此時儲能系統(tǒng)通過放電彌補電網(wǎng)功率缺額，避免系統(tǒng)頻率的再次跌落；t2時刻轉子轉速恢復到正常水平，儲能不再放電，避免儲能輸出功率驟降影響電網(wǎng)運行的穩(wěn)定性?？刂骗h(huán)節(jié)增加斜坡響應，即t2時刻以斜率Kramp的方式降低儲能輸出功率至0。

圖8 儲能參與風機轉速恢復的控制方法Fig. 8 Control method of energy storage participating in speed recovery of wind turbine

3）當ωr恢復到正常值，BESS開始充電以提高SOC，當SOC恢復到正常水平，整個調頻過程結束。

對步驟1的詳細分析，具體控制流程如圖9所示，將PMSG的運行分為兩個狀態(tài)。

圖9 風儲協(xié)同調頻控制流程Fig. 9 Flowchart of wind power energy storage cooperative frequency regulation control

狀態(tài)1：如果ωr<ωrmin或者PW>Pmax，轉子沒有可以釋放的動能，風機的輸出功率已達到極限。協(xié)同控制策略要求BESS釋放能量以獲得頻率支持，此狀態(tài)，模糊控制儲能出力的慣性響應參與系數(shù)α盡可能大。

狀態(tài)2：如果ωr>ωrmin，PW

3 仿真分析

為驗證所提出控制策略的有效性，基于MATLAB/Simulink建立了PMSG-BESS協(xié)調控制策略的仿真模型。系統(tǒng)模型包括1臺2 MW直驅永磁同步風力發(fā)電機、1臺同步發(fā)電機(SG)、1個固定負載和1個可變負載及電池儲能系統(tǒng)，仿真結構如圖10。永磁直驅風電機組參數(shù)見表2，電池儲能的參數(shù)見表3。圖中固定負載2 MW，可切換負載0.55 MW。

表2 風電機組參數(shù)Table 2 Parameters of the PMSG-WT

表3 電池儲能參數(shù)Table 3 Parameters of battery energy storage system

圖10 風儲調頻系統(tǒng)仿真結構Fig. 10 Simulation architecture of wind power energy storage cooperative frequency regulation

3.1 風電機組協(xié)同控制策略

1)風速設置11 m/s，由于低于額定風速，風電機組采用變系數(shù)綜合慣性控制。對比傳統(tǒng)定系數(shù)綜合慣性控制方式，兩者分別面對系統(tǒng)不同的擾動，其中小擾動調節(jié)可變負載0.55 MW，大擾動可變負載可增至0.95 MW，仿真結果如圖11。由圖11(a)、(b)看出，變系數(shù)綜合慣性控制面對不同擾動時，風機的輸出功率不同，即風機可以根據(jù)擾動靈活調節(jié)輸出功率。變系數(shù)綜合慣性控制與定系數(shù)綜合慣性控制面對相同擾動時，前者風機出力更多，調頻效果更好，圖11(d)對比定系數(shù)綜合慣性控制、變系數(shù)綜合慣性控制與無頻率響應控制的頻率跌落最低點，驗證了這個結論。傳統(tǒng)的定系數(shù)綜合慣性控制面對系統(tǒng)擾動，風機出力基本沒有變化，由圖11(c)看出，變系數(shù)綜合慣性控制釋放的轉子動能明顯更大，轉速下降得更多。

圖11 風電機組在不同調頻控制下的仿真結果Fig. 11 Simulation results of wind power unit under different frequency regulation control

2)風速設置13 m/s，由于風速超過額定風速，此時激活槳距角控制，采用協(xié)同控制策略。正常情況風電機組運行在額定功率以下，當系統(tǒng)頻率跌落，需要風電機組參與調頻，通過降低槳距角使風機輸出功率增加，為系統(tǒng)提供慣性支持。仿真結果如圖12，圖12(a)為不同控制的系統(tǒng)頻率響應，圖12(b)為系統(tǒng)頻率跌落的最低點。從圖示的仿真結果可知，協(xié)同控制策略對頻率跌落最低點的提升最為顯著。圖12(c)所示，風速超過額定風速，風機的輸出功率超過額定功率2 MW，這種狀態(tài)下的長期運行會降低風機的使用壽命，因此協(xié)同控制中增大初始運行的槳距角，保持風機在額定功率以下運行，并在發(fā)生負載突增時減小槳距角，增加風機的風能利用系數(shù)，使風機輸出功率增加，如圖12(d)和12(e)所示。風機的備用功率結合變系數(shù)綜合慣性控制中釋放的轉子動能一同參與系統(tǒng)調頻，對系統(tǒng)的頻率調節(jié)有更好的效果。

圖12 風電機組在不同調頻控制下的仿真結果Fig. 12 Simulation results of wind power unit under different frequency regulation control

3.2 基于模糊控制策略的電池儲能出力仿真分析

為驗證基于模糊邏輯的變系數(shù)風儲協(xié)同控制策略有效性，對儲能有附加模糊控制的情況進行仿真，通過對比不同風速下儲能的出力狀況驗證所提基于模糊邏輯的變系數(shù)風儲協(xié)同控制策略的有效性及優(yōu)越性。選取4種風速條件，分別為10、11、12和13 m/s，表4列出了不同風速條件的風機輸出功率、轉速以及儲能出力的慣性響應參與系數(shù)α，可以看出隨著風機輸出功率的增大，系數(shù)α也變大。圖13(a)為儲能在不同風速條件下的輸出功率，由圖可知電池儲能面對不同風速時，經(jīng)過模糊邏輯控制后其出力也不同，隨著風速的增高，儲能側的慣性響應系數(shù)變大，從而出力也增加，給風儲系統(tǒng)提供更好的慣性支撐。為了更好的說明該模糊控制策略的有效性，在風機側先不附加調頻控制，風電機組處于正常的運行狀態(tài)，只對電池儲能參與系統(tǒng)調頻進行仿真對比。圖13(b)對比3種不同控制下的系統(tǒng)頻率，即無頻率響應控制、電池儲能定系數(shù)控制及加模糊控制后的儲能變系數(shù)控制，據(jù)圖可知在變系數(shù)控制下的調頻效果更好。圖13(c)為該3種控制條件下的儲能出力狀況，在變系數(shù)控制下儲能的出力最大，調頻效果最優(yōu)。

圖13 基于模糊控制策略的電池儲能調頻仿真驗證Fig. 13 Simulation verification of fuzzy control strategy-based battery energy storage system frequency regulation

表4 不同風速下的仿真結果Table 4 Simulation results under different wind speeds

3.3 風儲協(xié)同調頻控制策略仿真分析

為驗證第2節(jié)研究電池儲能協(xié)同風電機組調頻控制策略的有效性，圖10所示的風儲系統(tǒng)分別仿真了無頻率響應控制、風儲協(xié)同調頻控制情況。由于SSmin時的情況。此時風速條件設為11 m/s，在8 s時系統(tǒng)加入0.55 W負載，其仿真結果如圖14所示，可以看出有電池儲能的出力，再結合變系數(shù)綜合慣性控制，系統(tǒng)頻率最低點顯著提高。

圖14 風儲聯(lián)合系統(tǒng)調頻控制仿真結果Fig. 14 Simulation results of frequency regulation control for combined wind power energy storage system

4 結論

本文提出的風電機組協(xié)同調頻控制策略，充分利用了風電機組的調頻能力，為系統(tǒng)提供了慣性支撐，同時風機可根據(jù)風力的擾動靈活調節(jié)輸出功率。在此基礎上，提出利用電池儲能協(xié)助風電機組調頻，構建了風儲聯(lián)合系統(tǒng)，通過儲能協(xié)助控制，解決PMSG風電機組短期頻率響應能力不足的問題。經(jīng)過仿真驗證，本文提出的控制策略有效提升了風電機組的調頻能力，增強了高風電滲透率系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定。

致 謝

國網(wǎng)江蘇省電力公司科技項目—新能源場站快速功率協(xié)調控制及孤島啟動優(yōu)化仿真與試驗研究（KJXM-0278）對本文的研究提供了資助，謹此深表感謝。