骨料包漿預(yù)處理對(duì)礁石混凝土性能的影響

朱兆坤，高 旭，范小春，藍(lán)少丁，趙東三

(武漢理工大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院,武漢 430070)

0 引 言

發(fā)展海洋經(jīng)濟(jì)現(xiàn)已成為一項(xiàng)重要的國(guó)家戰(zhàn)略，因此海洋基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的需求正在飛速增長(zhǎng)。涉海地區(qū)多遠(yuǎn)離內(nèi)陸，基建工程面臨著大宗建筑原材料短缺、建設(shè)周期長(zhǎng)、運(yùn)輸成本高等問(wèn)題。與此同時(shí)，遠(yuǎn)海地區(qū)擁有豐富的礁石資源，利用海島礁石資源替代傳統(tǒng)骨料制備混凝土材料可為海工基礎(chǔ)設(shè)施的高效建設(shè)提供新思路與便利條件[1]。然而礁石骨料具有堆積密度低、空隙率高、吸水率大、壓碎指標(biāo)大、雜質(zhì)含量高等缺陷，由礁石骨料配制而成的混凝土綜合性能較低，嚴(yán)重制約了該類(lèi)混凝土的應(yīng)用范圍[2]。

為改善礁石混凝土的力學(xué)性能，研究人員從優(yōu)化混凝土配合比、使用輔助膠凝材料、改善礁石骨料技術(shù)性質(zhì)等方面開(kāi)展了大量研究。Liu等[3]基于高性能混凝土的組成設(shè)計(jì)方法，采用顆粒緊密堆積模型對(duì)礁石混凝土的顆粒級(jí)配進(jìn)行優(yōu)化，在一定程度上減少了骨料的高棱角度對(duì)顆粒堆積的負(fù)面影響。朱壽永等[4]通過(guò)摻入粉煤灰、偏高嶺土等摻合料對(duì)礁石砂混凝土進(jìn)行改性處理，結(jié)果表明改性后礁石混凝土的28 d抗壓強(qiáng)度可提高21%。楊久俊等[5]、Pandurangan等[6]的研究表明，礁石骨料經(jīng)酸溶液浸泡處理過(guò)后，可清除雜質(zhì)，提高界面結(jié)合力，進(jìn)而改善礁石混凝土力學(xué)性能。郭曈等[7]使用聚乙烯醇溶液浸泡礁石骨料，通過(guò)形成保護(hù)膜的方式，改善了骨料與水泥砂漿之間的黏結(jié)能力，使礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度提高了17%。姚燕等[8]通過(guò)鹽酸與水玻璃對(duì)礁石骨料進(jìn)行預(yù)處理，制備的混凝土的顯微硬度、彈性模量均大幅提高，28 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)45 MPa。程書(shū)凱[9]利用水泥凈漿包覆處理礁石骨料，提升了礁石混凝土的抗碳化以及抗氯離子侵蝕能力。由此可見(jiàn)，相較于優(yōu)化混凝土配合比和使用礦物摻合料，通過(guò)改善礁石骨料的自身缺陷，提升其技術(shù)性質(zhì)，進(jìn)而改善礁石混凝土性能的方法具有更好的改性效果，且是一種針對(duì)礁石材料性質(zhì)特征的科學(xué)改性方法。

本文擬通過(guò)高性能水泥漿體包裹礁石骨料的方法來(lái)優(yōu)化礁石骨料與礁石混凝土的性能，研究骨料包漿方法、包漿材料對(duì)礁石骨料基本物理性質(zhì)、氯離子溶出特性、骨料強(qiáng)度的影響，評(píng)估包漿處理對(duì)礁石混凝土力學(xué)性能、氯離子滲透性能以及體積穩(wěn)定性的影響，為礁石骨料的高性能化設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供基礎(chǔ)與借鑒。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

膠凝材料為市售P·Ⅰ 42.5硅酸鹽水泥、S95級(jí)礦粉(slag, SG)和偏高嶺土(metakaolin, MK)，膠凝材料的主要化學(xué)組成如表1所示。采用γ-Al2O3分散液(固含量20%)來(lái)改善包漿膠凝材料的氯離子固化能力。試驗(yàn)用水為去離子水，減水劑為聚羧酸減水劑，減水率約為40%。

表1 膠凝材料的主要化學(xué)組成Table 1 Main chemical composition of cementitious materials

粗集料為10～20 mm連續(xù)級(jí)配碎石，壓碎值為7.9%。礁石粒徑范圍為10～20 mm，表觀密度為2 304 kg/m3，堆積密度為1 043 kg/m3，使用時(shí)等體積摻入混凝土中。細(xì)集料為普通河砂，表觀密度為2 638 kg/m3，堆積密度為1 635 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為2.81。

1.2 試驗(yàn)方案

1.2.1 礁石骨料包漿方法

本研究對(duì)比了三種不同包漿方式(A1～A3)，未包漿組為對(duì)比組(A4)，不同礁石包漿方式的分類(lèi)總結(jié)見(jiàn)表2。其中A1:將礁石骨料在漿體中浸潤(rùn)5 min后，通過(guò)攪拌的方式使?jié){體充分包裹骨料，最后放入室內(nèi)自然風(fēng)干；A2：將礁石骨料投放入漿體中，攪拌均勻后放入室內(nèi)自然風(fēng)干48 h，再放入50 ℃烘箱中24 h，最后冷卻至室溫；A3：礁石骨料攪拌包裹漿體以后標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d。

包漿過(guò)程：首先將膠凝材料按照表3中的比例關(guān)系配制成均勻漿體，然后將礁石骨料均勻投入盛有包漿漿體的容器中，并按照表2中所描述的不同方法對(duì)礁石骨料進(jìn)行包漿處理，包漿處理后將骨料放入孔徑為10 mm的篩網(wǎng)中，輕振0.5 min篩除多余漿體，最后按照表2所描述的方法進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。包漿用膠凝材料選用硅酸鹽水泥、硅酸鹽水泥復(fù)合富鋁相輔助膠凝材料兩類(lèi)，后者的材料組成基于氯離子固化、滲透以及漿體流動(dòng)性等前期研究成果確定，包漿膠凝材料配合比見(jiàn)表3，摻入高效減水劑后漿體工作性與包漿效果良好。礁石骨料包漿前后表觀形貌見(jiàn)圖1。

表2 不同包漿形式的分類(lèi)Table 2 Classification of different coating forms

表3 包漿膠凝材料配合比Table 3 Mix proportion of cementitious materials for coating

圖1 礁石骨料包漿前后表觀形貌Fig.1 Reef aggregate appearance before and after coating

1.2.2 礁石混凝土配合比

采用水泥復(fù)摻礦粉、偏高嶺土、γ-Al2O3作為包漿膠凝材料，以及包漿后靜置48 h并50 ℃烘干的處理方式對(duì)礁石進(jìn)行包漿處理，進(jìn)而用于制備礁石混凝土，混凝土配合比見(jiàn)表4。其中以不摻入礁石骨料為基準(zhǔn)對(duì)比組，以考慮礁石骨料包漿和未包漿并以不同替代率來(lái)替代普通碎石的為試驗(yàn)組。基于力學(xué)性能、氯離子滲透性能以及工作性等基礎(chǔ)試驗(yàn)結(jié)果，確定礁石骨料替代率為20%、40%、60%，水灰比(W/C)固定為0.4。

表4 礁石混凝土配合比Table 4 Mix proportion of reef concrete

1.3 試驗(yàn)方法

礁石骨料的表觀密度、堆積密度、空隙率以及吸水率參照《建設(shè)用卵石、碎石》(GB/T 14685—2011)進(jìn)行測(cè)試；礁石骨料的氯離子溶出行為按照《建設(shè)用砂》(GB/T 14684—2011)中氯離子含量的滴定測(cè)試方法進(jìn)行測(cè)試；礁石混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)依照《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)，采用氯離子擴(kuò)散快速測(cè)定法(rapid chloride migration， RCM)進(jìn)行測(cè)定。

膠凝材料的力學(xué)性能通過(guò)凈漿抗壓強(qiáng)度進(jìn)行表征，按照表3中的實(shí)際配比進(jìn)行配制，試件尺寸為40 mm×40 mm×40 mm。礁石骨料、混凝土的壓碎值和特征齡期的抗壓強(qiáng)度分別依據(jù)《建設(shè)用卵石、碎石》(GB/T 14685—2011)和《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50081—2019)進(jìn)行測(cè)試。礁石混凝土的體積穩(wěn)定性根據(jù)《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)，使用接觸法立式混凝土收縮儀進(jìn)行測(cè)定。包漿膠凝材料的物相組成通過(guò)D8Advance型X射線衍射儀進(jìn)行表征分析。包漿礁石骨料的形貌與界面特征通過(guò)場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行分析，首先利用低速切割機(jī)對(duì)礁石骨料橫截面處進(jìn)行切片處理，切取1～2 mm厚的薄片，并進(jìn)行表面噴金處理。

2 結(jié)果與討論

2.1 包漿礁石骨料材料性質(zhì)

2.1.1 包漿用膠凝材料

兩種包漿用膠凝材料3 d、7 d、28 d的抗壓強(qiáng)度如圖2(a)所示。由圖可知：純水泥組漿體的3 d、7 d、28 d的抗壓強(qiáng)度分別為68.6 MPa、70.8 MPa、76.9 MPa；當(dāng)用SG、MK和γ-Al2O3部分替代水泥時(shí)，漿體各齡期抗壓強(qiáng)度分別提高了9.7%、10.5%、11.3%。膠凝材料整體具有較高力學(xué)性能的原因在于水灰比較低，同時(shí)SG具有較高的反應(yīng)活性，生成更多水化硅酸鈣(calcium silicate hydrated， C-S-H)；MK與γ-Al2O3均屬于高活性輔助膠凝材料，對(duì)抗壓強(qiáng)度具有較好的促進(jìn)作用。圖2(b)為兩種漿體試樣在氯鹽溶液中侵蝕前后的XRD譜，當(dāng)在氯鹽中侵蝕3個(gè)月后，漿體水化產(chǎn)物中的有效活性鋁相與氯離子發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成化學(xué)固氯產(chǎn)物弗雷德?tīng)桘}(Friedel’s salt，F(xiàn)鹽)。在兩種漿體試樣的XRD譜中均觀察到了F鹽的衍射峰，且摻輔助膠凝材料漿體中該礦物的衍射峰強(qiáng)度高于純水泥漿體。SG、MK與γ-Al2O3的復(fù)合使用綜合優(yōu)化了膠凝材料的顆粒級(jí)配，以及Ca-Si-Al平衡關(guān)系，進(jìn)而在消耗Ca(OH)2、提升力學(xué)性能的同時(shí)，通過(guò)額外補(bǔ)充鋁相礦物來(lái)提升膠凝材料的氯離子固化能力[10]。

圖2 膠凝材料的力學(xué)性能與氯離子固化特性Fig.2 Mechanical properties and chloride ion curing properties of cementitious materials

2.1.2 礁石骨料技術(shù)性質(zhì)

表5展示了包漿和未包漿礁石骨料的基本物理指標(biāo)。未包漿礁石骨料空隙率略高于包漿后礁石骨料，經(jīng)A1～A3三種包漿方法預(yù)處理后，純水泥包裹礁石骨料的空隙率分別降低了1.98%、4.04%和3.77%，復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的空隙率分別降低了1.85%、2.21%和2.56%；純水泥包裹礁石骨料的吸水率分別下降了7.11%、9.22%、7.32%，復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的吸水率分別降低了13.30%、14.01%和9.36%。由以上試驗(yàn)結(jié)果可知，復(fù)合膠凝材料包漿靜置后烘干養(yǎng)護(hù)的效果較其他方法表現(xiàn)更優(yōu)，這是因?yàn)榈V物摻合料協(xié)同使用并烘干養(yǎng)護(hù)后水泥基體水化更為充分，生成更多水化產(chǎn)物[11]。水化產(chǎn)物能理想地通過(guò)礁石骨料的自身孔隙進(jìn)入到其內(nèi)部，進(jìn)一步減少了礁石骨料的內(nèi)部微裂縫以及降低了內(nèi)部孔洞的吸水作用，礁石骨料密實(shí)度增加，進(jìn)而使骨料的各項(xiàng)物理性能得到了改善。

表5 礁石骨料基本物理性能Table 5 Basic physical properties of reef aggregate

2.1.3 礁石骨料力學(xué)性能

圖3為礁石骨料壓碎指標(biāo)柱狀圖。由圖可知，相較于未包漿組(A4)，各包漿礁石骨料壓碎指標(biāo)均小于未包漿礁石骨料。經(jīng)A1～A3三種包漿方法處理后，純水泥包裹礁石骨料的壓碎指標(biāo)分別降低了6.50%、7.28%、7.00%，復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的壓碎指標(biāo)分別降低了8.67%、9.13%、8.75%。其中靜置后烘干養(yǎng)護(hù)(A2)的預(yù)處理效果較其他養(yǎng)護(hù)方法對(duì)復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的力學(xué)性能具有更好的提升作用。原因在于復(fù)合膠凝材料具有更高的力學(xué)性能[12]，且在粉體材料層面使用了不同顆粒尺度的材料進(jìn)行復(fù)配，使?jié){體密實(shí)度提升，最終表現(xiàn)為礁石骨料壓碎指標(biāo)的改善。

圖3 礁石骨料壓碎指標(biāo)Fig.3 Crushing index of reef aggregate

2.1.4 礁石骨料微觀結(jié)構(gòu)

圖4(a)為未包漿礁石骨料的SEM照片，可見(jiàn)礁石骨料內(nèi)部結(jié)構(gòu)疏松多孔。圖4(b)～(g)為不同包漿方法處理后礁石骨料的SEM照片，可見(jiàn)骨料外層存在明顯的水泥包裹漿體，但不同漿體和養(yǎng)護(hù)方法使礁石和水泥漿之間的界面過(guò)渡區(qū)存在不同形貌特征。在不同包漿方法中，包漿靜置后烘干養(yǎng)護(hù)(A2)的預(yù)處理效果較好，礁石與水泥漿之間界面過(guò)渡區(qū)更為平滑與致密。相較于純水泥漿，復(fù)合膠凝材料由于火山灰效應(yīng)以及顆粒堆積效應(yīng)，使礁石骨料的致密性有所提升，進(jìn)而增強(qiáng)了材料性能指標(biāo)。

2.1.5 礁石骨料氯離子溶出行為

圖5反映了礁石骨料在去離子水中氯離子含量隨浸泡時(shí)間的變化情況。未包漿礁石骨料在去離子水中浸泡1 d、3 d、7 d、14 d、28 d后，溶液中氯離子含量分別為0.014%、0.015%、0.018%、0.019%、0.019%。由圖4(a)可知，礁石骨料表面有大小不一的孔洞，礁石骨料中微米級(jí)甚至納米級(jí)貫通孔或者半封閉孔中的氯離子很難在較短浸泡時(shí)間內(nèi)充分溶出。因此為充分分析包漿礁石骨料的氯離子溶出行為，首先配制氯鹽溶液來(lái)浸泡礁石骨料。浸泡后未包漿礁石在上述特征齡期內(nèi)溶液中氯離子含量穩(wěn)定在0.146%～0.150%。其中經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料與未包漿礁石骨料相比，溶液中28 d氯離子含量的降幅為60.00%；經(jīng)純水泥漿體包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料與未包漿礁石骨料相比，溶液中28 d氯離子含量的降幅為56.67%。這表明經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后改善了礁石骨料的孔隙結(jié)構(gòu)，彌補(bǔ)了礁石骨料內(nèi)部的細(xì)小孔徑和微裂縫，使之更為密實(shí)，同時(shí)膠凝材料對(duì)氯離子的固化也有效抑制了其物理滲透作用。由圖5可知，隨著浸泡時(shí)間的延長(zhǎng)，浸泡液中氯離子的含量呈先增加后平緩變化的趨勢(shì)，浸泡14 d以后，各組氯離子含量變化不明顯。未包漿礁石骨料經(jīng)氯鹽浸泡，并在去離子水中浸泡至氯離子溶出穩(wěn)定后(28 d)，氯離子含量相對(duì)于初始時(shí)刻(1 d)增加了2.74%。這表明在去離子水中礁石骨料浸泡早期未溶出的氯離子在后續(xù)浸泡過(guò)程中可持續(xù)溶出，導(dǎo)致溶液中氯離子含量增加。

圖5 礁石骨料中氯離子溶出行為Fig.5 Chloride ion dissolution behavior in reef aggregate

2.2 礁石混凝土力學(xué)性能

圖6為礁石混凝土各齡期抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。由圖可知：當(dāng)礁石骨料體積取代率為20%、40%、60%時(shí)，未包漿礁石混凝土的3 d、7 d、28 d抗壓強(qiáng)度均呈下降趨勢(shì)，其中28 d抗壓強(qiáng)度較對(duì)比組分別降低了20.88%、25.80%、27.52%；包漿礁石混凝土的28 d抗壓強(qiáng)度分別降低了15.23%、12.29%、9.34%。當(dāng)礁石骨料替代率為20%、40%、60%時(shí)，相對(duì)于未包漿礁石混凝土，包漿礁石混凝土28 d的抗壓強(qiáng)度分別提高了6.67%、15.40%、20.05%。當(dāng)摻入未包漿礁石骨料時(shí)，礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著礁石骨料替代率的增加而降低；當(dāng)摻入包漿礁石骨料時(shí)，礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著包漿礁石骨料替代率的增加而增加，并且在各養(yǎng)護(hù)齡期時(shí)，包漿礁石混凝土的力學(xué)性能要優(yōu)于未包漿礁石混凝土的力學(xué)性能。這是因?yàn)榻甘橇蟽?nèi)部含有眾多細(xì)小微裂縫，骨料強(qiáng)度較低，對(duì)混凝土負(fù)面作用影響較大；當(dāng)礁石骨料經(jīng)過(guò)復(fù)合膠凝材料包裹，靜置后烘干養(yǎng)護(hù)之后，水泥水化反應(yīng)以及SG、MK、γ-Al2O3促進(jìn)水泥水化，生成更多的水化硅酸鈣等物質(zhì)，填充了礁石內(nèi)部細(xì)小的微裂縫，使礁石骨料更為密實(shí)，并且漿體在礁石表面形成黏結(jié)性較強(qiáng)的“保護(hù)膜”，提高了礁石表面與水泥砂漿之間的黏結(jié)能力[13]。因此，將礁石骨料包漿處理可增強(qiáng)礁石混凝土的力學(xué)性能。同時(shí)值得注意的是，礁石混凝土力學(xué)性能的提升，可能反映出骨料包裹層與新漿體層之間界面結(jié)合情況的優(yōu)化。

圖6 礁石混凝土抗壓強(qiáng)度Fig.6 Compressive strength of reef concrete

2.3 礁石混凝土氯離子滲透性能

礁石混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)(DRCM)的測(cè)定結(jié)果如圖7所示。當(dāng)礁石骨料替代率為20%、40%、60%時(shí)，未包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別為4.8×10-12m2·s-1、5.2×10-12m2·s-1、6.3×10-12m2·s-1，相較于對(duì)比組分別升高了37.14%、48.57%、80.00%；包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別為4.5×10-12m2·s-1、4.3×10-12m2·s-1、3.9×10-12m2·s-1，相較于對(duì)比組分別升高了28.57%、22.89%、11.43%;相較于未包漿礁石混凝土，包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別降低了6.25%、17.31%、38.10%。未包漿礁石混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈現(xiàn)出此變化趨勢(shì)的原因主要有兩方面：(1)礁石骨料細(xì)微孔隙眾多，與天然骨料相比介質(zhì)傳輸能力較強(qiáng)，因此隨著未包漿礁石替代率的提升，基體中的氯離子更容易通過(guò)自身孔隙滲透到混凝土內(nèi)部；(2)礁石骨料表面較為粗糙，在拌和混凝土過(guò)程中，會(huì)與新拌砂漿之間形成新的界面過(guò)渡區(qū)，新界面過(guò)渡區(qū)的黏結(jié)能力較差，結(jié)構(gòu)疏松，細(xì)微裂縫較多[14]，為氯離子滲透提供了更加快捷的通道，從而使礁石混凝土的氯離子滲透性能降低。經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料可較為理想地改善礁石混凝土的氯離子滲透性能，礁石骨料經(jīng)包漿材料水化反應(yīng)產(chǎn)生的水化產(chǎn)物填充了自身的孔隙。同時(shí)膠凝材料SG、MK、γ-Al2O3等富鋁相、多尺度礦物摻合料的使用，進(jìn)一步提升了基體的密實(shí)程度與氯離子阻遷特性，且可進(jìn)一步優(yōu)化界面過(guò)渡區(qū)，從而改善礁石混凝土的氯離子滲透性能。

圖7 礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)Fig.7 Chloride ion diffusion coefficient of reef concrete at 28 d

2.4 礁石混凝土體積穩(wěn)定性

礁石混凝土的干燥收縮特性如圖8所示。當(dāng)以20%、40%、60%的替代率摻入包漿或未包漿礁石骨料時(shí)，礁石混凝土的干燥收縮率為對(duì)比組的1.0～1.5倍，且無(wú)論礁石骨料是否經(jīng)包漿處理，礁石混凝土60 d干燥收縮率均隨著礁石骨料替代率增加而增加，這是由于礁石骨料屬于輕質(zhì)多孔材料，其彈性模量低于天然碎石骨料，從而導(dǎo)致礁石混凝土的干燥收縮率增加[15]。摻入包漿處理后的礁石骨料，礁石混凝土的干燥收縮較未包漿試樣組有顯著改善，摻入20%、40%、60%未包漿礁石骨料的混凝土60 d干燥收縮率分別為516×10-6、569×10-6、610×10-6，摻入包漿礁石骨料的混凝土60 d干燥收縮率相較于未包漿組分別降低了5.81%、17.05%、24.43%。這是因?yàn)椴捎脧?fù)合膠凝材料進(jìn)行包漿處理，SG和MK還有γ-Al2O3可以促進(jìn)水泥水化，生成更多晶體和C-S-H凝膠等水化產(chǎn)物[16]，水化產(chǎn)物填充了礁石骨料自身的孔隙，并且多種類(lèi)、多尺度礦物摻合料的協(xié)同使用使骨料外部形成較為致密、具有較高力學(xué)性能的硬化層，從而整體上改變了礁石骨料的彈性模量，進(jìn)而一定程度上抑制了混凝土的體積變形[17]。

圖8 礁石混凝土干燥收縮Fig.8 Drying shrinkage of reef concrete

3 結(jié) 論

(1)礁石骨料經(jīng)過(guò)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后，可獲得較好的包漿效果，相較于未包漿礁石骨料，空隙率降低了2.21%，吸水率降低了14.01%，壓碎值降低了9.13%，且礁石中氯離子溶出量減少了60.00%。

(2)摻入礁石骨料的混凝土各齡期抗壓強(qiáng)度均低于未摻礁石骨料的混凝土，同時(shí)包漿礁石骨料可以增強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能。當(dāng)礁石骨料摻量為20%、40%、60%時(shí)，相較于未包漿礁石混凝土，包漿礁石混凝土28 d抗壓強(qiáng)度分別提高了6.67%、15.40%、20.05%。

(3)隨著未包漿礁石骨料替代率的增加，礁石混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈升高趨勢(shì)。當(dāng)礁石骨料摻量為20%、40%、60%時(shí)，相較于未包漿礁石混凝土，包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別降低了6.25%、17.31%、38.10%，表明礁石包漿可以?xún)?yōu)化混凝土氯離子滲透性能，提高其耐久性。

(4)礁石骨料包漿可以改善礁石混凝土的干燥收縮特性，礁石混凝土60 d干燥收縮率為未摻礁石骨料混凝土的1.0～1.5倍，相較于未包漿礁石混凝土，包漿礁石混凝土干燥收縮降幅最高可達(dá)24.43%。