喻 佳 魏善彪 麻勝坤

（1．江西核工業(yè)環(huán)境保護中心，江西 南昌 330002；2．江西省地質(zhì)局實驗測試大隊，江西 南昌 330002；3．萬載紅獅環(huán)?？萍加邢薰?，江西 宜春 336100）

0 引言

在建設(shè)項目運行過程中出現(xiàn)非正常工況，導(dǎo)致廢液或廢水泄漏后，進入土壤及地下水環(huán)境中，會對土壤及地下水環(huán)境造成污染。《環(huán)境影響評價技術(shù)導(dǎo)則 地下水環(huán)境》（HJ 610—2016）的評價對象為地面以下飽和含水層中的重力水，未考慮非飽和帶對廢液或廢水的吸附、彌散、降解等作用。該文以某火電廠脫硫廢水收集池為例，利用GMS中FEMWATER模塊將研究區(qū)飽和及非飽和帶作為一個整體進行模擬計算，評價廢水泄漏后對地下水環(huán)境的影響。

1 FEMWATER模擬求解原理

FEMWATER為基于三維有限元的計算模式。有限元法為采用“分片逼近”方法求解水流、溶質(zhì)運移耦合的偏微分方程。該求解方法的原理如下：假設(shè)模擬范圍是由很多很小的可是彼此聯(lián)系的三維的多面體單元組成的，各個單元的頂點稱為節(jié)點，不同單元之間則通過節(jié)點進行聯(lián)系；先采用變分法或加權(quán)剩余法來建立各節(jié)點單元的系數(shù)矩陣，對各單元進行離散求解，然后將各單元矩陣集合，合并成描述整個求解范圍的方程組，同時把邊界條件歸并到總矩陣中，進而建立整個求解范圍的系數(shù)矩陣，用FEMWATER中的求解器對方程組進行求解，最后得出結(jié)果。

因此，F(xiàn)EMWATER數(shù)值模擬的原理為在一定的初始、邊界條件下，用三維有限元法對多孔介質(zhì)中的飽和-非飽帶的水流及溶質(zhì)運移方程進行求解。下面介紹水流和溶質(zhì)控制方程。

1.1 地下水水流運動控制方程

地下水水流運動控制方程如公式（1）所示[1]。

式中：μs為貯水率，1/m；h為水位，m；Kx、Ky、Kz分別為x、y、z方向上的滲透系數(shù)，m/d；t為時間，d；W為源匯項，m3/d。

1.1.1 初始條件

式中：h0（x，y，z）為已知水位分布；Ω為模型模擬區(qū)域。

1.1.2 邊界條件

第一類邊界如公式（3）所示。

式中：Γ1為一類邊界；h（x，y，z，t）為一類邊界上的已知水位函數(shù)。

第二類邊界如公式（4）所示。

式中：Γ2為二類邊界；k為三維空間上的滲透系數(shù)張量；為邊界Γ2的外法線方向；q（x，y，z，t）為二類邊界上的已知流量函數(shù)。

第三類邊界如公式（5）所示。

式中：α為已知函數(shù)；Γ3為三類邊界；k為三維空間上的滲透系數(shù)張量；為邊界Γ3的外法線方向；q（x，y，z）為三類邊界上的已知流量函數(shù)。

1.2 溶質(zhì)運移控制方程

溶質(zhì)運移控制方程如公式（6）所示[2]。

式中：R為遲滯系數(shù)，量綱為1。為介質(zhì)密度，kg/（dm）3；θ為介質(zhì)孔隙度，無量綱；c為組分的濃度，g/L；為介質(zhì)骨架吸附的溶質(zhì)濃度，g/kg；t為時間，d；x、y、z為空間位置坐標(biāo)，m；Dij為水動力彌散系數(shù)張量，m2/d；vi為地下水滲流速度張量，m/d；W為水流的源和匯，1/d；Cs為組分的濃度，g/L；λ1為溶解相一級反應(yīng)速率，1/d；λ2為吸附相反應(yīng)速率，1/d。

1.2.1 初始條件

式中：C0（x，y，z）為已知質(zhì)量濃度分布；Ω為模型模擬區(qū)域。

1.2.2 邊界條件

第一類邊界為Dirichlet條件，即指定邊界濃度；第二類邊界為Neumann條件，即指定邊界上的濃度梯度；第三類邊界為Cauchy條件，即同時指定邊界濃度以及邊界上的濃度梯度，也就是第一類邊界條件與第二類邊界條件的結(jié)合。

基于FEMWATER可運用三維有限元法對飽和及非飽和帶多孔介質(zhì)中的水流及溶質(zhì)運移進行求解，國內(nèi)不少學(xué)者利用其進行研究[3-4]。

2 研究區(qū)概況

該文以某火力發(fā)電廠脫硫廢水收集池為例進行研究。根據(jù)研究區(qū)工程勘察報告，其地層自上而下為雜填土，層厚1.00m～2.80m；粉質(zhì)黏土，層厚約1.20 m～4.10 m，局部夾薄層灰黃色粉土、粉砂；淤泥質(zhì)黏土，層厚0.90 m～3.50 m；粉細(xì)砂，層厚約35.0 m；中砂，層厚約7.10 m～13.50 m；泥質(zhì)砂巖，此層未揭穿。地下水類型主要包括松散巖類孔隙水及紅層孔隙裂隙水。松散巖類孔隙水由第四系沖積成因的粉質(zhì)黏土、粉細(xì)砂、砂礫石及卵礫石組成，由于表層發(fā)育一定厚度的淤泥質(zhì)和粉砂質(zhì)黏土層，使其潛水含水層具有微承壓性，含水層厚度一般為30m～40m；紅層孔隙裂隙水由于巖石泥質(zhì)含量較高，抗風(fēng)化能力差，裂隙多被充填，因此地下水富水性為貧乏。

3 數(shù)值模型

3.1 水文地質(zhì)概念模型

水文地質(zhì)概念模型為將研究區(qū)域地下含水系統(tǒng)的邊界、內(nèi)部的含水層結(jié)構(gòu)、地下水水動力和化學(xué)特征、滲透系數(shù)等水文地質(zhì)參數(shù)的空間分布以及補徑排條件等概化為便于轉(zhuǎn)換為數(shù)值模型的基本模式。

該文根據(jù)研究區(qū)地下含水系統(tǒng)特征建立水文地質(zhì)概念模型。首先，確定研究區(qū)模擬邊界。邊界條件概化為研究區(qū)位于平原區(qū)，水文地質(zhì)條件較簡單，取西北側(cè)等水位線為西北邊界，該邊界為透水邊界，反映上游地下水對本研究區(qū)域的補給；東南方向的長江劃定為排泄邊界，作為第一類邊界；兩側(cè)邊界垂直于等水位線，劃定為零通量邊界；取模型表層為上邊界，接受大氣降水的入滲補給，取為第一類邊界；模型底部為泥質(zhì)砂巖，該邊界劃為零通量邊界。源匯項：研究區(qū)內(nèi)地下水主要是接受大氣降水的入滲補給，主要排泄方式為流入長江，伴有少部分的潛水以蒸發(fā)方式排泄。研究區(qū)域水文地質(zhì)較簡單，在水平方向上不進行參數(shù)分區(qū)；根據(jù)水文地質(zhì)剖面圖及其顯示的地下水含水層巖性分布情況，模型概化為潛水-微承壓含水層，垂向上分為3層，自上而下0 m～5 m為雜填土粉質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)黏土，5 m～45 m為粉細(xì)砂、中砂，45 m～53 m為泥質(zhì)砂巖。

3.2 用TIN生成三維網(wǎng)格

GMS為FEMWATER提供了用TIN生成三維網(wǎng)格、由實體（Solid）模型產(chǎn)生三維網(wǎng)格、由節(jié)點產(chǎn)生三維網(wǎng)格、直接由Modflow有限差分網(wǎng)格轉(zhuǎn)為三維有限元網(wǎng)格，共4種可生成三維有限元網(wǎng)格的方式。該研究采用TIN生成三維網(wǎng)格方法。

TIN生成三維網(wǎng)格利用二維網(wǎng)格（2-Dmesh）模塊及三角形不規(guī)則網(wǎng)格剖分（TIN）模塊一起生成三維網(wǎng)格（3-Dmesh），該方法可相對比較方便及快速自動生成大范圍的三維網(wǎng)格，局部網(wǎng)格還可以根據(jù)需要使用GMS提供的工具進行加密等處理。由于二維網(wǎng)格（2-Dmesh）是三維網(wǎng)格（3-Dmesh）在x-y平面上的投影，因此，需要先生成二維網(wǎng)格（2-Dmesh）。首先，在確定好的多邊形（研究區(qū)）上建立二維網(wǎng)格（2-Dmesh），然后再將二維網(wǎng)格（2-Dmesh）轉(zhuǎn)換為一對TIN，這一對TIN在x-y平面上必須保持一致，否則生成三維網(wǎng)格（3-Dmesh）會出錯，無法生成三維網(wǎng)格?？梢酝ㄟ^數(shù)據(jù)點的高程差值或者輸入一個確定的高程值來確定TIN的高程值，這一對TIN中間的區(qū)域就是在這一層上所要建立的三維網(wǎng)格（3-Dmesh）區(qū)域。然后選中這一對TIN，使用TINS菜單中的FILL BetweenTINS-＞3-Dmesh就可以生成所要的三維網(wǎng)格[5]。

研究區(qū)三維網(wǎng)格生成情況如圖1所示。

圖1 研究區(qū)平面、垂向網(wǎng)格剖分圖

由圖1可知，創(chuàng)建網(wǎng)格時對局部研究區(qū)域進行加密，可使預(yù)測結(jié)果更精確。

3.3 水流數(shù)值模型識別與校正

概化的水文地質(zhì)概念模型，通過FEMWATER界面轉(zhuǎn)化的水流數(shù)值模型，須反映研究區(qū)域?qū)嶋H流場情況。因此，進行水質(zhì)模擬預(yù)測前，必須對水流模型進行識別、校正，主要是對其參數(shù)以及邊界條件等進行校正，源匯項包括降水及蒸發(fā)等。本次模擬使用的是多孔介質(zhì)模型，將研究區(qū)概化為非均質(zhì)、各項同性、空間三維結(jié)構(gòu)、非穩(wěn)定地下水流。根據(jù)水文地質(zhì)資料，初步選定的參數(shù)較客觀地反映研究區(qū)實際的流場情況，加之細(xì)致地調(diào)參進行模擬后，校正后的模型取得了符合要求的效果。研究區(qū)參數(shù)見表1。

表1 模型計算主要參數(shù)一覽表

3.4 水質(zhì)模型條件的概化

水流模型經(jīng)識別校正滿足要求后，進行溶質(zhì)模擬前，需要輸入水質(zhì)模型相關(guān)參數(shù)。通常，以評估潛在的污染源為目的的許多溶質(zhì)遷移問題都將地下水中污染物濃度設(shè)為0；因此，本次水質(zhì)模型將地下水中氟化物初始溶度設(shè)為0。模型將污染源以面源形式設(shè)定濃度邊界，污染源位置按實際設(shè)計概化，并在污染源位置處對網(wǎng)格進行加密處理。在模擬污染物擴散時，不考慮吸附作用、化學(xué)反應(yīng)等因素，重點考慮了對流、彌散作用。

3.5 預(yù)測情景

模擬情景設(shè)置為在有防滲條件下，脫硫廢水收集池防滲破損5%發(fā)生泄漏情景下污染物運移模擬。

3.6 預(yù)測源強

由于建立的模型沒有考慮吸附作用及化學(xué)反應(yīng)等因素，因此在其他條件（包括水動力條件、彌散及泄漏量等）相同的情況下，污染物在地下水中的擴散主要由污染物初始泄漏濃度決定。污染物濃度的高低是相對的，該文以超標(biāo)倍數(shù)這個參數(shù)選擇預(yù)測因子。根據(jù)脫硫廢水收集池中污染物超標(biāo)倍數(shù)情況，該文選取氟化物為預(yù)測因子。在防滲破損情況下，脫硫廢水收集池氟化物濃度取50 mg/L。

3.7 泄漏時間確定

脫硫廢水收集池下游約30 m處設(shè)置了觀測井，假定廢水持續(xù)泄漏，觀測井中監(jiān)測到地下水中氟化物濃度約在273天出現(xiàn)超標(biāo)，結(jié)合監(jiān)測井每逢單月監(jiān)測一次的監(jiān)測頻率，確定泄漏時間為330天。

3.8 預(yù)測時間

根據(jù)電廠運行年限，確定預(yù)測時間為7300天。預(yù)測污染物泄漏后第100天、第860天、1000天、7300天氟化物在地下水中運移情況。

4 預(yù)測結(jié)果

將校正后的水流模型帶入水質(zhì)模型進行模擬計算，得到氟化物在地下水中運移的計算結(jié)果（圖2～圖3），以下各圖說明了廢水泄漏第100天、860天后氟化物在地下水中水平及垂向上的運移情況。氟化物污染物模擬期內(nèi)運移距離及濃度隨時間變化見表2。

圖2 廢水發(fā)生泄漏后，第100天地下水中氟化物濃度分布

圖3 廢水發(fā)生泄漏后，第860天地下水中氟化物濃度分布

表2 不同時間地下水中氟化物運移距離及濃度情況

由圖2可知，氟化物發(fā)生泄漏后，由于廢水持續(xù)泄漏，氟化物在地下水對流及彌散作用下，向各個方向擴散，泄漏面源中心點處氟化物濃度最大，為43.91 mg/L，中心點水平運移距離為0 m。

由圖3可知，廢水泄漏330天后不再發(fā)生泄漏，運移至地下水中氟化物為僅有的污染源在地下水對流及彌散作用下，向各個方向擴散，由于不再有泄漏源強進入地下水中，污染羽中心點在地下水對流的作用下向下游遷移，遷移距離為6.38 m，中心點處氟化物濃度最大，為1.0 mg/L，將至標(biāo)準(zhǔn)限值；垂直方向上，氟化物對承壓層地下水影響相對較小。由于氟化物濃度將至限值1.0 mg/L，對環(huán)境影響很小，因此，未對第1000天、7300天進行評價。根據(jù)模型計算結(jié)果可知，自860天后，地下水中氟化物濃度逐漸降低，直至降為0。

分析不同時間氟化物在地下水中運移范圍可知，在平面上氟化物主要向地下水下游擴散，范圍相對較小，在水動力條件及彌散作用下，廢水泄漏后地下水中氟化物的遷移對潛水、微承壓含水層地的影響在廠區(qū)內(nèi)。

5 結(jié)論

該文使用FEMWATER模塊對研究區(qū)域進行三維有限元的數(shù)值模擬計算，利用GMS軟件的圖像處理功能，將模擬結(jié)果可視化輸出，操作直觀簡便。

該文利用FEMWATER對研究區(qū)飽和-非飽和帶作為一個整體進行模擬計算，通過概化的模型，基于水流控制方程、溶質(zhì)控制方程的耦合，可視化的輸出結(jié)果較為完整地呈現(xiàn)了污染物泄漏后，在飽和-非飽和帶中的遷移情況。

建議將土壤環(huán)境與地下水環(huán)境作為一個整體，結(jié)合地下水監(jiān)控井確定廢液或廢水泄漏時間，評價污染物對土壤及地下水環(huán)境的影響。