杜雪珍,張 猛,朱錦杰
(1.國家能源局 大壩安全監(jiān)察中心,浙江 杭州 311122; 2.中國電建集團(tuán) 華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江 杭州 311122)
近年來,隨著水電資源的開發(fā)利用,堆石壩在水電工程壩型中的應(yīng)用越來越廣泛,尤其是面板堆石壩。面板和堆石體的協(xié)調(diào)變形直接影響大壩安全與穩(wěn)定,因此堆石體的沉降變形控制是關(guān)鍵。目前堆石體沉降變形的量值范圍在《混凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范》《土石壩安全監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》中均無明確的量化指標(biāo),行業(yè)內(nèi)也缺少系統(tǒng)、深入的研究。因此,高壩大庫施工期及運(yùn)行期堆石體沉降變形的量值范圍及變化規(guī)律研究對大壩安全建設(shè)與運(yùn)行管理具有重要意義。
混凝土面板堆石壩的堆石體在外荷載和自重作用下,填筑體中大小石料發(fā)生移動、達(dá)到新的平衡,填筑料顆粒間的相互接觸點(diǎn)受壓力作用使顆粒局部破碎,充填到空隙中,導(dǎo)致堆石體積縮?。话l(fā)生降雨時(shí),上部填筑料中的碎石在水流作用下充填到下部填筑料的空隙中去,也會造成堆石體積減小和沉降。此外,由于填筑料質(zhì)量不好、風(fēng)化較嚴(yán)重,其在壓力作用下發(fā)生破碎,會使堆石體發(fā)生變形。因此,面板堆石壩必然會產(chǎn)生沉降變形。壩體變形較大時(shí),將導(dǎo)致面板與壩體間變形不協(xié)調(diào)、面板與墊層料間易脫空或面板開裂等現(xiàn)象,危及大壩的安全[1-2]。
根據(jù)大壩運(yùn)行時(shí)段,堆石體沉降可分為施工期沉降和運(yùn)行期沉降。施工期沉降主要由填筑碾壓和堆石的蠕變引起,可為施工期面板澆筑時(shí)間選擇提供依據(jù);運(yùn)行期沉降則在此基礎(chǔ)上還受水壓和中后期堆石蠕變影響[3]。
面板堆石壩沉降變形包括表面沉降和壩體內(nèi)部沉降兩種。表面沉降一般采用幾何水準(zhǔn)法或三角高程法觀測,測點(diǎn)一般布置在上游面板、壩頂上、下游側(cè),以及壩后坡1/3,1/2,2/3壩高處或附近馬道上。壩體內(nèi)部沉降一般采用水管式沉降儀進(jìn)行觀測,測點(diǎn)一般布置在最大壩高斷面的1/3,1/2,2/3壩高處,及最大壩高斷面兩側(cè)典型斷面的1/2和2/3壩高處;此外,在觀測層面壩后坡位置建立觀測房并布置沉降測點(diǎn),以便換算壩體內(nèi)部沉降的絕對值。
取水布埡、天生橋一級、天荒坪下庫等23座國內(nèi)已建面板堆石壩的沉降變形監(jiān)測成果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析[4],結(jié)合國內(nèi)現(xiàn)有的研究成果[5-6],了解大壩的沉降變形規(guī)律及工作性態(tài)。
3.1.1 壩體內(nèi)部沉降
如圖1所示,壩高100 m以上的大壩壩體施工期沉降量為163~2 953 mm,平均為1 096.3 mm;大壩壩體總沉降量(觀測12 a以上)為286~3 663 mm,平均1 458.5 mm。壩高100 m以下的大壩壩體施工期沉降量為264~1 162 mm,平均624.6 mm;大壩壩體總沉降量(觀測15 a以上)為389~1 492 mm,平均900.8 mm。由此可知,壩體施工期沉降量和總沉降量與壩高有密切的關(guān)系。
圖1 壩體內(nèi)部沉降量Fig.1 Internal settlement of dam body
施工期壩體內(nèi)部沉降量與總沉降量的比值為42.8%~97.4%,其中比值大于60%的約占總統(tǒng)計(jì)數(shù)量的78%,可見壩體內(nèi)部沉降主要發(fā)生在施工期;施工期沉降變形較大,而運(yùn)行期沉降較小。
施工期壩體內(nèi)部沉降量與壩高的比值為0.1%~1.7%,平均為0.7%,且大部分在1%以內(nèi),見圖2。結(jié)果表明:百米級面板堆石壩施工期最大沉降量一般在壩高的1%以下;如超過1%,則屬偏大;超過2%,則屬過大。
圖2 施工期壩體內(nèi)部沉降量與壩高的比值關(guān)系Fig.2 Ratio relationship between internal settlement of dam body and dam height during construction
3.1.2 壩頂表面沉降
因壩體填筑到頂后修建的臨時(shí)位移測點(diǎn)資料不全,故大多數(shù)工程采集到的運(yùn)行期壩頂沉降量為壩頂永久變形觀測墩測值。如圖3所示,壩高100 m以上的大壩運(yùn)行期(觀測11 a以上)壩頂沉降量為40~644 mm,平均為278.5 mm;壩高100 m以下的大壩運(yùn)行期(觀測14 a以上)壩頂沉降量在40~321 mm 間,平均177.2 mm。由此可知,壩頂運(yùn)行期沉降與壩高及運(yùn)行時(shí)間有密切的關(guān)系。
圖3 壩頂運(yùn)行期沉降量與壩高關(guān)系Fig.3 Relationship between dam crest settlement and dam height during operation
壩頂運(yùn)行期沉降量與壩高的比值在0.03%~0.35%間,平均為0.19%,大部分在0.3%以內(nèi),見圖4。
圖4 壩頂運(yùn)行期沉降量與壩高的比值關(guān)系Fig.4 Ratio relationship between dam crest settlement and dam height during operation
3.2.1 時(shí)間分布規(guī)律
施工期壩體內(nèi)部沉降主要受壩體高度、填筑料抗壓強(qiáng)度、碾壓設(shè)備等影響。大壩壩體在填筑碾壓過程中沉降最快,且壩體填筑越高、沉降量越大;沉降量隨時(shí)間延長而增加,但蠕變分量一般小于填筑分量;因此,填筑高度是影響壩體沉降的首要因素,但蠕變的影響也不可忽略。典型工程(天生橋一級水電站)壩體內(nèi)部沉降、壩體填筑高程、庫水位相關(guān)曲線見圖5。
圖5 典型工程壩體內(nèi)部沉降與壩體填筑高程、庫水位相關(guān)曲線Fig.5 Correlation curves between internal settlement of dam body of typical projects,elevation of dam filling and water level of reservoir
運(yùn)行期影響壩體變形的主要因素為水壓和堆石體的中后期蠕變,溫度變化對堆石體的影響較小。水庫蓄水后,庫水位對壩體沉降有一定的影響,但水庫蓄水的影響較弱。在水壓和蠕變過程中,水壓影響相對穩(wěn)定,蠕變量隨時(shí)間增長而增加,并根據(jù)位置和水庫蓄水過程不同而變化。隨著運(yùn)行年數(shù)的增長,沉降速率逐年減少,最終趨于穩(wěn)定。典型工程壩頂永久觀測墩測點(diǎn)沉降過程線[7]見圖6。
圖6 典型工程壩頂表面沉降測點(diǎn)過程線Fig.6 Process line of measuring points for dam crest surface settlement of typical projects
3.2.2 空間分布規(guī)律
壩體內(nèi)部沉降受壩體填筑影響,每個(gè)觀測層面的起測日不一致,一般中、下部大于上部,最大一般位于1/2~1/3壩高處。由于填筑密實(shí)度差異,一般情況下,上游區(qū)的密實(shí)度大于下游區(qū),若采用統(tǒng)一基準(zhǔn)日,則分布規(guī)律大致表現(xiàn)為:在同一橫斷面,大壩最大沉降量位于1/3~2/3壩高范圍內(nèi),且上游側(cè)大于下游側(cè);典型工程壩體內(nèi)部沉降分布[8]見圖7。
圖7 典型工程壩體內(nèi)部沉降分布Fig.7 Internal settlement distribution of typical dam body
大壩表面沉降分布規(guī)律一般為:河床中部大于兩岸;受兩岸地形條件影響,左右岸沉降大小差異較明顯。典型工程(天荒坪下庫大壩)[9]沉降分布見圖8。
注:以1998年5月16日為基準(zhǔn)值;括號外為沉降歷史最大值;括號內(nèi)為2012年12月24日沉降測值。圖8 典型工程表面沉降分布(單位:mm)Fig.8 Typical engineering surface settlement distribution
堆石體沉降量主要與壩高、堆石材料、施工和地形等有關(guān),其中壩高和堆石材料為主要影響因素。
3.3.1 壩高
堆石體沉降量與壩高呈正比,壩體越高,壩體堆石厚度越大,沉降變形也越大。但壩高并不是影響沉降大小的唯一因素,如:壩高178 m的天生橋一級大壩施工期沉降量為2 953 mm,明顯大于壩高179.5 m的洪家渡大壩(沉降量814 mm);壩高92 m的天荒坪下庫大壩施工期沉降量為1 059 mm,明顯大于壩高93.8 m的萬安溪大壩(沉降量639 mm)等。因此,沉降量大小還受其他因素影響。
3.3.2 堆石材料
面板堆石壩由面板、墊層和堆石體組成,堆石體所占的比重最大,且百米級面板堆石壩對筑壩材料要求相對較低,除硬質(zhì)巖外,強(qiáng)、弱風(fēng)化巖等抗壓強(qiáng)度較低的軟質(zhì)巖也可做壩料,故壩體的變形與堆石體的材料特性密切相關(guān),主要在巖石的抗壓強(qiáng)度、風(fēng)化程度等方面[9-10]。
(1) 巖石的抗壓強(qiáng)度。巖石根據(jù)其抗壓強(qiáng)度分為堅(jiān)硬巖(抗壓強(qiáng)度60 MPa以上)、中硬巖(抗壓強(qiáng)度30~60 MPa)和軟巖(抗壓強(qiáng)度30 MPa以下)。以砂礫石、石英巖等堅(jiān)硬巖為主要堆石填料的堆石壩,變形相對較小,如壩高162 m的灘坑大壩,其壩體中部為砂礫石料,抗壓強(qiáng)度為110 MPa,施工期最大沉降量與壩高的比值為0.4%。以玄武巖、花崗巖、安山巖、流紋巖、凝灰?guī)r、砂巖等中硬巖為主要堆石填料的堆石壩,變形稍大,如壩高80.8 m的松山大壩,其堆石體巖性為安山巖和條狀玄武巖,抗壓強(qiáng)度大于40 MPa,施工期最大沉降量與壩高的比值為0.6%。以石灰?guī)r、板巖、泥質(zhì)頁巖等軟質(zhì)巖為主要堆石填料的堆石壩,變形較大,如壩高150 m的董箐大壩,其堆石體巖性為砂泥巖料,部分填筑料抗壓強(qiáng)度小于30 MPa,施工期最大沉降量與壩高的比值為1.2%。因此,抗壓強(qiáng)度高的堅(jiān)硬巖碾壓變形量、變形與壩高比值較小,中硬巖稍大,軟巖較大。
此外,填筑料巖性相同、抗壓強(qiáng)度相近的大壩,其沉降量與壩高的比值也相差較大,如芹山、桐柏下庫、三板溪、天荒坪下庫大壩,主堆石區(qū)筑壩材料均為凝灰?guī)r,相應(yīng)變形量與壩高的比值見圖9。天荒坪下庫壩的沉降量與壩高的比值明顯大于其余3座壩,可見除壩高和巖石的抗壓強(qiáng)度外,沉降變形還受其他因素影響。
圖9 國內(nèi)部分已建面板壩變形量與壩高比值比較Fig.9 Comparison of deformation and dam height ratio of some built concrete face dams in China
(2) 巖石的風(fēng)化程度。壩體填筑料的風(fēng)化程度越深,其抗壓強(qiáng)度越低、越易破碎,風(fēng)化巖在自重和降雨等作用下,巖石碎塊充填到下部堆石體空隙中,使堆石體積縮小。堆石體風(fēng)化程度越高,堆石體體積縮小越明顯,變形量越大。
3.3.3 施 工
堆石體變形的大小與堆石填筑施工有關(guān),主要包括填筑層鋪料厚度、堆石填筑順序、施工質(zhì)量、碾壓加水情況、碾壓機(jī)具和遍數(shù)等[9-10]。
(1) 填筑層鋪料厚度。大多數(shù)面板堆石壩主堆石區(qū)的鋪層厚度為60~80 cm,次堆石區(qū)鋪層厚度為80~120 cm。如果堆石鋪層太厚,則不易碾壓密實(shí),堆石體變形就較大。如天荒坪下庫大壩主堆石區(qū)鋪層厚度為80 cm,次堆石區(qū)鋪層厚度為160 cm,略偏大,故其變形較類似的工程大。
(2) 堆石填筑順序。主次堆石填筑一般采用全斷面上升法,但因?qū)嶋H施工時(shí),很多工程為搶工期,填筑不規(guī)范,導(dǎo)致上、下游堆石體不能均衡上升,次堆石區(qū)與主堆石區(qū)高差太大,最終導(dǎo)致壩體變形不均,特別是主、次堆石結(jié)合部位,對壩體填筑整體性造成一定的影響,后期變形也較大。
(3) 施工質(zhì)量。堆石變形大小與施工質(zhì)量關(guān)系密切,若填筑過程中,出現(xiàn)粗、細(xì)料過于集中、超層厚、對新老填筑接觸帶形成的高差和接觸面處理不到位、漏碾壓等現(xiàn)象,則會造成堆石碾壓效果不佳,進(jìn)而導(dǎo)致變形量過大。
(4) 碾壓加水情況。在堆石填筑碾壓過程中,加水是為了濕化、軟化材料,減低堆石料的抗壓強(qiáng)度;適當(dāng)灑水能潤滑和軟化堆石料,在壓力作用下破碎的填筑料更易充填到下部堆石體空隙中碾壓密實(shí),特別是對軟巖。
(5) 碾壓機(jī)具和遍數(shù)。堆石區(qū)選用的碾壓機(jī)具及碾壓遍數(shù)合理,堆石體越易碾壓密實(shí),后期變形越小、穩(wěn)定時(shí)間越短。
3.3.4 地 形
堆石體變形與地形條件關(guān)系密切。河谷有寬河谷和窄河谷之分,其中,寬高比大于3.1或谷形系數(shù)大于2.6的河谷屬于寬河谷;其余河谷屬于窄河谷。對于堆石壩而言,壩頂沉降量與沉降率受河谷形態(tài)影響,兩岸岸壁對堆石壩體存在拱效應(yīng),而削弱拱效應(yīng)的影響需要經(jīng)歷更長的時(shí)間,故拱效應(yīng)的作用主要是延長沉降過程,而不會減小沉降量。
通過對面板堆石壩沉降變形的統(tǒng)計(jì)及分析,可以得出以下結(jié)論。
(1) 堆石體沉降量大小與壩高、填筑體的抗壓強(qiáng)度、施工工藝、施工質(zhì)量密切相關(guān)。壩體高、筑壩材料抗壓強(qiáng)度低、施工質(zhì)量差的面板堆石壩沉降量較大。
(2) 應(yīng)重視施工期沉降變形監(jiān)測,分析判斷大壩變形是否在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)、評價(jià)施工質(zhì)量,為選定面板施工最佳時(shí)期提供依據(jù)。
(3) 重視運(yùn)行期變形監(jiān)測特別是壩頂沉降變形監(jiān)測,并根據(jù)變形速率評價(jià)大壩運(yùn)行性態(tài),為由沉降變形引起的面板、防浪墻破損修復(fù)的時(shí)間選擇提供依據(jù)。