丁 源,王 闊,劉一鳴
(1.海軍裝備部駐揚(yáng)州地區(qū)軍代室,江蘇 揚(yáng)州 225001;2.中國(guó)船舶集團(tuán)有限公司第八研究院,江蘇 揚(yáng)州 225101)
激光電視組合用于跟蹤目標(biāo)時(shí)的實(shí)時(shí)成像,對(duì)振動(dòng)環(huán)境較為敏感,一是因?yàn)榧す馄鞅旧斫Y(jié)構(gòu)較為精密,惡劣的振動(dòng)環(huán)境會(huì)造成激光器不可恢復(fù)的損壞;二是因?yàn)榇蟮恼駝?dòng)會(huì)造成電視成像不穩(wěn),影響跟蹤效率和精度。因此激光電視組合的結(jié)構(gòu)支撐件即光電托架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求很高,一是要求剛性高,在一定重量范圍內(nèi)盡量提高固有頻率;二是要求強(qiáng)度高,在振動(dòng)環(huán)境下不損壞。
本文對(duì)現(xiàn)有的框架式托架進(jìn)行了建模,然后對(duì)托架進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì),利用有限元軟件,對(duì)改進(jìn)前后的托架進(jìn)行了模態(tài)仿真,然后依據(jù)實(shí)測(cè)振動(dòng)數(shù)據(jù),對(duì)托架進(jìn)行了正弦振動(dòng)仿真。仿真結(jié)果證明在滿足強(qiáng)度要求情況下托架的一階頻率由22.6 Hz提高到了62.6 Hz。
改進(jìn)前的光電托架如圖1所示,結(jié)構(gòu)呈框架式,左側(cè)通過螺栓與俯仰軸連接,右側(cè)分為兩層,上層安裝激光電視,下層為框架不承重,僅用于底部安裝蓋板。
圖1 改進(jìn)前光電托架三維模型
光電托架材料為鈦合金,基本參數(shù)如表 1所示。
表1 光電托架的材料屬性[1]
光電托架與俯仰軸接觸面為圓周面和端面,因此固定這2個(gè)面作為邊界條件。
模態(tài)分析是一項(xiàng)對(duì)描述系統(tǒng)結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)特性的參數(shù)(模態(tài)頻率、模態(tài)振型、模態(tài)阻尼、衰減系數(shù)、參與因子等)進(jìn)行研究和估計(jì)的技術(shù),是結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)中一種極為重要的分析手段[2]。托架振動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程為:
(1)
系統(tǒng)的固有頻率為結(jié)構(gòu)自身特性,不受外力影響,因此為推算固有頻率的特征方程,這里假設(shè)F(t)=0,即系統(tǒng)不受外力作用時(shí),所得方程為自由振動(dòng)方程。因阻尼對(duì)系統(tǒng)求解模態(tài)頻率的結(jié)果影響較小,所以忽略阻尼矩陣。此時(shí)系統(tǒng)的自由振動(dòng)方程為:
(2)
其特征方程為:
K-ω2X=0
(3)
式中:ω為結(jié)構(gòu)系統(tǒng)固有頻率。
固有頻率可用有限元軟件進(jìn)行求解,結(jié)構(gòu)的響應(yīng)為各階振型的組合,而其中低階振型對(duì)結(jié)構(gòu)的最終振型影響較大,因此本文僅計(jì)算光電托架的前六階振型。通過計(jì)算得到光電托架的前六階固有頻率,結(jié)果如表2所示。
表2 光電托架前六階固有頻率
對(duì)應(yīng)的前六階振型如圖2所示??梢钥闯?,一階固有頻率較低,振型表現(xiàn)為框架的上下扭動(dòng)。
可采用模態(tài)疊加法對(duì)托架進(jìn)行振動(dòng)仿真,只考慮模態(tài)阻尼時(shí),正弦振動(dòng)運(yùn)動(dòng)方程如下[3-5]:
(4)
式中:x為托架位移量;y為基礎(chǔ)的位移量;M為質(zhì)量矩陣;C為阻尼矩陣;K為剛度矩陣。
當(dāng)基礎(chǔ)位移量為正弦函數(shù)時(shí),則y(t)=Ysin(wt),公式(1)~(4)可簡(jiǎn)化為:
(5)
令F=Asin(wt-α),則公式(5)可轉(zhuǎn)換為:
(6)
此公式的響應(yīng)用x(t)表示,則x(t)=[X]q(t),其中[X]為系統(tǒng)沒有阻尼情況下的模態(tài)振型矩陣,且關(guān)于質(zhì)量矩陣M正則,列向量為系統(tǒng)的模態(tài)振型,q(t)為系統(tǒng)的坐標(biāo)。
圖2 托架振型圖
方程(6)可變化為:
(7)
方程(7)左乘[X]T,得到:
[X]TK[X]q=XTF
(8)
由于[X]關(guān)于M正則,則公式(1)~(8)可轉(zhuǎn)換為:
(9)
由公式(9)求得q(t)后,通過左乘[X]就可以得到位移值x(t)。
本次托架正弦振動(dòng)仿真,取阻尼比ζ=0.03,載荷F通過傳感器布置在俯仰軸與光電托架接觸面附近測(cè)得。3個(gè)方向的載荷激勵(lì)如圖3~圖5所示,其中g(shù)表示重力加速度。
圖3 水平X方向托架所受激勵(lì)
圖4 水平Y(jié)方向托架所受激勵(lì)
圖5 垂直Z方向托架所受激勵(lì)
將3個(gè)方向的激勵(lì)值輸入仿真軟件中,計(jì)算得到光電托架所受的應(yīng)力云圖和產(chǎn)生的變形云圖,如圖6~圖7所示??梢钥闯觯?個(gè)方向的最大應(yīng)力值分別為128.38 MPa、53.3 MPa、351.26 MPa,均小于鈦合金材料的許用應(yīng)力值。3個(gè)方向的最大變形量分別為1.4 mm、0.6 mm、2.7 mm,均較小。結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。
從第1節(jié)可以看出,光電托架滿足強(qiáng)度要求,但是一階頻率較低,當(dāng)外界激勵(lì)頻率較低時(shí)容易產(chǎn)生共振。因此需要對(duì)光電托架進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)設(shè)計(jì)。
將原光電托架的框架式結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)為“L型”結(jié)構(gòu),且在豎板的側(cè)面和橫梁的底部增加筋板的數(shù)量以及高度,從而提高剛度。與此同時(shí),延長(zhǎng)了光電托架與俯仰軸之間的接觸面,提高了連接剛度。改進(jìn)后的托架三維如圖8所示。
圖6 托架應(yīng)力云圖
圖7 托架變形云圖
通過計(jì)算得到改進(jìn)后的光電托架的前六階頻率和振型,前六階固有頻率如表3所示。
表3 改進(jìn)后光電托架前六階固有頻率
對(duì)應(yīng)的前六階振型如圖9所示,與改進(jìn)前托架相比,改進(jìn)后的托架一階頻率由22.6 Hz提高到了62.6 Hz,提高了接近3倍,剛性得到了很大的提高。與此同時(shí),在10~200 Hz外界激勵(lì)范圍內(nèi),共振點(diǎn)數(shù)量由5個(gè)降為3個(gè),數(shù)量減少了40%,使得激光電視組合受到的外界激勵(lì)更少。
圖9 改進(jìn)后的托架振型
將圖3~圖5中的激勵(lì)輸入仿真軟件中,計(jì)算得到改進(jìn)后托架的應(yīng)力云圖和變形云圖,如圖10~圖11所示。改進(jìn)前后托架3個(gè)方向的最大應(yīng)力值與最大變形量對(duì)比如表4所示。
圖10 改進(jìn)后托架應(yīng)力云圖
圖11 改進(jìn)后托架變形云圖
表4 改進(jìn)前后托架3個(gè)方向的最大應(yīng)力值與最大變形量對(duì)比
可以看出,最大應(yīng)力值有了很大程度的降低,說明結(jié)構(gòu)強(qiáng)度得到了很大的提高。最大變形量有了很大程度的降低,說明結(jié)構(gòu)剛性得到了很大的提高。
本文針對(duì)光電托架進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì),將原框架式光電托架結(jié)構(gòu)改進(jìn)為“L型”結(jié)構(gòu)形式,通過有限元仿真計(jì)算可以看出:
(1) 改進(jìn)后的光電托架一階頻率由22.6 Hz提高到了62.6 Hz,剛性得到了較大的提高;
(2) 在10~200 Hz外界激勵(lì)范圍內(nèi),共振點(diǎn)數(shù)量由5個(gè)降為3個(gè),數(shù)量減少了40%,使得激光電視組合受到的外界激勵(lì)更少;
(3) 改進(jìn)后光電托架在振動(dòng)激勵(lì)下產(chǎn)生的最大應(yīng)力值降低很多,說明光電托架強(qiáng)度得到了很大程度的提高。
本文的改進(jìn)優(yōu)化方法可以為相似的光電托架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供一些參考。