胡江偉
(江西贛能股份有限公司居龍?zhí)端姀S,江西 贛州 341000)
燈泡貫流式電站由于具有其優(yōu)點(diǎn),近年來得到了快速的發(fā)展。為了機(jī)組檢修的需要,在機(jī)組的進(jìn)水口和尾水管出口處均設(shè)置了檢修閘門。按照《水電工程鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范》(NB 35055-2015)[1]規(guī)定,閘門的平壓設(shè)施采用設(shè)置于門體的充水閥。某燈泡貫流式電站的尾水閘門原設(shè)計(jì)為快速事故閘門,當(dāng)機(jī)組發(fā)生事故丟棄所帶負(fù)荷,且調(diào)速系統(tǒng)故障導(dǎo)葉無法關(guān)閉時(shí),尾水閘門卷揚(yáng)機(jī)在直流電源控制下打開制動(dòng)器,閘門依靠重力的作用落下切斷水流實(shí)現(xiàn)機(jī)組停機(jī)。后來在安全鑒定時(shí),設(shè)計(jì)院根據(jù)專家建議對(duì)尾水閘門進(jìn)行了修改,將尾水閘改為事故檢修門,即只在機(jī)組檢修時(shí),落下尾水閘門,作為防止機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)或流道排水的安全措施。設(shè)計(jì)變更后,在尾水閘門本體上設(shè)置2個(gè)直徑為500 mm的充水閥(見圖1)。
圖1 尾水閘門充水閥圖
2臺(tái)尾水閘門及充水閥投運(yùn)后,在不同工況下,先后多次發(fā)生異常振動(dòng)現(xiàn)象,嚴(yán)重影響設(shè)備設(shè)施的安全,需查明原因,制定具體措施進(jìn)行改進(jìn)。
在一次1號(hào)水輪機(jī)導(dǎo)葉反饋傳感器更換工作中,由于進(jìn)水口閘門為兩扇疊門,進(jìn)水口門機(jī)操作步驟繁瑣,完全落下操作所用時(shí)間長(近2 h),且該項(xiàng)工作無需對(duì)前后流道排水,故尚未落下進(jìn)水口閘門,僅落下尾水閘門,當(dāng)時(shí)上下游水位差(水頭)為16 m。在導(dǎo)葉傳感器更換完畢后,進(jìn)行全行程調(diào)試,快速往返操作(開、關(guān))的過程中,當(dāng)導(dǎo)葉快速關(guān)閉時(shí)(關(guān)閉操作時(shí)間在50 s左右),1號(hào)機(jī)組轉(zhuǎn)輪室及尾水管和尾水閘門等處突然發(fā)生有規(guī)律的嚴(yán)重振動(dòng)和異常聲響(類似于機(jī)組啟動(dòng)的聲響),廠房地面也同步振動(dòng)。值班人員立即對(duì)設(shè)備進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)水輪機(jī)導(dǎo)葉在全關(guān)狀態(tài),尾水管排氣孔處間斷性地有水流出,但水輪發(fā)電機(jī)組未轉(zhuǎn)動(dòng)。值班人員隨后緩慢打開導(dǎo)葉10個(gè)開度,各部位的異常振動(dòng)和聲響逐漸消失。
另一次在2號(hào)機(jī)組檢修前,操作落下尾水閘門即將到全關(guān)狀態(tài)時(shí),再次發(fā)生類似現(xiàn)象。當(dāng)時(shí)上下游水位差(水頭)為19 m,到現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)尾水閘門及其充水閥處發(fā)生強(qiáng)烈振動(dòng)和異常聲響,并導(dǎo)致閘門拉桿銷軸脫落。值班人員立即停止操作,布置安全措施后將閘門拉桿銷軸裝回。
針對(duì)充水閥兩次振動(dòng)和異常聲響情況,通過查閱尾水閘門的充水閥設(shè)計(jì)安裝相關(guān)圖紙(如圖1所示)資料,初步分析1號(hào)機(jī)組尾水管等處發(fā)生振動(dòng)的原因?yàn)椋河捎谶M(jìn)水口閘門未落下,操作導(dǎo)葉時(shí)引起尾水管內(nèi)水壓波動(dòng),導(dǎo)致充水閥在關(guān)閉和打開狀態(tài)之間變化(可能為水擊)所致。2號(hào)機(jī)組的振動(dòng)原因?yàn)椋河捎谏舷掠嗡徊?水頭)較大(19 m),充水閥受到的水壓力超過平衡梁配重,導(dǎo)致充水閥無法正常關(guān)閉,產(chǎn)生的不穩(wěn)定水流通過充水閥時(shí)引起。
結(jié)合尾水閘門充水閥設(shè)計(jì)圖紙、尾水閘門落到底時(shí)的狀態(tài),進(jìn)一步對(duì)充水閥做受力分析,如圖2所示。
圖2 充水閥受力示意圖
2個(gè)充水閥受到的配重力結(jié)果如表1。
表1 作用在2個(gè)充水閥上配重產(chǎn)生的重力計(jì)算值
平衡梁在水中受到的浮力如表2。
表2 平衡梁在水中的浮力計(jì)算值
2個(gè)充水閥在水頭為16、19 m受到的水壓力如表3。
表3 水頭為16、19 m時(shí)2個(gè)充水閥承受的水壓力計(jì)算值
表1、表2、表3中重力加速度g取9.81 N/kg;水的比重ρ取1.0×103kg/m3;圓周率π取3.14。
2個(gè)充水閥在水頭為16、19 m時(shí)受到的壓力差值如表4。
表4 水頭為16、19 m時(shí)2個(gè)充水閥承受的壓力差計(jì)算值
由表4計(jì)算值可知:
當(dāng)水頭為16 m時(shí)(以下簡稱工況1),充水閥配重與水壓力的差值為2 344.59 N,即配重大于水壓力。尾水閘門落下后,在平衡梁和拉桿的重力作用下,充水閥可以正常關(guān)閉。但是在快速操作導(dǎo)葉,由全關(guān)到全開、全開到全關(guān)的過程中,由于尾水管排氣孔高程(117 m)低于上游水位(119 m),排氣管中產(chǎn)生一定的水流量,該流量產(chǎn)生的水壓力變化(水擊波),導(dǎo)致充水閥在尾水管水壓力作用下,反復(fù)開啟、關(guān)閉,最終使尾水管出現(xiàn)所描述的振動(dòng)和異常聲響。
當(dāng)水頭為19 m時(shí)(以下簡稱工況2),充水閥配重與水壓力的差值為-9 206.68 N,即配重小于水壓力。尾水閘門落下的過程中,盡管導(dǎo)葉已經(jīng)處于關(guān)閉狀態(tài),但在所漏的水產(chǎn)生的壓力作用下,致使平衡梁和拉桿的重力小于充水閥受到的水壓力,導(dǎo)致充水閥無法正常關(guān)閉,并且產(chǎn)生振動(dòng)和異常聲響。該現(xiàn)象從表4的數(shù)據(jù)已得到驗(yàn)證,即前文1.2分析所得結(jié)論,無需進(jìn)一步分析研究。
針對(duì)工況1,進(jìn)一步分析水擊波產(chǎn)生的壓力變化數(shù)值,以驗(yàn)證前文1.2分析的結(jié)果。參考文獻(xiàn)水擊理論與水擊計(jì)算[2],對(duì)導(dǎo)葉快速關(guān)閉后尾水管處的壓力變化值按如下公式計(jì)算:
(1)
式中:ΔH為水擊壓力,m;α為水擊波速,對(duì)于大直徑鋼管取1 100 m/s;g為重力加速度,取9.81 m/s2;V0為起始流速,m/s;Vz為終了流速,m/s。
其中導(dǎo)葉處水流流速的計(jì)算式,根據(jù)參考文獻(xiàn)水擊理論與水擊計(jì)算[2],按如下公式計(jì)算:
(2)
式中:V為平均流速,m/s;Q為過流量,m3/s;A為過水?dāng)嗝?,m2。
其中過流量為導(dǎo)葉在全開狀態(tài)時(shí)的流量。在尾水閘門落下,正常情況該流量應(yīng)為0。由前文可知,由于尾水管排氣孔與上游水位存在高程差,當(dāng)導(dǎo)葉打開時(shí),排氣管處產(chǎn)生了一定量的水流。由于尾水管排氣管與導(dǎo)葉系串聯(lián)管路,中間無其他分管,根據(jù)串聯(lián)管道的水力計(jì)算的有關(guān)知識(shí)[3],導(dǎo)葉處的流量與排氣管的流量相等。查閱相關(guān)參數(shù),按照有壓管流流量計(jì)算公式可得:
Q=(H/sL)1/2
(3)
式中:H為上游水位與尾水管排氣管出口的高程差,查原始數(shù)據(jù),上游為119.75,排氣孔出口117.00,取值2.75 m;s為管道比阻,可用舍維列夫公式s=0.001 736/d5.3計(jì)算,排氣管直徑0.3 m,代入后得s為1.025;L為尾水管排氣管長度,實(shí)測(cè)值為23 m。代入式(3),計(jì)算得導(dǎo)葉處過流量為0.341 m3/s。
將以上各相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(1)、式(2),結(jié)果如表5。
表5 水擊波作用在2個(gè)充水閥壓力計(jì)算值
進(jìn)一步對(duì)水擊波相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析計(jì)算。參考文獻(xiàn)水力學(xué)[3]有關(guān)內(nèi)容,水擊波傳播速度按如下公式計(jì)算:
c=c0/(1+DK/δE)1/2
(4)
式中:c0為聲波在水中的傳播速度,取1 435 m/s;D為管道直徑,由于該段由轉(zhuǎn)輪室、尾水管組成,故按兩者的平均值計(jì)算,近似取6.4 m;K為水的彈性系數(shù),取1.96×106kPa;E為管壁材料的彈性模量,鋼管為1.96×107kPa;δ為管壁的厚度,實(shí)測(cè)值0.012 m。
為分析該水擊屬性,根據(jù)水擊相長定義及文獻(xiàn)《溪洛渡水電站技術(shù)供水系統(tǒng)管道水錘特性分析》[4],可知相長計(jì)算式:
Tr=2l/c
(5)
式中,l為管道長度,由于該段由轉(zhuǎn)輪室、尾水管組成,實(shí)測(cè)值為26.5 m。
將以上各相關(guān)數(shù)據(jù)代入式4、式5,結(jié)果如表6。
表6 水擊波速、相長計(jì)算值
由表6結(jié)果可知,將該水擊波相長與導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間(按前文1.1所述值,50 s)進(jìn)行對(duì)比,導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間大于水擊波相長,根據(jù)參考文獻(xiàn)[2],可判定該水擊為間接水擊。
根據(jù)間接水擊壓強(qiáng)近似計(jì)算公式Δp=2ρV0l/Ts。式中,Ts為導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間,按之后導(dǎo)葉全行程試驗(yàn)結(jié)果,取48 s。計(jì)算可得2個(gè)充水閥承受的水擊壓力為2 804.5 N,略大于前文表4計(jì)算的水頭為16 m時(shí)充水閥承受的壓力差值2 344.59 N。
綜合以上計(jì)算結(jié)果,在快速關(guān)閉導(dǎo)葉時(shí),尾水管中發(fā)生的水擊現(xiàn)象,導(dǎo)致作用在2個(gè)充水閥水擊壓力超過平衡梁重力和浮力差,充水閥瞬間打開。又因水擊相長只有0.27 s,按照水擊理論,水擊壓力在此時(shí)間內(nèi)由正轉(zhuǎn)為負(fù)值,以致充水閥又瞬間關(guān)閉。如此反復(fù),致使轉(zhuǎn)輪室、尾水管和充水閥等處產(chǎn)生振動(dòng)和異常聲響。當(dāng)手動(dòng)打開導(dǎo)葉后,該水擊波傳遞至上游水庫,各處的振動(dòng)和異響便自然消失,驗(yàn)證了前文1.2的分析結(jié)果。
由前文1、2原因分析和理論計(jì)算結(jié)果,可知由于該充水閥及相關(guān)設(shè)備存在以下兩個(gè)問題導(dǎo)致振動(dòng)和異常聲響。一是尾水閘門充水閥配重不夠,當(dāng)上游庫水位在最高水位時(shí)(水頭超過19 m),充水閥無法正常關(guān)閉;二是尾水管排氣管出口高程太低(117 m),在進(jìn)水口閘門未關(guān)閉,僅關(guān)閉尾水閘門且導(dǎo)葉打開時(shí),排氣管處產(chǎn)生了水流,此時(shí)操作導(dǎo)葉關(guān)閉過快(小于60 s),該水流即發(fā)生間接水擊,水擊波導(dǎo)致充水閥在關(guān)閉和開啟之間快速轉(zhuǎn)換,引起尾水管、尾水閘門及其充水閥振動(dòng)。
針對(duì)第一個(gè)問題,采取增加平衡梁配重解決。依據(jù)上述的理論計(jì)算結(jié)果,結(jié)合平衡梁的實(shí)際外形尺寸以及尾水閘門啟閉機(jī)的載荷,按充水閥配重和水壓力差值的4倍計(jì)算需要增加配重的質(zhì)量。即:
(9 206.68×4)/9.81=3 753.99 kg
根據(jù)平衡梁外形結(jié)構(gòu)和內(nèi)部空間,便于放置配重塊,按3 500 kg配置。購置3 500 kg鑄鐵材料,割開平衡梁側(cè)面,將此配重放置于平衡梁內(nèi),并調(diào)整平衡。完成后在發(fā)電機(jī)停機(jī)狀態(tài)下,選擇上下游水位差為19 m左右。在進(jìn)水口閘門未落下的情況下,落下尾水閘門,緩慢開啟機(jī)組導(dǎo)葉,充水閥保持正常關(guān)閉,未再發(fā)生振動(dòng)和異常聲響現(xiàn)象,消除了設(shè)備隱患。
針對(duì)第二個(gè)問題,采取增加尾水管排氣管高程解決。在完成問題一的改進(jìn)措施后,按高于最高庫水位122.00 m計(jì)算,在原有排氣管出口(高程117 m)處焊接5 m的管路,防止導(dǎo)葉開啟時(shí)產(chǎn)生水流,快速操作導(dǎo)葉時(shí)發(fā)生水擊。完成改造后,落下尾水閘門,試驗(yàn)緩慢開、關(guān)導(dǎo)葉,未再發(fā)生水擊現(xiàn)象,異常振動(dòng)和聲響問題得到解決。
在完成上述兩項(xiàng)改進(jìn)措施后,為進(jìn)一步提高可靠性,對(duì)相關(guān)設(shè)備的操作方法也作出規(guī)定。即在僅落下尾水閘門的情況下需要操作導(dǎo)葉時(shí),必須參考設(shè)計(jì)的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行操作[5](不小于60 s),禁止快速開、關(guān)導(dǎo)葉。操作過程中要隨時(shí)監(jiān)視尾水閘門充水閥變化情況,一旦有異常情況要立即停止操作并分析原因,防止導(dǎo)致事故。
通過對(duì)某水電站尾水閘門充水閥振動(dòng)和異常聲響問題進(jìn)行深入研究分析和理論計(jì)算,找出了根本原因。針對(duì)該原因以增加充水閥配重、加長排氣管長度進(jìn)行技術(shù)改進(jìn),并優(yōu)化操作方法,徹底消除了尾水閘門落下時(shí),充水閥無法正常關(guān)閉并產(chǎn)生振動(dòng)也異響的隱患,有效保障了設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行。