吳紹國(guó)

（珠海市城市排水有限公司，廣東 珠海 519000）

根據(jù)《水污染防治行動(dòng)計(jì)劃》（簡(jiǎn)稱“水十條”）關(guān)于全面控制污染物排放的要求，各地污水處理廠陸續(xù)進(jìn)行提標(biāo)和改擴(kuò)建工程來實(shí)現(xiàn)污水減排的目標(biāo)，其中，出水總氮（TN）是提標(biāo)改造的難點(diǎn)之一[1]。在執(zhí)行更嚴(yán)格的TN 排放標(biāo)準(zhǔn)的工藝設(shè)備中[2-3]，反硝化深床濾池獲得了水處理行業(yè)的認(rèn)可[4]。反硝化深床濾池具有占地面積小、有較好的過濾性能和脫氮效果以及工程投資費(fèi)用少等特點(diǎn)[5]，成為了目前城鎮(zhèn)污水深度處理工藝的研究和應(yīng)用重點(diǎn)。但是關(guān)于如何合理有效地將反硝化深床濾池應(yīng)用于提標(biāo)改造工程方面的研究報(bào)道較少。本文以珠海市某污水廠提標(biāo)改造工程為例，分析了反硝化深床濾池從中試試驗(yàn)到實(shí)際運(yùn)行的效果，為同類提標(biāo)改造工程提供技術(shù)參考。

1 項(xiàng)目概況及工藝流程

1.1 項(xiàng)目概況

珠海市某污水處理廠于2011 年8 月投產(chǎn)運(yùn)行，一期設(shè)計(jì)處理規(guī)模為3.5 萬(wàn)m3/d，設(shè)計(jì)采用的主要處理工藝為“CASS 池+轉(zhuǎn)盤濾池”，設(shè)計(jì)出水達(dá)到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 18918—2002）一級(jí)B 標(biāo)準(zhǔn)。污水收集范圍為工業(yè)園內(nèi)經(jīng)工廠處理后的工業(yè)廢水和園區(qū)周邊少量生活污水，其中工業(yè)廢水量約占總水量60%，由于服務(wù)范圍內(nèi)的工業(yè)企業(yè)存在超標(biāo)排放現(xiàn)象，導(dǎo)致進(jìn)水水質(zhì)波動(dòng)大，該污水廠常年處于水質(zhì)超負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，處理工藝出水不能穩(wěn)定達(dá)到設(shè)計(jì)出水水質(zhì)要求。

2018 年啟動(dòng)提標(biāo)改造工程，處理規(guī)模不變，出水指標(biāo)由《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 1 8918—2002）一級(jí)B 標(biāo)準(zhǔn)提高至一級(jí)A 標(biāo)準(zhǔn)及廣東省地方標(biāo)準(zhǔn)《水污染物排放限值》（DB 44/26—2001）的較嚴(yán)值，主要設(shè)計(jì)出水水質(zhì)排放指標(biāo)如表1 所示。

表1 改造工程設(shè)計(jì)出水水質(zhì)

1.2 改造后工藝流程

根據(jù)水質(zhì)監(jiān)測(cè)記錄，高濃度廢水負(fù)荷對(duì)該污水廠進(jìn)水水質(zhì)帶來的沖擊較大，并考慮到原水中非溶解性污染物濃度較高，因此設(shè)置強(qiáng)化預(yù)處理措施，即在CASS 池前增加調(diào)節(jié)池、磁混凝沉淀池、水解池。原有生物池處理能力不能滿足出水水質(zhì)要求且由于用地紅線限制，新增池容困難，考慮在生物好氧池中投加懸浮填料，提高系統(tǒng)的硝化穩(wěn)定性和相關(guān)的反硝化能力。二級(jí)強(qiáng)化處理出水NH3-N 及TN 仍不能穩(wěn)定達(dá)到一級(jí)A 標(biāo)準(zhǔn)，考慮增加生物深度處理反硝化處理單元，并在處理構(gòu)筑物前補(bǔ)充必要的外加碳源，確保NH3-N 及TN 穩(wěn)定達(dá)標(biāo)。

本次提標(biāo)改造工程完整的工藝流程：

原污水→粗格柵→進(jìn)水泵房（現(xiàn)狀）→細(xì)格柵間曝氣沉砂池（現(xiàn)狀）→均質(zhì)調(diào)節(jié)池（新建）→磁混凝高效沉淀池（新建）→水解池（新建）→水解池（現(xiàn)狀）→CASS 池（改造投加填料）→提升泵房（新建）→深床濾池（新建）→轉(zhuǎn)盤濾池（現(xiàn)狀）→消毒（改造）→巴氏計(jì)量槽（現(xiàn)狀）→出水。

2 中試全流程試驗(yàn)及結(jié)果分析

2.1 試驗(yàn)工藝流程

中試試驗(yàn)?zāi)康脑谟诳疾煸谀壳皩?shí)際進(jìn)水水質(zhì)及模擬高氨氮和總氮進(jìn)水水質(zhì)條件下，全流程工藝對(duì)現(xiàn)有水質(zhì)及高濃度氨氮和總氮模擬廢水的運(yùn)行處理能力以及實(shí)際出水水質(zhì)，考察系統(tǒng)的出水達(dá)標(biāo)率。

中試試驗(yàn)規(guī)模100m3/d，反硝化深床濾池（100m3/d）直接采用成套設(shè)備，調(diào)節(jié)池、CASS 池等構(gòu)筑物現(xiàn)場(chǎng)制作。各主體構(gòu)筑物、設(shè)備的規(guī)格及運(yùn)行參數(shù)如下：

2.1.1 調(diào)節(jié)池

設(shè)計(jì)停留時(shí)間9 h，規(guī)模240 m3/d，有效水深3 m，凈空尺寸6.2 m×5.2 m，超高0.3 m，調(diào)節(jié)池有效容積97 m3。對(duì)角設(shè)置2 臺(tái)推流器。

2.1.2 CASS 池

1 座CASS 池設(shè)置為2 格，設(shè)計(jì)規(guī)模100 m3/d，設(shè)計(jì)停留時(shí)間18 h，單格容積42.24 m3，有效水深取3 m，超高0.3 m，單格尺寸（B×L×H）為3.2 m×4.4 m×3.3 m，潷水深度約0.65 m～0.95 m。CASS 池每周期運(yùn)行時(shí)間為4 h 和6 h，4 h 時(shí)曝氣2.5 h、沉淀1 h、排水0.5 h，6 h 時(shí)曝氣4 h、沉淀1 h、排水1 h。后期根據(jù)實(shí)際情況相應(yīng)調(diào)整。采用曝氣鼓風(fēng)機(jī)，池底布設(shè)穿孔曝氣管，鼓風(fēng)機(jī)選用2 臺(tái)0.92 m3/min，34.3 kPa 羅茨風(fēng)機(jī)，氣水比5∶1～10∶1。出水方式采用管道出水，排水管上設(shè)置閥門。1#池填料投配率：填料量約為池體體積的20%，2# 池不投加填料。填料為Φ25 mm×12 mm MBBR 活性生物懸浮填料，材質(zhì)為HDPE，有效表面積大于500 m2/m3，相對(duì)密度為0.96～0.98，孔隙率大于90%，使用壽命大于15 年。

碳源投加量為0（注：現(xiàn)狀水質(zhì)下CASS 池出水ρ（TN）基本在15 mg/L 左右，為了考察后續(xù)反硝化深床濾池脫氮效率，此處碳源未投加）；PAC 投加量為0；堿度碳酸鈉投加量為0，后期在氨氮高負(fù)荷時(shí)根據(jù)實(shí)際需要投加。

2.1.3 出水池凈空尺寸（B×L×H）為5 m×5 m×2.9 m，有效水深2.6 m，超高0.3 m，有效容積65 m3。

2.1.4 反硝化深床濾池（試驗(yàn)車）

設(shè)計(jì)流量100 m3/d。單濾柱直徑Φ=413 mm，高度H=6 030 mm，有效過濾面積0.168 m2，濾料層高度1.83 m，1.5 mm～3.0 mm 石英砂。2 座并聯(lián)，水力負(fù)荷4 m3/m2·h～8 m3/m2·h，空床停留時(shí)間15 min～30 min。反沖洗周期24 h～48 h。乙酸（99%）投加量為20 mg/L～80 mg/L，根據(jù)進(jìn)水TN 確定，一般比例為5∶1。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.2.1 中試全流程進(jìn)出水水質(zhì)

中試全流程試驗(yàn)于2018 年4 月23 日開始運(yùn)行，8 月31 號(hào)結(jié)束。按照工藝流程順序?qū)M(jìn)水、調(diào)節(jié)池出水、CASS 池出水和反硝化深床濾池出水每10 d 取樣一次，并檢測(cè)出水COD、SS、TP、NH3-N、TP 這5 個(gè)主要水質(zhì)指標(biāo)。試驗(yàn)階段的各主要污染物進(jìn)出水?dāng)?shù)據(jù)如圖1～圖4 所示。

圖1 中試全流程系統(tǒng)進(jìn)出水COD 圖

由圖1 可知，進(jìn)廠原水的COD 值在4 月底至5 月底較高，這是由于這期間污水廠在進(jìn)行潷水器更換，生物池輪流排空，大部分污泥與進(jìn)水混合，導(dǎo)致中試系統(tǒng)的進(jìn)水COD 大幅飆升，后期在試驗(yàn)穩(wěn)定運(yùn)行階段，進(jìn)水COD 值基本保持在108 mg/L 左右，經(jīng)過調(diào)節(jié)池調(diào)節(jié)后，COD 高峰值有了一定程度的降低。從4 個(gè)月的累積進(jìn)水平均值來看，污水廠的進(jìn)水COD變化較大，主要是和進(jìn)水SS 相關(guān)，SS 較高時(shí)對(duì)應(yīng)的COD 值較高，但是其中可溶解性COD 基本比較穩(wěn)定，基本保持在37 mg/L 的情況，可見原水中溶解性COD的濃度并不高，大部分污染物是非溶解態(tài)COD。原水經(jīng)過調(diào)節(jié)池后的混合水樣，COD 測(cè)定還略有升高的現(xiàn)象，主要是部分污泥、SS在調(diào)節(jié)池內(nèi)累積。經(jīng)過CASS池處理之后，出水COD 基本在32 mg/L～33 mg/L，去除率基本保持在10.73%～13.28%。深床濾池出水COD 基本在18 mg/L 左右，可能其中一部分COD 表現(xiàn)為SS，還有部分COD 在深床濾池前段的好氧環(huán)境中得到了少部分降解。

由圖2 可知，進(jìn)水TP 的變化范圍較大，高峰值能到12.80 mg/L，低值能到0.92 mg/L，大部分質(zhì)量濃度分布在3 mg/L～5 mg/L。經(jīng)過調(diào)節(jié)池之后能大幅降低進(jìn)水TP 質(zhì)量濃度。TP 的去除規(guī)律與SS 去除類似，深床濾池的去除效率較高，CASS 池出水由于進(jìn)水COD濃度低，排泥量很少，對(duì)磷幾乎沒有去除能力，同時(shí)由于污泥沉降性能稍差，導(dǎo)致出水TP 中混有部分污泥而導(dǎo)致TP 質(zhì)量濃度有微弱的上升，基本保持在1.3 mg/L～1.5 mg/L左右，而后續(xù)的深床濾池由于對(duì)SS 等懸浮物有很好的去除作用，因此，出水的ρ（TP）也保持在較低值，在0.10 mg/L～0.12 mg/L之間，能滿足現(xiàn)在更加嚴(yán)格的某些地方標(biāo)準(zhǔn)排放限值（0.3 mg/L）。

圖2 中試全流程系統(tǒng)進(jìn)出水TP 圖

由圖3 和圖4 可知，TN 的進(jìn)水平均質(zhì)量濃度在26.54 mg/L～28.65 mg/L，ρ（NH3-N）在12.88 mg/L～15.12 mg/L 變動(dòng)，在TN 及NH3-N 進(jìn)水質(zhì)量濃度較低的情況下，為了考察反硝化深床濾池的脫氮效果，沒有在CASS 缺氧區(qū)投加反硝化碳源，導(dǎo)致CASS 出水的TN 質(zhì)量濃度在15.53 mg/L～15.75 mg/L 變動(dòng)，沒有達(dá)到出水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)。因此，在實(shí)際進(jìn)水水質(zhì)情況下，CASS 池主要考察其硝化能力，深床濾池主要考察反硝化能力。CASS 池出水中ρ（NH3-N）前期較高，主要是硝化細(xì)菌增長(zhǎng)適應(yīng)較慢，后來運(yùn)行穩(wěn)定后基本保持在0.50 mg/L左右，試驗(yàn)期間平均值為1.77 mg/L～2.07 mg/L，證明CASS 池硝化作用良好。

圖3 中試全流程系統(tǒng)進(jìn)出水NH3-N 圖

圖4 中試全流程系統(tǒng)進(jìn)出水TN 圖

反硝化深床濾池中，由于進(jìn)水絕大部分為硝態(tài)氮，經(jīng)過深床濾池的反硝化處理后，深床濾池的出水TN質(zhì)量濃度為5.11 mg/～5.79 mg/L，去除率為62.97%～67.30%，NH3-N 質(zhì)量濃度為0.74 mg/L～0.82 mg/L，去除率為57.06%～61.36%，出水遠(yuǎn)優(yōu)于設(shè)計(jì)水質(zhì)要求。所以在碳源投加量合適的情況下，反硝化深床濾池工藝在進(jìn)水ρ（NH3-N）≤1.5 mg/L，保證碳源投加碳氮比5∶1 足夠的情況下，反硝化脫氮能力基本能穩(wěn)定保持在90%以上，在進(jìn)水ρ（TN）=15 mg/L～18 mg/L，空床停留時(shí)間30 min，水力負(fù)荷5 m/h 時(shí)可以將ρ（TN）穩(wěn)定控制在5 mg/L以內(nèi)，大部分時(shí)間控制在3 mg/L以內(nèi)，完全能滿足以后的類地表水排放標(biāo)準(zhǔn)。

2.2.2 中試NH3-N、TN 高濃度負(fù)荷試驗(yàn)進(jìn)出水質(zhì)

試驗(yàn)期間運(yùn)行參數(shù)同上，僅調(diào)節(jié)池NH4Cl 投加量由60 mg/L～180 mg/L逐步增加，CASS 池碳酸鈉投加量為60 mg/L～190 mg/L。CASS 池、深床濾池的碳源乙酸（99%）投加量控制在碳氮比為5∶1 左右。試驗(yàn)從8 月29 日開始進(jìn)行提負(fù)荷試驗(yàn)，高濃度氨氮廢水經(jīng)過CASS 池硝化反硝化處理之后去除絕大部分NH3-N，部分TN，然后進(jìn)入深床濾池進(jìn)一步進(jìn)行反硝化處理去除TN。提負(fù)荷試驗(yàn)共分三個(gè)階段：

第一階段：8 月29 日至9 月28 日，將進(jìn)水NH3-N 負(fù)荷控制在35 mg/L左右，然后在試驗(yàn)運(yùn)行穩(wěn)定1 個(gè)月左右的時(shí)間后，將NH3-N 負(fù)荷進(jìn)一步提升，進(jìn)入第二階段，以達(dá)到設(shè)計(jì)值。

第二階段：9 月28 日至10 月18 日，將進(jìn)水ρ（NH3-N）負(fù)荷控制在50 mg/L左右，已達(dá)到設(shè)計(jì)值確定的45 mg/L的進(jìn)水NH3-N 指標(biāo)。

第三階段：10 月19 日至10 月29 日，進(jìn)一步提升NH3-N 負(fù)荷到為70 mg/L左右，考察整個(gè)系統(tǒng)對(duì)TN 的去除能力。

NH3-N 負(fù)荷提升三個(gè)運(yùn)行階段系統(tǒng)進(jìn)出水水質(zhì)如圖5、圖6 所示。從圖5、圖6 可以看出，進(jìn)水的NH3-N、TN 三階段濃度的變化區(qū)別明顯，均控制在設(shè)計(jì)指標(biāo)左右，以此考察系統(tǒng)的脫氮能力。

圖5 系統(tǒng)對(duì)NH3-N 的去除效果圖

圖6 系統(tǒng)對(duì)TN 的去除效果圖

提負(fù)荷第一階段，進(jìn)水ρ（NH3-N）基本保持在25.66 mg/L附近運(yùn)行，ρ（TN）保持在34.94 mg/L附近運(yùn)行，NH3-N 質(zhì)量濃度最大最小比值為1.46，TN 質(zhì)量濃度最大最小比值為1.52，水質(zhì)波動(dòng)小，進(jìn)水穩(wěn)定。CASS1#，2#出水NH3-N 質(zhì)量濃度平均值保持在5 mg/L以下，分別是4.99 mg/L和4.46 mg/L，去除率分別為80.55%和82.62%。兩者對(duì)NH3-N 的去除效果相差不大，同時(shí)，出水TN 質(zhì)量濃度分別為19.65 mg/L和19.12 mg/L，去除率分別為43.76%和45.28%。CASS池的出水NH3-N 達(dá)標(biāo)，但是ρ（TN）還是在15 mg/L的限值之上，沒有達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)過反硝化深床濾池之后，NH3-N 的出水質(zhì)量濃度進(jìn)一步降低到3.68 mg/L～4.43 mg/L，ρ（TN）也降低到5.97 mg/L～6.81 mg/L，最終出水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。

提負(fù)荷第二階段，進(jìn)水ρ（NH3-N）基本保持在42.54 mg/L左右運(yùn)行，TN 質(zhì)量濃度保持在50.98 mg/L左右運(yùn)行。CASS1#，2#的出水NH3-N 質(zhì)量濃度平均值為10.01 mg/L、8.24 mg/L，去除率分別為76.47%、80.63%；CASS1#，2# 出水的TN 質(zhì)量濃度平均值為22.52 mg/L、20.59 mg/L，去除率分別為55.83%、59.61%?？偟膩砜?，CASS 池的出水NH3-N、TN 大部分時(shí)間不能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)過反硝化深床濾池處理之后，ρ（NH3-N）的出水進(jìn)一步降低到4.25 mg/L～4.56 mg/L，去除率為50.03%～53.42%，TN 質(zhì)量濃度也能達(dá)到6.91 mg/L～7.78 mg/L，去除率為63.91%～67.94%，達(dá)到了排放標(biāo)準(zhǔn)。CASS 池的NH3-N、TN 均不能達(dá)標(biāo)，主要是這一提負(fù)荷運(yùn)行主要分成兩個(gè)階段。第一階段是9 月29 日至10 月12 日，這一階段為間歇運(yùn)行階段，由于中試CASS 系統(tǒng)的自控沒有完成安裝，所以前期試驗(yàn)均為間歇運(yùn)行，而13 日開始正式進(jìn)行連續(xù)運(yùn)行工作。從圖5、圖6 可以看出，CASS 系統(tǒng)在連續(xù)運(yùn)行之后，污泥活性越來越好，系統(tǒng)的出水水質(zhì)也越來越好。

提負(fù)荷第三階段為高NH3-N 負(fù)荷試驗(yàn)研究，TN質(zhì)量濃度控制在72.01 mg/L左右，NH3-N 質(zhì)量濃度也高達(dá)60.98 mg/L，在這種情況下，CASS 在連續(xù)運(yùn)行之后，污泥的活性越來越高，特別是對(duì)于高濃度的氨氮廢水，已經(jīng)完全適應(yīng)，因此，即使NH3-N 質(zhì)量濃度平均值為60.98 mg/L的情況下，CASS 池1#，2# 出水的NH3-N 質(zhì)量濃度基本保持在5.75 mg/L、6.07 mg/L，平均去除率達(dá)到了90.57%和90.05%，可見，生物池的硝化菌生長(zhǎng)良好，硝化效果較好。相應(yīng)的TN 質(zhì)量濃度進(jìn)水平均值為72.01 mg/L，CASS 池1#，2#的出水TN質(zhì)量濃度為23.87 mg/L，23.18 mg/L。其中大部分為硝態(tài)氮。在反硝化深床濾池中被進(jìn)一步降低，出水TN 質(zhì)量濃度在9.64 mg/L～9.82 mg/L之間，完全達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。而同期的NH3-N 出水質(zhì)量濃度在6.92 mg/L～7.11 mg/L之間，比CASS 池略有升高，可能原因在于反硝化深床濾池取樣數(shù)據(jù)較少，在NH3-N 高峰值取樣導(dǎo)致整體結(jié)果偏高。

3 工程設(shè)計(jì)與應(yīng)用

3.1 工程設(shè)計(jì)

本項(xiàng)目中試完成后進(jìn)行工程化設(shè)計(jì)。反硝化深床濾池平面尺寸（L×B）為37.6 m×29.1 m，共分6 格過濾，單格18.29 m×3.6 m，平均濾速3.7 m/h，反硝化容積負(fù)荷0.36 kg/（m3·d）。濾池設(shè)計(jì)采用氣水反沖洗，氣沖強(qiáng)度92 m3/（m2·h）；水沖洗強(qiáng)度：15 m3/（m2·h），兩臺(tái)反沖洗水泵，一用一備，Q=988 m3/h，H=11 m；3 臺(tái)離心風(fēng)機(jī)，兩用一備，Q=51 m3/min，79.3 kPa。

3.1.1 主要核心設(shè)備

1）濾料介質(zhì)：石英砂，粒徑2 mm～3 mm，濾床深h=2.44 m。

2）支撐介質(zhì)：天然鵝卵石，粒徑3 mm～38 mm，濾床深h=0.45m，分5 層分層排列。

3）布水布?xì)庀到y(tǒng)：濾磚外殼為高密度聚乙烯材料HDPE，內(nèi)部充填混凝土，每格65.1 m2。

反硝化深床濾池為重力流沙濾池，水從上面進(jìn)入水池流入，依次經(jīng)過粒徑為英砂濾料、天然鵝卵石承托層、布水布?xì)庀到y(tǒng)，最終從底部的集水渠流出。

3.1.2 控制系統(tǒng)

采用反硝化深床濾池碳源反饋投加機(jī)制，實(shí)現(xiàn)碳源的精確投加。主要收集“進(jìn)水流量信號(hào)+進(jìn)水硝酸鹽濃度信號(hào)”，計(jì)算出理論碳源投加量，再通過“出水硝酸鹽濃度信號(hào)”反饋定期調(diào)整實(shí)際碳源投加量，通過換算實(shí)現(xiàn)碳源的精確投加。

3.2 運(yùn)行效果

該項(xiàng)目于2021 年4 月建成并培菌掛膜投入試運(yùn)行，試運(yùn)行期間由于受到進(jìn)水復(fù)氧的影響，導(dǎo)致進(jìn)水溶解氧偏高，達(dá)8 mg/L～10 mg/L，消耗了部分碳源，致使碳源投加量高達(dá)70 mg/L～80 mg/L，反硝化能力降低，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)綜合分析復(fù)氧原因主要由于CASS 池排水為間歇式，流量不穩(wěn)定，導(dǎo)致中間提升泵房液位變化，反硝化深床濾池進(jìn)水流量不穩(wěn)定所致，通過調(diào)整中間提升泵房運(yùn)行模式為恒液位控制，同時(shí)反硝化深床濾池保持恒液位運(yùn)行，即將進(jìn)水溶解氧控制在低于5 mg/L，同時(shí)碳源投加量約在50 mg/L～60 mg/L，而且進(jìn)一步提高了反硝化能力。

反硝化深床濾池系統(tǒng)進(jìn)出水水質(zhì)見表2。

表2 反硝化深床濾池系統(tǒng)進(jìn)出水水質(zhì)

經(jīng)生物深度處理反硝化深床濾池處理后穩(wěn)定達(dá)到了出水水質(zhì)要求，連續(xù)5d 運(yùn)行數(shù)據(jù)如153 頁(yè)表3所示。COD 出水為14 mg/L～26 mg/L，TN 出水質(zhì)量濃度為9.72 mg/L～12.3 mg/L，NH3-N 出水質(zhì)量濃度為0.43 mg/L～2.87 mg/L，TP 出水質(zhì)量濃度為0.17 mg/L～0.41 mg/L，SS出水質(zhì)量濃度都小于4 mg/L。

4 結(jié)語(yǔ)

通過中試試驗(yàn)，確保系統(tǒng)的技術(shù)可靠性及穩(wěn)定性，為工程設(shè)計(jì)提供依據(jù)并能有效縮短工程調(diào)試周期。

表3 連續(xù)5d 運(yùn)行記錄mg/L

反硝化深床濾池彌補(bǔ)了前端工藝不能保證TN和NH3-N 穩(wěn)定一級(jí)A 標(biāo)準(zhǔn)的缺點(diǎn)，該工藝還具有靈活轉(zhuǎn)換成深床濾池的特點(diǎn)，當(dāng)前段工藝具備脫氮功能時(shí)，可簡(jiǎn)單調(diào)整工藝去除碳源投加系統(tǒng)，即可轉(zhuǎn)換成濾池，去除SS。

反硝化深床濾池在設(shè)計(jì)階段建議考慮復(fù)氧的控制，下流時(shí)考慮采用弧形堰板技術(shù)和恒液位控制。

作為后置式反硝化深床濾池，進(jìn)水有機(jī)物含量很低，反硝化深床濾池需要投加碳源，碳源的投加精確直接影響運(yùn)行費(fèi)用和反硝化濾池脫氮效果。碳源的過量投加不僅造成運(yùn)行成本過高，且有出水COD 升高的風(fēng)險(xiǎn)，而當(dāng)碳源投加量不足時(shí)，反硝化脫氮反應(yīng)受到影響，出水硝態(tài)氮又不達(dá)標(biāo)。建議碳源投加系統(tǒng)，結(jié)合濾池的進(jìn)、出水硝酸鹽濃度，溶解氧DO 濃度，精確投加碳源，避免碳源投加過量和不足。

采用磁混凝高效沉淀池+CASS+反硝化深床濾池工藝是基本可行的。2021 年11 月至2022 年3 月期間，該工藝處理效果穩(wěn)定，出水各項(xiàng)指標(biāo)穩(wěn)定達(dá)到一級(jí)A 標(biāo)準(zhǔn)。