不同降雨條件下對(duì)山區(qū)公路棄土場(chǎng)穩(wěn)定性影響分析

楊 煜，金宇軒，常 森，何忠明，郭 芳

(1.湖南省交通科學(xué)研究院有限公司，湖南 長(zhǎng)沙 410015；2.交通建設(shè)工程湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410015；3.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410114；4.湖南交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410132)

0 引言

隨著西部開(kāi)發(fā)建設(shè)的格局不斷擴(kuò)大，山區(qū)公路基礎(chǔ)建設(shè)也取得新的突破，由于山區(qū)土地資源匱乏，公路建設(shè)難度大，建設(shè)過(guò)程中深切方產(chǎn)生的棄土成為山區(qū)公路建設(shè)的一貫難題，特別是近幾年國(guó)家陸續(xù)出臺(tái)了一系列相關(guān)政策，如《水土保持工程設(shè)計(jì)規(guī)范》等[1-2]，對(duì)棄土場(chǎng)的安全性和穩(wěn)定性提出了新的要求，要求將保證棄土場(chǎng)中長(zhǎng)期安全穩(wěn)定及水土保持工作為研究重點(diǎn)，并將其安全性作為水土保持中的專(zhuān)項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容，同時(shí)也將《水土保持方案》列為山區(qū)高速公路建設(shè)施工前所必備的主體立項(xiàng)及項(xiàng)目獲批的前置條件之一。因此，山區(qū)公路建設(shè)時(shí)棄土場(chǎng)的穩(wěn)定性及保護(hù)水土流失是每一個(gè)建設(shè)者不可推卸的責(zé)任。

降雨入滲作為棄土場(chǎng)邊坡失穩(wěn)的重要影響因素之一，頗受廣大學(xué)者的關(guān)注和研究。孫朝燚等[3]從空間角度出發(fā)，通過(guò)數(shù)值模擬分析降雨對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響，認(rèn)為可以通過(guò)合理設(shè)計(jì)棄土場(chǎng)的主橫斷面、坡度和棄方高度來(lái)提高邊坡穩(wěn)定性?？紤]到棄土場(chǎng)中長(zhǎng)期安全穩(wěn)定性要求，張萬(wàn)清等[4]、郭佳[5]結(jié)合棄土場(chǎng)實(shí)際情況，分析了降雨和地震作用下對(duì)棄土場(chǎng)整體穩(wěn)定性的影響，認(rèn)為降雨和地震共同作用將極大加劇棄土場(chǎng)失穩(wěn)。吳謙等[6]借助Monte Carlo算法對(duì)棄土場(chǎng)的影響因素開(kāi)展了系統(tǒng)的敏感性分析，并對(duì)降雨因素對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性的影響進(jìn)行了綜合評(píng)價(jià)。周昌群[7]則是從施工工序和工藝出發(fā)，認(rèn)為可以通過(guò)調(diào)整可控因素減少降雨過(guò)程中對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響，并對(duì)關(guān)鍵控制技術(shù)進(jìn)行了總結(jié)。總之，目前對(duì)棄土場(chǎng)的穩(wěn)定性和水土保持要求較多，但相應(yīng)的設(shè)計(jì)規(guī)范較少且不完善，同時(shí)在現(xiàn)實(shí)公路建設(shè)過(guò)程中，棄土場(chǎng)作為主體工程的附屬工程，并未嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)壓實(shí)度進(jìn)行碾壓，導(dǎo)致降雨直接通過(guò)棄土體填料間隙入滲，嚴(yán)重威脅到棄土場(chǎng)和主體設(shè)施的安全性和水土保持。因此本文結(jié)合項(xiàng)目實(shí)際情況，在考慮棄土體填料松散的條件下，剖析不同降雨條件下邊坡土體飽和度和孔隙水壓力變化趨勢(shì)，并分析降雨過(guò)程中飽和區(qū)域內(nèi)弱化效應(yīng)等因素對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響，為棄土場(chǎng)設(shè)計(jì)和防護(hù)提供指導(dǎo)。

1 基于軟化效應(yīng)下的Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則

法國(guó)科學(xué)家?guī)靷愅ㄟ^(guò)大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提出了抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式，但該公式忽略了非飽和時(shí)基質(zhì)吸力對(duì)抗剪強(qiáng)度做出的貢獻(xiàn)，基于以上研究成果和實(shí)際情況，學(xué)者Fredlund等依據(jù)非飽和土的雙應(yīng)力變量(σ-μa，μa-μw)理論提出了非飽和抗剪強(qiáng)度公式[8]：

τf=c′+(σ-ua)tanφ′+(ua-uw)tanφb

(1)

式中：c′為有效黏聚力；(μa-μw)為基質(zhì)吸力；μa為路堤邊坡的孔隙氣壓力；φb為基質(zhì)吸力對(duì)內(nèi)摩擦角的作用；μw為孔隙水壓力。

巖土體材料抗剪強(qiáng)度除基質(zhì)吸力的影響外，在雨水的浸泡作用下出現(xiàn)一定的弱化效應(yīng)，蔣中明等[9]通過(guò)大量試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，黏聚力衰減隨浸泡時(shí)間呈現(xiàn)一定的指數(shù)關(guān)系，并提出修正后的函數(shù)表達(dá)式：

τf=c′+(σ-ua)tanφ′

(2)

c′=ce-mt+(ua-uw)tanφb

(3)

式中：m為擬合參數(shù)；t為浸泡時(shí)間；c′為修正后的黏聚力；φ′為修正后的內(nèi)摩擦角。

2 棄土場(chǎng)概況

2.1 棄土場(chǎng)現(xiàn)狀及填料參數(shù)

本文選取湖南省某二級(jí)公路棄土場(chǎng)為依托，該棄土場(chǎng)填料為二級(jí)公路路塹爆破開(kāi)挖土體，棄土主要為風(fēng)化嚴(yán)重的花崗巖和粉質(zhì)黏土。根據(jù)地勘及相關(guān)鉆孔資料，該棄土場(chǎng)地表以下依次為3 m厚粉質(zhì)黏土層和中風(fēng)化花崗巖，棄土場(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)情況及棄土顆粒配分布情況如圖1、圖2所示。

圖2 棄土場(chǎng)顆粒級(jí)配分布情況

2.2 棄土場(chǎng)規(guī)模評(píng)價(jià)

根據(jù)《水土保持工程設(shè)計(jì)規(guī)范》等相關(guān)規(guī)范，棄土場(chǎng)規(guī)模分類(lèi)應(yīng)根據(jù)棄土場(chǎng)填料規(guī)模、高度及滑塌失事后對(duì)主體或環(huán)境產(chǎn)生的影響程度進(jìn)行劃分，根據(jù)其影響程度，可將棄土場(chǎng)劃分為5個(gè)級(jí)別，并根據(jù)級(jí)別不同修筑相應(yīng)建筑物進(jìn)行支擋[1]。結(jié)合該項(xiàng)目實(shí)際情況，該棄土場(chǎng)棄方量為156 400 m3，棄土高度為26 m，考慮到棄土場(chǎng)坡腳為飲用水源源頭，對(duì)居民生活影響較大，可將該棄土場(chǎng)劃分為4類(lèi)、擋渣墻級(jí)別為4類(lèi)。同時(shí)相關(guān)規(guī)范也對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性計(jì)算方法提出了建議，指出一般情況下可采用瑞典圓弧滑動(dòng)法進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于均質(zhì)性棄土，宜采用簡(jiǎn)化畢肖普法進(jìn)行計(jì)算?？紤]到該棄土場(chǎng)棄土實(shí)際情況，本文采用瑞典圓弧滑動(dòng)法研究不同降雨工況下對(duì)棄土場(chǎng)邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響。

2.3 棄土場(chǎng)填料參數(shù)確定

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)土工試驗(yàn)確定部分相關(guān)參數(shù)，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)取回樣本進(jìn)行滲透試驗(yàn)，通過(guò)試驗(yàn)和查閱相關(guān)規(guī)范確定該棄土場(chǎng)填料力學(xué)參數(shù)[10]，該棄土場(chǎng)填料物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。在棄土場(chǎng)穩(wěn)定性研究過(guò)程中，自然安息角作為重要影響因素，直接影響到棄土場(chǎng)邊坡的坡度和高度，也是維持棄土場(chǎng)穩(wěn)定平衡的關(guān)鍵點(diǎn)，結(jié)合該棄土場(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)情況，該棄土場(chǎng)綜合坡度小于棄渣堆置自然安息角，設(shè)計(jì)滿足相關(guān)規(guī)范要求。

表1 棄土填料物理力學(xué)參數(shù)

為研究不同降雨條件下棄土場(chǎng)填料在降雨入滲過(guò)程中基質(zhì)吸力與孔隙水壓力之間的變化關(guān)系，本文借助一維降雨模型試驗(yàn)(如圖3所示)，通過(guò)含水率測(cè)試儀和張力計(jì)，記錄各監(jiān)測(cè)點(diǎn)在不同降雨類(lèi)型下基質(zhì)吸力與體積含水率變化數(shù)據(jù)；選取具有代表性數(shù)據(jù)，結(jié)合Van Genuchten模型中土水特征曲線規(guī)律，擬合出X-方向滲透系數(shù)、體積含水量隨著基質(zhì)吸力的變化規(guī)律，為棄土場(chǎng)邊坡降雨入滲提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，擬合曲線如圖4所示。

圖3 一維降雨模型試驗(yàn)

圖4 傳導(dǎo)率和體積含水量隨基質(zhì)吸力變化規(guī)律

3 數(shù)值模擬分析

3.1 棄土場(chǎng)模型建立及邊界條件設(shè)定

結(jié)合該棄土場(chǎng)實(shí)際情況進(jìn)行1∶1建立模型，如圖5所示。棄土高度26 m，第一級(jí)邊坡為8 m，第二級(jí)邊坡坡高為10 m，第三級(jí)邊坡坡高為8 m，邊坡坡率分別為1∶1.5、1∶1.5、1∶1.75，各級(jí)邊坡間設(shè)置2 m寬平臺(tái)，坡底為高度4 m護(hù)腳墻。考慮到數(shù)值模擬計(jì)算的準(zhǔn)確性和及時(shí)性，可將模型劃分為1 443個(gè)節(jié)點(diǎn)、1 365個(gè)單元。為分析不同降雨條件下對(duì)于棄土場(chǎng)填料孔隙水壓力、土體飽和度以及斜坡穩(wěn)定性安全系數(shù)產(chǎn)生的影響，參考湖南省該地域當(dāng)?shù)厮臍夂虿牧希瑢⒔涤觐?lèi)型分為前鋒型、中鋒型、后鋒型和等強(qiáng)型4種，降雨總量為150 mm，降雨歷時(shí)為10 d。為詳細(xì)記錄降雨過(guò)程中棄土場(chǎng)填料內(nèi)部孔隙水壓力和土體飽和度的變化情況，在每級(jí)邊坡平臺(tái)下部2 m處布設(shè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

圖5 棄土場(chǎng)模型的建立

邊界條件：棄土場(chǎng)頂部平臺(tái)及斜坡面為降雨邊界，左右兩側(cè)為透水邊界，模型底部為不透水邊界，鉛直邊界上施加水平位移約束，水平邊界上施加鉛直位移約束。收斂條件：邊坡采用迭代法求解穩(wěn)定安全系數(shù)，最終確定力和力矩平衡的安全系數(shù)。首先采用Geo-Studio有限元seep模塊建立降雨入滲模型，通過(guò)該地域地下水文資料，建立穩(wěn)態(tài)滲流階段，其次建立slop模塊，進(jìn)行初始棄土場(chǎng)穩(wěn)定性計(jì)算，然后根據(jù)降雨類(lèi)型，建立瞬態(tài)滲流階段，進(jìn)行孔隙水壓力、土體飽和度的分析研究，在考慮飽和區(qū)域土體參數(shù)弱化的前提下，將seep中滲流結(jié)果與slop模塊進(jìn)行耦合，開(kāi)展不同降雨條件下棄土場(chǎng)穩(wěn)定性研究。降雨類(lèi)型分布情況如圖6所示。

圖6 降雨類(lèi)型分布情況

3.2 不同降雨條件下孔隙水壓力和飽和度變化規(guī)律

降雨歷時(shí)10 d結(jié)束時(shí)，棄土場(chǎng)斜坡內(nèi)部土體孔隙水壓力、飽和度分布情況如圖7、圖8所示。降雨歷時(shí)相同，各種降雨工況下邊坡孔隙水壓力和土體飽和度較為接近，均表現(xiàn)出棄土場(chǎng)坡腳監(jiān)測(cè)點(diǎn)4處孔隙水壓力和飽和度最大，飽和度最大值為0.28，表明該處土體已到達(dá)暫態(tài)飽和區(qū)，棄土場(chǎng)淺層土體也逐漸由非飽和區(qū)向飽和區(qū)過(guò)度，降雨入滲和水位線的抬升導(dǎo)致棄土場(chǎng)填料內(nèi)部非飽和區(qū)域逐漸減小。相比后鋒型和等強(qiáng)型降雨類(lèi)型，先鋒型降雨條件下降雨入滲和水位線抬高更為明顯，其主要原因?yàn)椋?種降雨條件下，降雨強(qiáng)度均小于棄土場(chǎng)填料滲透系數(shù)，先鋒型和中鋒型在降雨結(jié)束時(shí)，雨水基本入滲邊坡，而后鋒型和等強(qiáng)型降雨類(lèi)型，在降雨結(jié)束時(shí)，仍有部分雨水滯留坡面，降雨入滲棄土場(chǎng)內(nèi)部仍需要一定時(shí)間。

(a)先鋒型

(a)先鋒型

考慮到先鋒型降雨對(duì)棄土場(chǎng)填料孔隙水壓力和土體飽和度影響最大，為進(jìn)一步研究其影響過(guò)程，通過(guò)監(jiān)測(cè)點(diǎn)記錄先鋒型降雨過(guò)程中孔隙水壓力的變化情況。如圖9所示，在降雨前監(jiān)測(cè)點(diǎn)1、監(jiān)測(cè)點(diǎn)2和監(jiān)測(cè)點(diǎn)3處孔隙水壓力相接近，均為-49 kPa，降雨持續(xù)3 d時(shí)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)4處孔隙水壓力降低速率為1.6，監(jiān)測(cè)點(diǎn)1、監(jiān)測(cè)點(diǎn)2和監(jiān)測(cè)點(diǎn)3處孔隙水壓力變化較大，監(jiān)測(cè)點(diǎn)1和監(jiān)測(cè)點(diǎn)2處孔隙水壓力變化規(guī)律較為接近，降低速率分別為0.26和0.49；在降雨7 d后，監(jiān)測(cè)點(diǎn)1和監(jiān)測(cè)點(diǎn)2孔隙水壓力降低速率幾乎接近為0.67。監(jiān)測(cè)點(diǎn)1處孔隙水壓力正增長(zhǎng)速率由原來(lái)的2.27降低為0.88，其主要原因?yàn)椋航涤瓿跗冢O(jiān)測(cè)點(diǎn)1和監(jiān)測(cè)點(diǎn)2處淺層土體在降雨作用下，棄土場(chǎng)淺層填料出現(xiàn)短暫的飽和，除部分雨水入滲坡體外，其余雨水通過(guò)坡面徑流流向邊坡下部區(qū)域，隨著降雨歷時(shí)的持續(xù)，降雨入滲作為主要影響因素，坡面徑流變?yōu)榇我蛩?，地下水位的抬升和上部邊坡降雨入滲共同作用導(dǎo)致監(jiān)測(cè)點(diǎn)3處孔隙水壓力變化較為明顯。

圖9 孔隙水壓力變化情況

3.3 不同降雨條件下棄土場(chǎng)安全系數(shù)變化規(guī)律

由于降雨過(guò)程中雨水入滲坡體速率不同，引起棄土場(chǎng)填料內(nèi)部孔隙水壓力、飽和度及抗剪強(qiáng)度等變化，導(dǎo)致棄土場(chǎng)穩(wěn)定性具有時(shí)空影響特征。結(jié)合以上棄土場(chǎng)降雨入滲條件，將降雨滲流結(jié)果與邊坡slop模塊進(jìn)行耦合，基于飽和區(qū)域內(nèi)填料軟化效應(yīng)，得出不同降雨條件下棄土場(chǎng)邊坡安全系數(shù)變化規(guī)律，計(jì)算結(jié)果如圖10所示。降雨初期，邊坡安全系數(shù)下降速率緩慢，降雨持續(xù)2 d后，邊坡安全系數(shù)均出現(xiàn)大幅度下降，其中先鋒型降雨條件下安全系數(shù)下降速率最快，其次是中鋒型和等強(qiáng)型，后鋒型降雨棄土場(chǎng)安全系數(shù)下降最慢，降雨終止時(shí)，降雨類(lèi)型對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性影響順序?yàn)榍颁h型>中鋒型>等強(qiáng)型>后鋒型，出現(xiàn)以上現(xiàn)象的原因?yàn)椋航涤瓿跗?，邊坡降雨入滲增大了指向坡體內(nèi)部的滲透力，增加了土體之間的作用力，致使邊坡出現(xiàn)短暫的安全系數(shù)緩和，但由于降雨時(shí)間和降雨量的持續(xù)增加，填料內(nèi)部孔隙水壓力、重度及雨水的弱化效應(yīng)開(kāi)始威脅到棄土場(chǎng)的穩(wěn)定性。前鋒型降雨類(lèi)型能夠使更多的雨水入滲坡體，弱化土體之間作用力，后鋒型降雨類(lèi)型在降雨結(jié)束后，仍有部分雨水滯留在坡面及土體毛細(xì)管道中，導(dǎo)致其弱化效應(yīng)未能完全發(fā)揮作用。

圖10 不同降雨類(lèi)型下邊坡安全系數(shù)變化規(guī)律

3.4 邊坡失穩(wěn)機(jī)理分析

降雨入滲是邊坡失穩(wěn)的主要原因之一，根據(jù)降雨過(guò)程中孔隙水壓力、飽和度及邊坡穩(wěn)定性的變化規(guī)律，可得出降雨入滲對(duì)邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響主要有以下幾方面：

a.降雨入滲直接增加了棄土場(chǎng)填料重度。

在穩(wěn)態(tài)降雨前期，地下水位線以下土體為飽和狀態(tài)。降雨初期，部分雨水入滲坡面，首先改變淺層土體飽和重度，使得坡面產(chǎn)生指向坡體內(nèi)部的滲透力，同時(shí)，地下水會(huì)通過(guò)毛細(xì)管作用，逐漸向上部非飽和區(qū)域延伸，增大棄土體飽和區(qū)域，該現(xiàn)象在棄土場(chǎng)坡腳處最為明顯。由于填料重度的增加，根據(jù)邊坡穩(wěn)定性FS=抗滑力/下滑力，重度增加引起下滑力增大，致使邊坡安全系數(shù)降低。

b.棄土體內(nèi)部孔隙水壓力變化。

降雨過(guò)程中，水位線以上為負(fù)孔隙水壓力，由于水位線不斷抬升，導(dǎo)致淺層填料內(nèi)部負(fù)孔隙水壓力出現(xiàn)正增長(zhǎng)，且雨水入滲通道路徑縮短，加速雨水入滲，加快非暫態(tài)飽和區(qū)向暫態(tài)飽和區(qū)的過(guò)渡。

c.降雨導(dǎo)致土體基質(zhì)吸力下降。

基質(zhì)吸力的變化對(duì)邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生重要的影響，其主要原因?yàn)椋紫端畨毫Σ粩嗾鲩L(zhǎng)，致使土體內(nèi)部基質(zhì)吸力不斷下降，直接影響到棄土場(chǎng)填料顆粒間的黏結(jié)作用力，從而削弱了整體邊坡的抗滑性，從而降低了邊坡整體的安全系數(shù)。

d.降雨使得棄土斜坡抗剪強(qiáng)度下降。

雨水的入滲在一定程度上使得土體抗剪強(qiáng)度具有弱化特征，在降雨過(guò)程中，降雨入滲對(duì)飽和區(qū)域的土體抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生一定的弱化，從而減小邊坡土體的抗滑力，致使安全系數(shù)減小，同時(shí)，降雨過(guò)程中，邊坡的斜坡張力裂縫會(huì)加劇邊坡降雨入滲，加劇暫態(tài)飽和區(qū)域的擴(kuò)張，從而誘發(fā)邊坡的失穩(wěn)。

e.不同降雨類(lèi)型雨水入滲速率不同。

影響邊坡降雨入滲程度除降雨強(qiáng)度外，邊坡土體入滲速率也起到關(guān)鍵作用，結(jié)合以上4種降雨類(lèi)型，前鋒型和中鋒型降雨，大部分雨水均在7 d前完成，導(dǎo)致降雨前期坡面淺層填料孔隙水壓力和重度加劇增加，降雨后期，雨水入滲已經(jīng)在坡體內(nèi)部形成通道，對(duì)填料重度影響較小。由于等強(qiáng)型和后鋒型后期仍有大量雨水停滯留在坡面或毛細(xì)管中，對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響具有滯后性，因此對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性影響程度為前鋒型>中鋒型>等強(qiáng)型>后鋒型。

綜上所述，降雨入滲對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性的影響因素主要為，降雨導(dǎo)致非飽和區(qū)域填料孔隙水壓力增加，飽和區(qū)域增大，從而降低邊坡內(nèi)部基質(zhì)吸力，進(jìn)一步弱化飽和區(qū)域土體抗剪強(qiáng)度，從而打破邊坡內(nèi)部平衡狀態(tài)。因此，降雨對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響的過(guò)程為：雨水入滲-暫態(tài)飽和區(qū)形成-土體重度增加-基質(zhì)吸力減小-填料力學(xué)強(qiáng)度弱化-裂隙出現(xiàn)-裂隙發(fā)育-邊坡失穩(wěn)。

4 結(jié)論

降雨是邊坡失穩(wěn)的重要影響因素之一，本文通過(guò)分析不同降雨條件下棄土場(chǎng)填料孔隙水壓力和飽和度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響，并對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性安全系數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，得出以下結(jié)論。

a.降雨入滲條件下，首先在棄土場(chǎng)坡腳和填料淺層區(qū)域形成暫態(tài)飽和區(qū)，除部分雨水入滲邊坡外，其余雨水沿棄土斜坡表面形成地表徑流，在坡腳附近匯集，侵蝕坡腳，弱化飽和區(qū)域內(nèi)抗剪強(qiáng)度，打破棄土場(chǎng)平衡，導(dǎo)致棄土場(chǎng)失穩(wěn)滑塌。

b.非飽和區(qū)域內(nèi)負(fù)孔隙水壓力隨著降雨歷時(shí)增加出現(xiàn)正增長(zhǎng)，棄土場(chǎng)受孔隙水壓力、重度及軟化效應(yīng)等共同作用，導(dǎo)致其穩(wěn)定性由穩(wěn)定削弱至欠穩(wěn)定，該影響范圍從棄土場(chǎng)淺層坡面和坡腳向棄土場(chǎng)內(nèi)部區(qū)域逐漸延伸。

c.除棄土場(chǎng)填料滲透系數(shù)外，降雨強(qiáng)度和降雨量決定降雨入滲影響的程度，4種降雨類(lèi)型，前鋒型和中鋒型在降雨前中期基本完成降雨入滲，后鋒型降雨量集中于后期階段，降雨初期階段其影響力具有局限性。

d.降雨入滲對(duì)棄土場(chǎng)穩(wěn)定性影響機(jī)理大致相同，均表現(xiàn)為具有一定的滯后性，其中前鋒型和中鋒型降雨類(lèi)型對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響較大，影響順序?yàn)榍颁h型>中鋒型>等強(qiáng)型>后鋒型。