蔣炳林

摘要：針對(duì)出現(xiàn)的滑坡現(xiàn)象，應(yīng)用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析，并提出了相應(yīng)的處理措施。結(jié)果表明：滑坡高度為6～20 m時(shí)，邊坡穩(wěn)定性最差；在強(qiáng)地震作用下，滑體安全系數(shù)基本保持不變，但塑性區(qū)范圍較大，坡腳附近有局部拉裂破壞的跡象；在滑坡前緣與坡頂交界處的拉裂區(qū)內(nèi)存在拉裂破壞的潛在滑動(dòng)面。根據(jù)邊坡治理的原則，提出了滑體表面錨桿加預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡、坡腳噴混凝土、坡內(nèi)錨索和抗滑樁加固措施。參數(shù)的選取直接影響到計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，不同的計(jì)算模型需要的參數(shù)也不相同。關(guān)鍵詞：高烈度 ??高邊坡 ???穩(wěn)定性分析 ?數(shù)值模擬 ?邊坡治理

Discussion on the Numerical Simulation of the Stability of High Slopes and Support Schemes in Strong Seismic Areas

JIANG? Binglin

（PowerChina Chongqing Engineering Co.， Ltd.， Chongqing， 400060 China）

Abstract： In response to the landslide phenomenon， FLAC3D numerical simulation software is applied to analyze the stability of the slope， and corresponding treatment measures are proposed. The results show that slope stability is the worst when the height of the landslide is 6～20m， that under the action of strong earthquakes， the safety factor of the slid mass remains basically unchanged， but the plastic zone is relatively large， and there are the signs of local tensile failure near the slope toe， and that there is a potential sliding surface for tensile failure in the tensile fracture zone at the junction of the front edge of the landslide and the slope top. According to the principles of slope treatment， this paper proposes the measures of combining the surface anchor with prestressed concrete slope protection in the slid mass， spraying concrete at the slope toe， using anchor cables inside the slope and reinforcing by anti-slip piles. The selection of parameters directly affects the accuracy of calculation results， and different calculation models require different parameters.

Key Words： High intensity; High slope; Stability analysis; Numerical simulation; Slope treatment

基于數(shù)值模擬，分析地震對(duì)高邊坡穩(wěn)定性的影響，本文將采用FLAC3D對(duì)高邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析。主要考慮以下幾個(gè)因素：（1）地震荷載取為三十年一遇水平向加速度峰值為0.75 g，垂直向加速度峰值為0.20 g；（2）計(jì)算區(qū)域長(zhǎng)約100 m，寬約60 m，高約30 m；（3）模型范圍內(nèi)主要為三個(gè)斷層（F14、F11、F12）和五個(gè)潛在滑動(dòng)面。為了保證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，采用二維模型進(jìn)行分析。地震荷載取為三十年一遇水平向加速度峰值為0.75g，垂直向加速度峰值為0.20 g；為了更好地模擬地震作用下邊坡的位移，選取了一個(gè)正弦曲線模擬地震波的傳播。分別是：（1）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期百年一遇水平向加速度峰值為0.75g；（2）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期兩百年一遇垂直向加速度峰值為0.20 g；（3）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期300年一遇水平向加速度峰值為0.20 g；（4）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期四百年一遇垂直向加速度峰值為0.10 g；（5）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期五百年一遇水平向加速度峰值為0.10 g；（6）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期千年一遇垂直向加速度峰值為0.20 g；（7）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期兩百年一遇水平向加速度峰值為0.20 g；（8）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期三百年一遇水平向加速度峰值為0.10 g。

1.計(jì)算模型

1.1參數(shù)選取

在這里主要介紹兩種常用的計(jì)算參數(shù)選取方法。一是根據(jù)實(shí)際工程進(jìn)行參數(shù)敏感性分析，以確定敏感參數(shù)的取值范圍。該方法以工程勘察資料為基礎(chǔ)，通過(guò)工程勘察試驗(yàn)，分析對(duì)參數(shù)變化敏感的因素及其敏感性大小，確定各因素敏感性的強(qiáng)度值該方法基于經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)方法得到各因素敏感性程度的值，通過(guò)選取合適的敏感性系數(shù)作為設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，從而確定參數(shù)取值范圍。但這種方法存在著計(jì)算工作量大、過(guò)程復(fù)雜等問(wèn)題。二是根據(jù)巖土工程分類進(jìn)行參數(shù)取值，采用類比分析法和類比法。通過(guò)大量工程實(shí)例的計(jì)算分析，獲得與實(shí)際工程情況相符合的安全系數(shù)與可靠度指標(biāo)，為實(shí)際工程設(shè)計(jì)提供可靠依據(jù)。本文采用第二種方法進(jìn)行參數(shù)取值范圍確定。選取兩種不同模型進(jìn)行計(jì)算對(duì)比分析，考慮到地質(zhì)條件和工程條件相似度較高，采用類比法確定模型參數(shù)取值范圍，建立了兩組不同模型進(jìn)行數(shù)值模擬分析^[1-2]。

1.3模擬結(jié)果分析

結(jié)合具體工程，在FLAC3D中建立典型的三維模型，選取了不同地震波作用下的邊坡模型進(jìn)行數(shù)值模擬分析。首先，計(jì)算了邊坡在不同地震波作用下的位移和應(yīng)力。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，可以得到以下結(jié)論：（1）隨著地震波峰值加速度的增加，邊坡的水平位移和豎向位移均增大，尤其是邊坡中部位置，水平位移變化最為明顯；（2）邊坡在不同地震波作用下的應(yīng)力變化規(guī)律一致，即在邊坡中部位置，隨著地震波峰值加速度的增加，邊坡的水平和豎向應(yīng)力均增大；（3）由計(jì)算結(jié)果可以得出，邊坡在不同地震波作用下的穩(wěn)定性系數(shù)和安全系數(shù)均隨著錨索長(zhǎng)度的增加而增大。因此，在工程設(shè)計(jì)中應(yīng)根據(jù)邊坡在地震波作用下穩(wěn)定性系數(shù)和安全系數(shù)來(lái)確定錨索的長(zhǎng)度。隨著地震波峰值加速度的增加，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)和安全系數(shù)均呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。

2數(shù)值模擬計(jì)算方案

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，本次研究的滑坡位于電廠預(yù)留區(qū)右側(cè)邊坡，距邊坡5～10 m。該滑坡為一個(gè)平面滑動(dòng)的順層坡，由一條或數(shù)條與電廠預(yù)留區(qū)并行的古滑坡和一條順坡向河流下切的陡坎組成，滑面向河流方向傾斜約30°?；碌闹饕镔|(zhì)為粉質(zhì)黏土，厚度約15 m?；w物質(zhì)成分為泥巖、砂巖和頁(yè)巖，本次研究選取了三種不同工況進(jìn)行計(jì)算分析，即地震工況、正常工況和加固治理方案。

2.1 地震工況

本次三個(gè)地震波的加速度幅值分別為15 m/s、20 m/s和30 m/s。為了能夠真實(shí)地反映實(shí)際情況，模型采用了完全比例的二維模型進(jìn)行計(jì)算，其幾何尺寸為長(zhǎng)200 m、寬120 m、高80 m，并采用了三維網(wǎng)格。根據(jù)地形起伏情況和相對(duì)高度，設(shè)定模型整體呈非對(duì)稱形態(tài)。整個(gè)模型在橫向上以50°～60°傾斜角向下延伸約100 m，且橫向坡度在10～15°之間變化。在縱向上以5°～20°的坡度向上延伸約300 m。模型采用平面應(yīng)變模型，考慮到地震波的傳播衰減規(guī)律以及土體材料的各向異性特點(diǎn)，采用三維非線性有限元分析模型進(jìn)行模擬計(jì)算。該模型共劃分1 001個(gè)單元，約有6 606個(gè)節(jié)點(diǎn)；其中805個(gè)單元用于模擬巖土材料，2 810個(gè)節(jié)點(diǎn)用于模擬邊坡的力學(xué)響應(yīng)。在模型底部設(shè)置了一層厚為0.3 m的黏土層模擬黏性土。

2.2 正常工況

將該邊坡按正常的路堤斷面進(jìn)行處理，并假設(shè)其為均勻、穩(wěn)定的巖土介質(zhì)。根據(jù)計(jì)算目的和計(jì)算參數(shù)確定該邊坡正常工況下的邊界條件。（1）滑坡邊界條件為平面應(yīng)變和無(wú)厚度約束。（2）滑動(dòng)面約束條件：對(duì)滑坡前緣與坡頂交界處的拉裂區(qū)內(nèi)存在拉裂破壞的潛在滑動(dòng)面進(jìn)行約束。（3）滑體邊界條件：采用全自由度、無(wú)厚度約束和黏彈性本構(gòu)關(guān)系模擬滑體。（4）計(jì)算模型單元尺寸。長(zhǎng)寬分別為200 m、100 m、50 m、30 m，在X方向上取長(zhǎng)度為50 m的矩形單元進(jìn)行計(jì)算；Y方向上取長(zhǎng)度為100 m的矩形單元進(jìn)行計(jì)算；Z方向上取長(zhǎng)度為50 m的矩形單元進(jìn)行計(jì)算。（5）巖土材料本構(gòu)關(guān)系：采用Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則和Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則；采用摩爾-庫(kù)侖屈服準(zhǔn)則；采用應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系和屈服函數(shù)。

2.3 加固治理方案

為了使滑坡處于穩(wěn)定狀態(tài)，根據(jù)地質(zhì)勘察資料，將滑坡后緣坡度設(shè)定為30°～40°，邊坡角控制在10°～15°之間。根據(jù)不同邊坡的實(shí)際情況和不同部位的工程地質(zhì)條件，提出了不同的處理措施。對(duì)于滑坡前緣與坡頂交界處以及滑坡后緣與坡腳交界處等潛在滑動(dòng)面可能滑動(dòng)的部位可以采用坡頂錨索和抗滑樁加固。具體采用哪種處理措施由工程實(shí)際情況決定。

（1）表面錨桿加預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡。在滑體前緣與坡頂交界處及后緣均設(shè)置錨桿加預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡，并對(duì)坡腳進(jìn)行噴護(hù)，噴漿厚度為20 cm，錨固長(zhǎng)度為5 m。（2）坡內(nèi)錨索。在滑體中部設(shè)置總長(zhǎng)度為15 m的錨索進(jìn)行加固，其中錨固端長(zhǎng)度5 m、錨孔直徑為250 mm。（3）預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡：在滑坡后緣與坡頂交界處的拉裂區(qū)內(nèi)設(shè)置預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡，其厚度為20 cm，預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土強(qiáng)度C30。（4）坡腳噴混凝土。在滑坡后緣與坡頂交界處及前緣設(shè)置噴射混凝土進(jìn)行加固^[3-4]。

3計(jì)算模型及參數(shù)

（1）模型邊界條件的模擬采用平面應(yīng)變模型，沿X、Y方向取20 m×20 m。X、Y方向位移均采用自由場(chǎng)邊界。（2）計(jì)算參數(shù)的確定選用巖土工程中常用的強(qiáng)度折減法，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，取K5+900～K5+800處滑坡的計(jì)算剖面。邊坡的基本參數(shù)如下：①滑面采用1/3倍邊坡高度，滑面向內(nèi)折減20 m，折減系數(shù)為1.2，坡角為25°；②滑體自重1 260 kN/m，滑帶土自重1 020 kN/m，基巖自重1 100 kN/m；③設(shè)置2.5 m×2.5 m的鋼筋混凝土格構(gòu)護(hù)坡，格構(gòu)內(nèi)設(shè)置Ф8@200 mm單層雙向鋼筋網(wǎng)片，噴100 mm厚細(xì)石混凝土作為抗滑體，并考慮坡腳設(shè)置抗滑樁；④滑面以下的土體采用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則；⑤滑帶土采用剪切試驗(yàn)確定黏聚力c=10 MPa，內(nèi)摩擦角φ=30°。（3）模型單元的劃分由于滑體變形破壞主要是由坡面變形、滑體內(nèi)部變形和上部荷載引起的，因此滑體單元應(yīng)為平面應(yīng)變單元。由于受施工條件限制，在滑面以下土體的各層水平位移為1 m，在邊坡中部取水平位移為2 m的折減系數(shù)。具體計(jì)算時(shí)采用平面應(yīng)變模型，對(duì)模型單元網(wǎng)格進(jìn)行加密處理。（4）由于此次模型計(jì)算區(qū)域范圍較大，采用非連續(xù)變形分析方法對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。將每個(gè)單元?jiǎng)澐譃橐幌盗虚L(zhǎng)度為2 m、寬度為1 m的小矩形網(wǎng)格，并在每個(gè)網(wǎng)格中布置2個(gè)節(jié)點(diǎn)。在每個(gè)節(jié)點(diǎn)上放置一塊質(zhì)量為1×10⁴ N的彈性板。用2個(gè)自由度來(lái)描述整體結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)，并假設(shè)各個(gè)單元之間完全剛性連接。（5）在模型邊界上設(shè)置了四個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)：①在坡頂設(shè)置一個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)；②在坡面設(shè)置兩個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)；③在滑體前緣處設(shè)置一個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)；④在坡腳位置處設(shè)置一個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。（6）地震波的輸入按照《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD30-2015）中關(guān)于邊坡地震作用效應(yīng)的規(guī)定，輸入為縱波和橫波速度，時(shí)間步長(zhǎng)為5 s，加速度峰值分別為0.1 g、0.2 g、0.3 g、0.4 g、0.5 g、0.6 g、0.7 g和0.8 g。地震烈度為Ⅵ度區(qū)時(shí)，地震烈度為Ⅶ度。（7）土體材料的參數(shù)采用《巖土工程勘察規(guī)范》（GB 50021-2001）中推薦的黏聚力c=10 MPa、內(nèi)摩擦角φ=30°和強(qiáng)度折減法計(jì)算得到的強(qiáng)度折減系數(shù)c=1.5，彈性模量E=35 GPa。由于工程中常用的土體材料參數(shù)很難取得，因此本次模擬所用土體參數(shù)取值如下：①黏聚力c=10 MPa；②內(nèi)摩擦角φ=30°；③強(qiáng)度折減法計(jì)算得到的強(qiáng)度折減系數(shù)c=1.5；④用彈塑性有限元軟件ANSYS計(jì)算得到的黏聚力為1.35 MPa。

4計(jì)算結(jié)果分析

計(jì)算模型水平加速度峰值為5 m/s²，并取三次地震中的加速度峰值為5 m/s²，得到各工況的安全系數(shù)為1.15～1.30，在整個(gè)計(jì)算過(guò)程中，邊坡的安全系數(shù)均大于1，說(shuō)明該邊坡基本穩(wěn)定，但是塑性區(qū)范圍較大，坡腳附近有局部拉裂破壞的跡象。在計(jì)算過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，邊坡滑移線由坡頂向下呈W型分布；在坡頂、坡底存在局部拉裂區(qū)。這與地震過(guò)程中發(fā)生的山體滑坡有類似之處。因此，在計(jì)算過(guò)程中可以認(rèn)為，坡頂存在潛在滑動(dòng)面。在整個(gè)計(jì)算過(guò)程中，最危險(xiǎn)的工況是在第二工況（即地震作用下）。邊坡在第二工況下發(fā)生了局部滑動(dòng)現(xiàn)象；但是整個(gè)滑面都沒(méi)有出現(xiàn)拉裂破壞的跡象。邊坡的穩(wěn)定性隨著計(jì)算時(shí)間的增加而不斷降低。隨著計(jì)算時(shí)間的增加，邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。邊坡在地震作用下發(fā)生局部拉裂破壞現(xiàn)象時(shí)，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而逐漸趨于穩(wěn)定。因此可以認(rèn)為該邊坡是安全穩(wěn)定的^[5]。

5邊坡支護(hù)方案分析

根據(jù)邊坡變形破壞特征及設(shè)計(jì)要求，提出如下邊坡治理措施。

（1）滑坡前緣及滑面采用表面錨桿加預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡，坡頂與坡腳采用噴混凝土，坡面采用錨桿和預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固；（2）滑坡中前部坡腳設(shè)置抗滑樁，并在前緣后緣設(shè)置抗滑樁，樁斷面為1.4 m×1.8 m，樁長(zhǎng)為10 m，抗滑樁采用C30混凝土。

根據(jù)設(shè)計(jì)要求，結(jié)合數(shù)值模擬分析結(jié)果，提出的邊坡治理措施如下。

（1）表面錨桿加預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡。將滑體表面錨桿和預(yù)應(yīng)力混凝土護(hù)坡結(jié)合起來(lái)，錨桿位于滑體表面上，并布置于坡面上。這種措施可在一定程度上減少滑坡的破壞范圍和高度。（2）坡腳噴混凝土。坡腳采用噴混凝土來(lái)加固，既能起到防滲水的作用，又能增加邊坡的穩(wěn)定性。這種方法可使錨固體與滑體直接接觸，從而起到較好的支擋效果。（3）抗滑樁。采用抗滑樁加固邊坡是一種行之有效的方法，其作用主要是利用抗滑樁對(duì)邊坡的變形起到約束作用。抗滑樁通常布置在邊坡前緣的滑動(dòng)面以下一定深度處，它可以限制滑動(dòng)面的滑動(dòng)方向和變形程度，提高邊坡的穩(wěn)定性。

在治理過(guò)程中要注意：（1）由于該滑坡為坡面滑動(dòng)和前緣后緣拉裂破壞，故應(yīng)將錨桿、錨索、抗滑樁和坡腳混凝土等作為主要治理措施；（2）邊坡應(yīng)盡量減小變形破壞范圍；（3）在錨固時(shí)應(yīng)注意預(yù)應(yīng)力施加的位置和方式；（4）施工過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)對(duì)錨桿、錨索以及坡腳混凝土的養(yǎng)護(hù)工作。

5.1模型建立

本次模型計(jì)算參數(shù)取自《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）和《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011），對(duì)邊坡的幾何尺寸、材料屬性、物理力學(xué)參數(shù)等均按實(shí)際工程情況選取，考慮到模型邊界條件為自由邊界，并考慮了地震荷載作用。由于計(jì)算的目的是確定邊坡穩(wěn)定性，因此對(duì)于模型的幾何形狀、邊界條件、巖土體參數(shù)等均沒(méi)有作特殊要求，但為了反映實(shí)際情況，保證計(jì)算結(jié)果的可靠性，將邊坡巖土體簡(jiǎn)化為均質(zhì)、各向同性、彈性層狀介質(zhì)。根據(jù)邊坡的變形破壞特征和設(shè)計(jì)要求，建立的數(shù)值模擬模型為平面應(yīng)變模型，其中滑面以上巖土體采用實(shí)體單元模擬，滑面以下巖土體采用線單元模擬。數(shù)值模擬采用巖土單元來(lái)模擬邊坡中的巖土體；模型的邊界條件為自由邊界，在滑面上施加水平向約束；為了使計(jì)算結(jié)果更加符合實(shí)際情況，模型中加入了滑面以下巖土體的抗剪強(qiáng)度參數(shù)。

5.2計(jì)算參數(shù)

（1）巖土物理力學(xué)參數(shù)：①邊坡主要巖性為頁(yè)巖，屬細(xì)粒結(jié)構(gòu)，屬于軟弱巖石，巖土力學(xué)性質(zhì)較好；②邊坡巖土體物理力學(xué)參數(shù)取值范圍。（2）結(jié)構(gòu)面參數(shù)：根據(jù)邊坡變形破壞特征，結(jié)合邊坡穩(wěn)定性分析評(píng)價(jià)的要求，邊坡中后部的滑體滑動(dòng)面一般為層間軟弱帶或局部弱面，滑體強(qiáng)度一般較低，且具有一定的塑性，故采用等效厚度為10 m的等效連續(xù)介質(zhì)模型。（3）地形、地質(zhì)參數(shù)：①邊坡巖土體物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)；②地形地貌參數(shù)。（4）模型邊界條件：①邊坡前緣為自由面，后緣為約束面；②計(jì)算模型及計(jì)算區(qū)域設(shè)置。（5）地震動(dòng)參數(shù)：在地震荷載作用下，考慮到邊坡后緣的巖體強(qiáng)度較低，因此在計(jì)算過(guò)程中采用天然地震烈度進(jìn)行模擬。根據(jù)地震影響區(qū)劃圖和滑坡分區(qū)圖確定邊坡地震反應(yīng)的影響因素及特征^[6]。

5.3邊坡治理建議

根據(jù)工程地質(zhì)條件和邊坡破壞特征，對(duì)邊坡設(shè)計(jì)治理提出以下幾點(diǎn)建議。（1）對(duì)于本工程中的滑坡，應(yīng)考慮以排水、錨固等措施為主，結(jié)合必要的防護(hù)措施，以控制滑坡體的變形與破壞；對(duì)位于滑坡體后部的局部地段，應(yīng)以局部處置為主；對(duì)于滑坡前緣及坡面，在進(jìn)行整治時(shí)要盡量減少對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響較大的不利因素。（2）在本工程中，采用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體情況設(shè)計(jì)錨索長(zhǎng)度、張拉范圍等；在設(shè)計(jì)錨索時(shí)要考慮到錨固段與坡體的接觸狀態(tài)及預(yù)應(yīng)力的施加方法，使錨固效果更加有效。（3）在本工程中，抗滑樁是主要的支擋結(jié)構(gòu)物，其布置位置應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)具體情況合理布置。由于該邊坡為強(qiáng)震區(qū)高邊坡面滑移破壞，故應(yīng)對(duì)抗滑樁進(jìn)行合理驗(yàn)算，使其能充分發(fā)揮抗滑作用。（4）在本工程中，邊坡是以滑移為主的變形破壞，故要注意排水、錨固等措施對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響，同時(shí)要加強(qiáng)對(duì)坡面的防護(hù)工作。（5）在本工程中，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)邊坡監(jiān)測(cè)工作，對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行及時(shí)分析，以便采取有效措施提高邊坡的穩(wěn)定性。同時(shí)還要注意在施工過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)對(duì)錨桿、錨索以及坡腳混凝土的養(yǎng)護(hù)工作。

6結(jié)語(yǔ)

本文基于FLAC3D的數(shù)值模擬方法，對(duì)典型高邊坡在不同地震烈度作用下的穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，結(jié)果表明：隨著地震烈度的升高，高邊坡的穩(wěn)定性降低，其中在地震烈度為7度時(shí)，邊坡穩(wěn)定性最差；在強(qiáng)震區(qū)高邊坡中，滑坡前緣與坡頂交界處的拉裂區(qū)內(nèi)存在拉裂破壞的潛在滑動(dòng)面。該潛在滑動(dòng)面可能是由于地震波在滑坡前緣與坡頂交界處產(chǎn)生反射而形成的，并且在地震作用下產(chǎn)生位移。這一潛在滑動(dòng)面的存在對(duì)邊坡穩(wěn)定不利。另外，建議在治理過(guò)程中注意對(duì)周圍環(huán)境的保護(hù)，避免地震波造成的次生災(zāi)害。同時(shí)在強(qiáng)地震作用下應(yīng)加強(qiáng)觀測(cè)工作，為邊坡治理提供依據(jù)。

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