陳寧寧
(中國電子科技集團(tuán)公司第三研究所,北京 100015)
隨著艦船電子、通信技術(shù)快速發(fā)展,艦艇設(shè)備的配備不僅越來越先進(jìn),也越來越完善,內(nèi)部電子設(shè)備高度集成化、功能更加強(qiáng)大、反應(yīng)更靈敏。同時(shí)艦船電子設(shè)備內(nèi)部存在大量元器件,在電子設(shè)備工作中高度集成化的元器件會(huì)產(chǎn)生大量的熱能,導(dǎo)致艙室工作溫度快速升高,如果這些電子設(shè)備散熱存在問題,當(dāng)艦船內(nèi)電子設(shè)備內(nèi)部板卡及電子元器件溫度超過臨界值時(shí),設(shè)備就會(huì)進(jìn)入熱保護(hù)狀態(tài),不能正常工作,這勢(shì)必會(huì)影響整個(gè)艦船的工作。由此可見,艦船內(nèi)部電子設(shè)備本身具備良好的散熱性能尤為重要[1],在艦船電子設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過程中就要進(jìn)行散熱設(shè)計(jì),散熱設(shè)計(jì)也是保證艦船電子設(shè)備安全、可靠性的必要條件,為艦船的正常工作保駕護(hù)航。
在艦船中,電源機(jī)箱肩負(fù)著為其他設(shè)備供電的職責(zé),在工作時(shí)其輸出功率只占設(shè)備總功率的一部分,其中損失的功率會(huì)以熱能的形式散發(fā)出來,這將導(dǎo)致設(shè)備內(nèi)部積聚大量的熱量。倘若結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,積聚的熱能不能有效地散發(fā)出去,會(huì)嚴(yán)重影響電子元器件的壽命和設(shè)備的可靠性[2]。針對(duì)此情況,本文設(shè)計(jì)了一種艦船用智能電源機(jī)箱,該機(jī)箱屬于通風(fēng)型散熱機(jī)箱,解決了艦船高溫環(huán)境下機(jī)箱散熱問題,并且可以通過前面板可視化窗口實(shí)時(shí)監(jiān)控機(jī)箱內(nèi)各盤位電源模塊工作時(shí)功率額度比及工作溫度。
自然界中熱傳遞有3 種方式:輻射、傳導(dǎo)和對(duì)流[3-5]。輻射通過電磁波方式向外進(jìn)行傳播,其原理是溫度升高后,物體內(nèi)部原子中電子震動(dòng)引起的輻射,輻射能量一部分會(huì)被物體吸收,被吸收的能量會(huì)轉(zhuǎn)化成熱能散發(fā)出去。傳導(dǎo)是熱量在直接接觸的2 個(gè)物體表面進(jìn)行傳遞,采用熱傳導(dǎo)方式進(jìn)行散熱時(shí)可以采用以下措施。①通過導(dǎo)熱系數(shù)高的金屬件與高溫元器件貼合進(jìn)行散熱,因?yàn)榻饘俨牧系膶?dǎo)熱系數(shù)普遍高于非金屬材料,因此經(jīng)常采用鋁金屬材料作為熱傳導(dǎo)零件。②增大散熱本體與散熱零件之間的接觸面積,其中2 個(gè)物體接觸面之間不要有間隙,因?yàn)榭諝鈱?dǎo)熱系數(shù)小,會(huì)起到隔熱作用,降低熱量傳導(dǎo)效果,因此應(yīng)盡可能減小接觸表面粗糙度,均勻地增加接觸壓力,最常用的方法是在兩者接觸面之間增加導(dǎo)熱系數(shù)好的硅膠填隙料,既可以排除接觸空氣減少熱阻,又能增加接觸面積。對(duì)流是依靠發(fā)熱物體周圍流體介質(zhì)的流動(dòng)將熱能轉(zhuǎn)移出去的過程,由于流體運(yùn)動(dòng)的原理不同,對(duì)流散熱的方式可以采用自然對(duì)流或者強(qiáng)制對(duì)流,自然對(duì)流是由流體冷熱不均造成的溫度差引起,強(qiáng)迫對(duì)流是由于外部機(jī)械力的作用加速流體的運(yùn)動(dòng),使熱能快速離開發(fā)熱物體表面,起到加強(qiáng)對(duì)流作用,利用熱對(duì)流散熱時(shí)可以加大散熱器散熱面積,同時(shí)將散熱器形狀做成肋狀等[6-7]。根據(jù)以往設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),在機(jī)箱設(shè)計(jì)中多采用混合散熱方式,可以更有效地降低熱能,提高設(shè)備工作穩(wěn)定性和可靠性。
根據(jù)艦船電子裝備需求,本文設(shè)計(jì)一種大功率智能電源機(jī)箱,該機(jī)箱為19 寸標(biāo)準(zhǔn)機(jī)箱,可適配艦船內(nèi)部其他電子設(shè)備,如機(jī)柜等,符合艦船電子設(shè)備機(jī)箱通用規(guī)范,機(jī)箱材質(zhì)采用耐腐蝕性好且表面經(jīng)過耐腐蝕處理的高性能輕合金,充分考慮其強(qiáng)度和剛度,滿足艦船惡劣環(huán)境下的應(yīng)用。該電源機(jī)箱具體結(jié)構(gòu)如圖1 所示,具體參數(shù)如下:①機(jī)箱外形尺寸為482.6 mm×438 mm×132.5 mm,材料采用防銹鋁合金且機(jī)箱整體經(jīng)過電磁屏蔽處理;②電源機(jī)箱內(nèi)部有5 個(gè)功率盤位,自左向右依次為1、2 號(hào)(主功率盤),3、4、5 號(hào)(從功率盤),電源模塊為機(jī)箱內(nèi)部主要發(fā)熱元器件;③機(jī)箱工作狀態(tài)下輸出最大總功率為900 W,1 號(hào)和2 號(hào)為主要工作盤位;④電源模塊最佳工作溫度臨界值為70 ℃;⑤機(jī)箱內(nèi)電源模塊采用散熱片接觸傳導(dǎo)散熱,以及前、后面板安裝散熱風(fēng)扇強(qiáng)制對(duì)流的混合散熱方式;⑥機(jī)箱前面板設(shè)計(jì)有進(jìn)風(fēng)口,如圖2 所示,且主、從功率盤工作時(shí)盤內(nèi)溫度和輸出功率比值可以在顯示屏上實(shí)時(shí)顯示。
圖1 電源機(jī)箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖
圖2 電源機(jī)箱前視圖
電源模塊與散熱片安裝方式如圖3 所示,散熱片結(jié)構(gòu)采用肋片結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)尺寸如圖4 所示。散熱片與功率盤PCB 板上散熱模塊接觸面之間粘貼導(dǎo)熱硅膠,然后對(duì)功率板均勻施加壓力,盡可能排出兩者之間的空氣,減少空氣熱阻的同時(shí)增大接觸面積。
圖3 電源模塊結(jié)構(gòu)圖
圖4 熱片結(jié)構(gòu)示意圖
將機(jī)箱負(fù)載設(shè)置為600 W,工作環(huán)境溫度為25 ℃,主功率盤位和從功率盤位分別單獨(dú)連續(xù)工作,通過監(jiān)控窗口記錄機(jī)箱內(nèi)各盤位溫度及功率額度比值。電源模塊與散熱器通過導(dǎo)熱硅膠接觸傳導(dǎo)散熱,機(jī)箱內(nèi)部通過排風(fēng)扇將電源模塊散發(fā)的熱能排出到機(jī)箱外部。直至機(jī)箱結(jié)束工作時(shí)各盤位溫度趨于穩(wěn)定,記錄試驗(yàn)結(jié)果,見表1 和表2。
表1 600 W 負(fù)載時(shí)雙主功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
表2 600 W 負(fù)載時(shí)從功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
機(jī)箱負(fù)載設(shè)置為900 W,機(jī)箱處于滿負(fù)載工作狀態(tài),工作環(huán)境溫度為25 ℃,因機(jī)箱工作后機(jī)器內(nèi)余熱沒有完全散發(fā),機(jī)箱內(nèi)主、從功率盤初始溫度略高于室溫,但此溫度不影響試驗(yàn)結(jié)果。主功率盤位和從功率盤位分別單獨(dú)連續(xù)工作,記錄各盤位溫度。電源模塊與散熱器通過導(dǎo)熱硅膠接觸傳導(dǎo)散熱,機(jī)箱內(nèi)部通過排風(fēng)扇將電源模塊散發(fā)的熱能排出到機(jī)箱外部。截至試驗(yàn)結(jié)束時(shí),各盤位溫度上升超過最佳溫度臨界值,機(jī)箱進(jìn)入熱保護(hù)狀態(tài),停止工作。記錄試驗(yàn)結(jié)果,見表3 和表4。
表3 900 W 負(fù)載時(shí)雙主功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
表4 900 W 負(fù)載時(shí)從功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
從試驗(yàn)結(jié)果可以看出,電源模塊目前采用的散熱結(jié)構(gòu),在低負(fù)載的情況下可以正常工作,但在機(jī)箱滿負(fù)載工作時(shí),電源模塊產(chǎn)生的熱量并不能有效排出,散熱效果不明顯,當(dāng)機(jī)箱繼續(xù)工作時(shí),大量熱能積聚在機(jī)箱內(nèi)部無法有效排除,導(dǎo)致電源模塊溫度呈上升趨勢(shì)直至到達(dá)最佳工作溫度臨界值,最終電源模塊進(jìn)入斷電保護(hù)狀態(tài),停止工作。
根據(jù)以上試驗(yàn)結(jié)果,為保證機(jī)箱能夠在艦船高溫惡劣環(huán)境下正常工作,對(duì)電源機(jī)箱進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn),以滿足熱性能要求。具體為:優(yōu)化機(jī)箱電源模塊內(nèi)部結(jié)構(gòu),在電源模塊殼體上增加進(jìn)、出風(fēng)口,進(jìn)風(fēng)口處加裝散熱風(fēng)扇,增加內(nèi)部進(jìn)風(fēng)量的同時(shí)在電源模塊內(nèi)部形成強(qiáng)制對(duì)流,盡可能地將電源模塊產(chǎn)生的熱量帶走,從而達(dá)到降低溫度的目的,優(yōu)化改進(jìn)后具體結(jié)構(gòu)如圖5 和圖6 所示。
圖5 改進(jìn)后的電源模塊結(jié)構(gòu)圖
圖6 改進(jìn)后的電源模塊結(jié)構(gòu)圖
改進(jìn)后的電源模塊重點(diǎn)是內(nèi)部風(fēng)扇的選型,計(jì)算風(fēng)量指標(biāo)Q(單位:CFM),具體如公式(1)所示。
式中:Vt為風(fēng)扇風(fēng)速,m/s;St為盤內(nèi)風(fēng)道截面積,m2。
艦船工作環(huán)境溫度T2 為50 ℃,根據(jù)模塊選型手冊(cè)可知,模塊最佳工作溫度T1 臨界值為70 ℃,故模塊最大容許溫升如公式(2)所示。
模塊熱耗散功率計(jì)算如式(3)所示。
式中:P 為模塊額定輸出功率,根據(jù)所購模塊的選型手冊(cè)可知,P 為700 W;η 為模塊工作效率,根據(jù)所購模塊手冊(cè)可知,工作效率為90%。
故可得出散熱器熱阻(單位:℃/W),如公式(4)所示。
根據(jù)電源模塊技術(shù)手冊(cè)可知,當(dāng)風(fēng)扇風(fēng)速達(dá)到4.0 m/s 時(shí),散熱器熱阻小于0.29 ℃/W,風(fēng)速提高,散熱器熱阻的數(shù)值會(huì)顯著減小。因此,可根據(jù)此風(fēng)速代入式(1)計(jì)算所需的風(fēng)量。
將機(jī)箱負(fù)載設(shè)置為600 W,主功率盤位單獨(dú)工作,采用優(yōu)化改進(jìn)后的風(fēng)道結(jié)構(gòu)進(jìn)行試驗(yàn),不限定機(jī)箱工作時(shí)間,記錄試驗(yàn)結(jié)果,見表5。截止試驗(yàn)結(jié)束,盤位溫度趨于穩(wěn)定,保持在56 ℃。從功率盤單獨(dú)工作,采用改進(jìn)后的機(jī)構(gòu)進(jìn)行試驗(yàn),不限機(jī)箱工作時(shí)間,記錄試驗(yàn)結(jié)果,見表6,截至試驗(yàn)結(jié)束,從功率盤溫度達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),不再繼續(xù)上升。
表5 改進(jìn)后600 W 負(fù)載時(shí)雙主功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
表6 改進(jìn)后600 W 負(fù)載時(shí)從功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
機(jī)箱負(fù)載設(shè)置為900 W,采用優(yōu)化改進(jìn)后的結(jié)構(gòu),滿負(fù)載狀態(tài)下進(jìn)行工作,工作環(huán)境溫度為25 ℃,主功率盤位和從功率盤位分別單獨(dú)連續(xù)工作,記錄各盤位溫度,截至試驗(yàn)結(jié)束時(shí),各盤位溫度趨于穩(wěn)定不再上升,機(jī)箱可以正常連續(xù)工作,記錄試驗(yàn)結(jié)果,見表7 和表8。
表7 改進(jìn)后900 W 負(fù)載時(shí)雙主功率盤溫度測(cè)試結(jié)果
根據(jù)艦船環(huán)境適應(yīng)性要求對(duì)電源機(jī)箱進(jìn)行高低溫循環(huán)試驗(yàn),將機(jī)箱放置在高溫箱中,設(shè)置高溫70 ℃,低溫25 ℃,機(jī)箱負(fù)載設(shè)置為900 W,設(shè)置雙主功率盤處于工作狀態(tài),高溫箱連續(xù)循環(huán)48 h 工作后,通過前面板實(shí)時(shí)檢測(cè)機(jī)箱工作狀態(tài),主功率盤電源模塊依然可以正常工作,如圖7 所示。
圖7 機(jī)箱高低溫試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)圖
通過對(duì)熱傳遞的分析,結(jié)合艦船設(shè)備特種要求,設(shè)計(jì)了智能電源機(jī)箱,根據(jù)測(cè)試結(jié)果對(duì)設(shè)備散熱結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn)設(shè)計(jì),然后通過計(jì)算選出主、從功率盤內(nèi)合適的風(fēng)扇型號(hào)。改進(jìn)后的機(jī)箱具備散熱性能好,集成度高、穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn),為以后大功率設(shè)備的散熱設(shè)計(jì)提供有力依據(jù)。