袁立月，陳克政，彭 飛，付翼博，孫劍飛，*，丁 琳，*

(1.黑龍江大學(xué) a.水利電力學(xué)院；b.建筑工程學(xué)院，哈爾濱 150080；2.東北林業(yè)大學(xué) 工程技術(shù)學(xué)院，哈爾濱 150040)

0 引 言

凍融作用是混凝土抗凍性以及力學(xué)性能發(fā)生退化的重要原因之一[1]。在我國(guó)北方寒區(qū)，建筑物經(jīng)常遭受凍融破壞，引起骨料與膠凝材料的之間黏結(jié)破壞，導(dǎo)致混凝土的耐久性能和力學(xué)性能發(fā)生變化，最終引起混凝土力學(xué)性能的下降[2]。尋求一種輕質(zhì)耐久性好、抗凍性強(qiáng)的建筑材料尤為重要，而陶?；炷磷鳛橐环N輕質(zhì)新型建筑材料，具有保溫、隔熱、耐火等優(yōu)點(diǎn)[3-4]，可滿(mǎn)足我國(guó)寒區(qū)對(duì)建筑材料的要求。

針對(duì)陶?；炷?，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)其力學(xué)性能和凍融循環(huán)后的損傷破壞開(kāi)展了相關(guān)研究。在力學(xué)性能方面，研究了陶粒粒徑及級(jí)配[5-6]、粗骨料的預(yù)濕方式[7-8]、添加不同類(lèi)型的纖維等方式[9-12]，對(duì)陶?；炷量箟簭?qiáng)度的影響，并對(duì)抗壓強(qiáng)度與彈性模量等關(guān)系進(jìn)行了回歸分析[13]。耐久性能方面，通過(guò)在凍融循環(huán)作用下，研究不同濃度的鹽溶液[14]、不同凍融循環(huán)次數(shù)以及不同凍融循環(huán)溫度對(duì)其耐久性的影響[15-17]，并建立凍融損傷模型，分析試件內(nèi)部損傷程度。王立成等[18]通過(guò)試驗(yàn)，系統(tǒng)分析了定側(cè)壓下粉煤灰陶?；炷岭p軸壓極限強(qiáng)度和變形性能隨凍融循環(huán)次數(shù)和側(cè)壓應(yīng)力水平的變化規(guī)律。杭美艷等[19]通過(guò)試驗(yàn)研究結(jié)果表明，輕骨料混凝土的導(dǎo)熱性能比同強(qiáng)度等級(jí)的普通混凝土好，但其抗折強(qiáng)度、抗凍性能相對(duì)較差。

本實(shí)驗(yàn)研究了4種不同強(qiáng)度等級(jí)的陶粒混凝土在凍融作用下抗壓性能、動(dòng)彈性模量、表面形態(tài)以及破壞特征。并建立了相對(duì)抗壓強(qiáng)度與相對(duì)動(dòng)彈性模量之間的關(guān)系式。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)原料

選取亞太集團(tuán)生產(chǎn)的天鵝牌P·O 42.5復(fù)合硅酸鹽水泥；細(xì)骨料為天然河砂，表觀密度為2 510 kg·m-3，含泥率為1.9%；粉煤灰采用黑龍江火電公司的Ⅰ級(jí)粉煤灰；外加劑為聚羧酸高性能減水劑；試驗(yàn)用水為哈爾濱市自來(lái)水；粗骨料為輕質(zhì)黏土陶粒，其性能指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 黏土陶粒性能指標(biāo)

1.2 試驗(yàn)配合比

根據(jù)JGJ51-2002《輕骨料混凝土技術(shù)規(guī)程》和文獻(xiàn)[19]。進(jìn)行陶?；炷僚浜媳仍O(shè)計(jì)，見(jiàn)表2。

表2 陶?；炷僚浜媳?/p>

1.3 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)所采用的凍融裝置為CDR-5型快速凍融機(jī)；采用進(jìn)口MTS電液伺服萬(wàn)能液壓試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)；采用北京康科瑞非金屬超聲檢測(cè)分析儀器儀測(cè)量動(dòng)彈性模量。

1.4 試驗(yàn)制作

本次試驗(yàn)設(shè)計(jì)了4組100 mm×100 mm×100 mm的陶粒混凝土試塊，其強(qiáng)度等級(jí)分別為L(zhǎng)C25、LC30、LC35、LC40，每組分別在0、15、30、45、60次下進(jìn)行凍融循環(huán)。根據(jù)GB/T 50081-2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》測(cè)定凍融循環(huán)后每組試塊的抗壓強(qiáng)度。通過(guò)設(shè)計(jì)4組100 mm×100 mm×400 mm的陶?；炷猎噳K，測(cè)定經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)后的質(zhì)量損失和動(dòng)彈性模量損失以及抗壓強(qiáng)度損失，利用試塊的動(dòng)彈性模量損失反映陶粒混凝土內(nèi)部的損壞機(jī)理。

試驗(yàn)進(jìn)行前，將陶粒預(yù)濕24 h。進(jìn)行攪拌時(shí)，先將陶粒和沙子、膠凝材料進(jìn)行干攪，使之充分混合均勻，水分兩次加入，分別攪拌60 s和120 s。采用人工邊插邊搗法裝入模具，在室溫下養(yǎng)護(hù)24 h后進(jìn)行脫模，脫模后送入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)。在養(yǎng)護(hù)第24天時(shí)取出，放入(20±2)℃的水中浸泡96 h，使其內(nèi)部水處于飽和狀態(tài)。將制備好的陶?；炷练湃雰鋈谘h(huán)機(jī)中，凍融溫度設(shè)為-20～15 ℃，測(cè)定相應(yīng)凍融次數(shù)后的質(zhì)量、抗壓強(qiáng)度以及動(dòng)彈性模量。

2 試驗(yàn)現(xiàn)象

2.1 凍融循環(huán)后試件表面形態(tài)

以?xún)鋈?0次后的試件為例，其破壞形態(tài)見(jiàn)圖1，與未凍融的試件相比，凍融后的試塊表面均有明顯砂漿脫落現(xiàn)象。其中膠凝材料較少的LC25組陶粒混凝土表面脫落現(xiàn)象最為嚴(yán)重，試件表面存在明顯的砂漿骨料脫離現(xiàn)象并堆積著脫落后的水泥砂漿粉末，陶粒骨料裸露，出現(xiàn)麻面現(xiàn)象，邊緣部位缺失比較嚴(yán)重。隨著強(qiáng)度等級(jí)的增加，LC30組試件表面水泥砂漿的脫落有所減少，有少量的水泥砂漿粉末堆積在表面，但表面依然粗糙不平整。LC35組和LC40組表面較為平整，少部分砂漿脫落，陶粒骨料裸露較少，相對(duì)比較完整。

圖1 凍融循環(huán)后不同強(qiáng)度等級(jí)試件表面形態(tài)Fig.1 Surface form of the test piece at different strength levels after the freeze-thaw cycle

2.2 凍融循環(huán)后試件受壓破壞形態(tài)

在進(jìn)行試件受壓破壞時(shí)，未凍融的試件見(jiàn)圖2。LC25組表現(xiàn)為兩側(cè)出現(xiàn)裂縫，隨著荷載不斷增加，試件兩側(cè)部分直接斷開(kāi)，試件中部出現(xiàn)較大裂縫，上下底面均不完整；LC30組同LC25組破壞形態(tài)相同但兩側(cè)并未脫離，中間有裂縫；LC35組破壞形態(tài)表現(xiàn)為八字形裂縫，試件受壓右側(cè)出現(xiàn)裂縫，隨后中間出現(xiàn)一條細(xì)裂縫，上下底面均較為完整；LC40組隨著荷載不斷增加，試件靠近邊緣部位出現(xiàn)裂縫，并未出現(xiàn)分離現(xiàn)象，當(dāng)荷載達(dá)到最大時(shí)，試件突然發(fā)生破壞，出現(xiàn)裂縫一側(cè)表面脫落。

圖2 凍融循環(huán)前不同強(qiáng)度等級(jí)試件破壞形態(tài)Fig.2 Destruction pattern of test pieces of different intensity levels before the freeze-thaw cycle

與未凍融的試件相比，凍融后的試件受壓破壞形態(tài)有明顯的差異(圖3)。LC25組和LC30組下底面直接發(fā)生破壞，破壞面處存在明顯的砂漿骨料脫離，殘留塊體表面也表現(xiàn)較為酥松，其內(nèi)部也出現(xiàn)了裂縫，試件內(nèi)部陶粒從中間斷開(kāi)，發(fā)生脆性破壞；LC35組試件上下底面較為完整，其破壞形態(tài)呈對(duì)頂錐狀，試件內(nèi)部發(fā)生斷裂，出現(xiàn)少量裂紋；LC40組試件表面的水泥砂漿和陶粒掉落，內(nèi)部沒(méi)有太大裂紋?？梢?jiàn)，經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)后，陶?；炷羶?nèi)部損壞的程度較為嚴(yán)重，初始裂縫經(jīng)過(guò)凍融不斷擴(kuò)大導(dǎo)致產(chǎn)生新的裂縫，從而凍融循環(huán)后經(jīng)過(guò)壓載出現(xiàn)對(duì)頂錐狀。

圖3 凍融循環(huán)后不同強(qiáng)度等級(jí)試件破壞形態(tài)Fig.3 Destruction form of test pieces of different intensity levels after the freeze-thaw cycle

3 試驗(yàn)結(jié)果及其分析

3.1 凍融后抗壓強(qiáng)度損失

對(duì)凍融循環(huán)次數(shù)達(dá)到設(shè)計(jì)的陶?；炷猎嚰M(jìn)行抗壓測(cè)定，分析抗壓強(qiáng)度損失率與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系見(jiàn)圖4。

圖4 混凝土抗壓強(qiáng)度損失率與凍融循環(huán)關(guān)系Fig.4 Loss rate of concrete pressure strength is related to the freeze-thaw cycle

不同強(qiáng)度等級(jí)的陶?；炷量箟簱p失規(guī)律與普通混凝土大致相同。在進(jìn)行凍融循環(huán)作用后，強(qiáng)度等級(jí)越低，抗壓強(qiáng)度損失越大。在凍融初期，抗壓強(qiáng)度損失率增長(zhǎng)較為緩慢，隨著次數(shù)的增加，試件的抗壓損失率逐漸增大。LC25組與LC30組在凍融45次前，其抗壓強(qiáng)度損失率差別不大，45次之后，損失率明顯增大，分別達(dá)到57.7%、51.34%。而LC40組試件，相比其他組增長(zhǎng)較為緩慢，但依然達(dá)到34.95%。

3.2 凍融后動(dòng)彈性模量損失

對(duì)達(dá)到相應(yīng)設(shè)計(jì)凍融循環(huán)次數(shù)的陶粒混凝土試件進(jìn)行動(dòng)彈性模量測(cè)定，得到動(dòng)彈性模量損失率與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系見(jiàn)圖5。

圖5 混凝土動(dòng)彈性模量損失率與凍融循環(huán)關(guān)系Fig.5 Loss rate of concrete dynamic elastic modulus is related to the freeze-thaw cycle

不同強(qiáng)度等級(jí)的陶?；炷羷?dòng)彈性模量損失與普通混凝土基本一致。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，混凝土的動(dòng)彈性模量損失率越大，在凍融循環(huán)初期，不同強(qiáng)度等級(jí)混凝土的損失率相差不大。在凍融30次后，各組試件的動(dòng)彈性模量損失率差值變化比較明顯。在凍融循環(huán)60次后，LC25組試件的動(dòng)彈性模量損失率增長(zhǎng)最快，達(dá)到30%。LC30和LC35組試件動(dòng)彈性模量損失率分別為25.9%、21.2%。LC40組試件，由于內(nèi)部更為緊密，其動(dòng)彈性模量損失率為15.1%。經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)后，混凝土內(nèi)部損傷的積累更容易導(dǎo)致低強(qiáng)度等級(jí)混凝土試件破壞。

3.3 凍融后破壞機(jī)理分析

在開(kāi)始進(jìn)行凍融循環(huán)前，試塊已進(jìn)行4 d的浸泡，陶?；炷猎嚰?nèi)部處于水飽和狀態(tài)。隨著凍融循環(huán)機(jī)開(kāi)始運(yùn)行，內(nèi)部溫度逐漸降低，試件內(nèi)部空隙分布不均勻，靠近邊緣位置較大孔隙中的水先達(dá)到冰點(diǎn)而凍結(jié)并形成凍結(jié)鋒面，其他位置的孔隙水由于溫度梯度的作用向低溫凍結(jié)鋒面遷移，使混凝土外圍凍脹更加明顯，隨著凍結(jié)時(shí)間增加，凍結(jié)封面向試件中心位置遷移，但在此工程中孔隙水已經(jīng)遷移至試件外圍，試件內(nèi)部?jī)雒洭F(xiàn)象并不顯著。

凍融循環(huán)初期，表層有少量的脫落，有較為明顯的損傷。內(nèi)部孔隙逐漸增大，隨著溫度增高，陶?；炷脸嗽陲柡椭按嬖诘募?xì)小裂縫，在經(jīng)過(guò)反復(fù)高低溫循環(huán)后，產(chǎn)生新的毛細(xì)孔隙，這些裂縫在水融化后吸附少量水，不斷進(jìn)行凍融循環(huán)，繼續(xù)吸水飽和，導(dǎo)致爆發(fā)出更多毛細(xì)孔隙。隨著次數(shù)的增加，砂漿基體被破壞，由于凍融前后的試塊均在水中浸泡且飽和，試塊內(nèi)部存在物理約束。陶?；炷帘砻娴淖杂伤捎趦鋈谘h(huán)結(jié)晶膨脹，使得表層砂漿脫落，出現(xiàn)麻面，陶粒顯露出來(lái)。相比低強(qiáng)度等級(jí)，強(qiáng)度等級(jí)高的試塊表面的脫落現(xiàn)象不明顯。這是因?yàn)閺?qiáng)度等級(jí)高的混凝土所用水泥量較大，產(chǎn)生水化產(chǎn)物較多，導(dǎo)致試件內(nèi)部的孔隙相對(duì)較少，混凝土內(nèi)部相對(duì)密實(shí)，使抗凍性得到提升。

3.4 陶?；炷量箟簭?qiáng)度衰減規(guī)律

圖6 混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量與相對(duì)抗壓強(qiáng)度的關(guān)系Fig.6 Relationship between the relative dynamic elastic modulus of concrete and the phase-to-phase anti-pressure strength

表3 抗壓強(qiáng)度衰減相關(guān)系數(shù)

4 結(jié) 論

通過(guò)設(shè)計(jì)4組不同強(qiáng)度等級(jí)的陶粒混凝土試件，研究其在不同凍融循環(huán)次數(shù)下的抗壓性能，得出以下結(jié)論：

1)凍融循環(huán)作用下，陶?；炷恋目箟簭?qiáng)度和動(dòng)彈性模量變化規(guī)律與普通混凝土基本一致，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加逐漸降低，且強(qiáng)度等級(jí)越低，其降低速率越快。

2)凍融循環(huán)對(duì)低強(qiáng)度等級(jí)的陶?；炷疗茐男问接绊戄^大。由于凍融作用，隨著次數(shù)增加，陶?；炷羶?nèi)部損傷的積累不斷增加，低強(qiáng)度等級(jí)的試件更容易被破壞，且破壞形式從內(nèi)到外。

3)凍融循環(huán)后，試件的相對(duì)抗壓強(qiáng)度與相對(duì)動(dòng)彈性模量之間的相關(guān)性較好，相對(duì)動(dòng)彈性模量與相對(duì)抗壓強(qiáng)度呈指數(shù)關(guān)系。