滲碳體
- 高強(qiáng)度R400HT鋼軌熱處理工藝優(yōu)化
鋼軌顯微組織中滲碳體體積比例增大,可以增加鋼軌的硬度和耐磨性能。另外,滲碳體密度的增加使鐵素體基體形變過(guò)程中的位錯(cuò)數(shù)量增加,促進(jìn)加工硬化效應(yīng)[4]。在此研究基礎(chǔ)上,新日鐵公司通過(guò)提高碳含量、增加珠光體中滲碳體密度,開(kāi)發(fā)了過(guò)共析鋼軌。該鋼軌的硬度和耐磨性能得到了大幅度提升,并在澳大利亞、巴西和美國(guó)等地區(qū)的重載鐵路上獲得了推廣應(yīng)用。高強(qiáng)度過(guò)共析鋼軌已經(jīng)成為重載鋼軌的重點(diǎn)技術(shù)發(fā)展方向之一。我國(guó)鋼軌行業(yè)進(jìn)行了大量熱處理工藝研究[5-9],但重載鐵路仍主要采用340
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- 30CrMnSiA鋼外齒摩擦片的工藝改進(jìn)
態(tài)仍有所保留,滲碳體形態(tài)主要為片狀滲碳體和點(diǎn)狀滲碳體,球化級(jí)別較低,約為1級(jí)。當(dāng)保溫時(shí)間達(dá)到12～18 h時(shí),已經(jīng)開(kāi)始出現(xiàn)球狀滲碳體,滲碳體形態(tài)包括片狀滲碳體、球狀滲碳體及點(diǎn)狀滲碳體,球化級(jí)別約為2級(jí)。由圖2(d～f)可知,當(dāng)退火溫度735 ℃時(shí),保溫6 h后滲碳體形態(tài)主要為片狀滲碳體、球狀滲碳體及點(diǎn)狀滲碳體,滲碳體細(xì)小彌散,球化級(jí)別約為2級(jí)。當(dāng)保溫時(shí)間達(dá)到12～18 h時(shí),球粒間距開(kāi)始加大,滲碳體球粒的尺寸開(kāi)始變大,球化率較高,滲碳體形態(tài)主要為球狀滲碳體
金屬熱處理 2023年4期2023-05-04
- 基于滲碳體調(diào)控低合金鋼中塊狀逆變奧氏體與奧氏體晶粒尺寸
塊狀?yuàn)W氏體可在滲碳體/回火馬氏體基體界面上形核，滲碳體具有多重取向，此導(dǎo)致了塊狀?yuàn)W氏體亦具有多重取向.闡明塊狀?yuàn)W氏體的形成規(guī)律對(duì)于精準(zhǔn)掌握逆變奧氏體至關(guān)重要.作者研究發(fā)現(xiàn)[23,25]，預(yù)回火后滲碳體尺寸、數(shù)量和化學(xué)成分對(duì)逆相變過(guò)程塊狀?yuàn)W氏體形成有重要影響.大尺寸滲碳體增加了塊狀?yuàn)W氏體的形核潛力（Nucleation potency），更有利于其形核.這說(shuō)明，對(duì)于復(fù)雜多變的逆相變過(guò)程，有可能通過(guò)調(diào)控滲碳體尺寸、分布來(lái)控制塊狀?yuàn)W氏體的生成.過(guò)去簡(jiǎn)單研究了碳含
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2023年6期2023-03-13
- 輸電線路金具直角掛板斷裂原因分析
晶界分布的網(wǎng)狀滲碳體。斷裂直角掛板的U 型彎處的金相組織如圖10 所示，為變形的鐵素體和網(wǎng)狀滲碳體，金相組織在加工時(shí)被彎曲拉長(zhǎng)，符合加工工藝特征。掛板U 彎內(nèi)弧面?zhèn)鹊慕鹣嘟M織如圖11 所示，最外為鍍鋅層，厚度約21 μm，與鍍鋅層相鄰的是受到熱鍍鋅工藝影響的晶粒長(zhǎng)大層，此部分區(qū)域厚度約100 μm，內(nèi)側(cè)是鐵素體和沿晶界分布的網(wǎng)狀滲碳體。圖9 斷裂直角掛板的母材圖10 斷裂直角掛板U彎處圖11 斷裂直角掛板U彎內(nèi)弧面斷口橫截面的金相組織如圖12 所示，為鐵素
山東電力技術(shù) 2022年11期2022-12-24
- 回火溫度對(duì)30Cr3Si2NiMoWNb鋼組織性能的影響
析出并形成球狀滲碳體，獲得韌性較高的索氏體組織[9-10]。超高強(qiáng)度鋼為保障足夠的強(qiáng)度和適當(dāng)?shù)捻g性，常采用200～300 ℃低溫回火，生成尺寸更小的過(guò)渡態(tài)ε-碳化物；但此類(lèi)鋼易產(chǎn)生回火脆性，需嚴(yán)格控制回火溫度范圍[11-16]。本文研究對(duì)象為我國(guó)開(kāi)發(fā)的新型中合金超高強(qiáng)度鋼30Cr3Si2NiMoWNb，前期研究大多集中在固溶溫度對(duì)組織性能的影響[17-18]，而對(duì)回火制度研究較少，因此本文重點(diǎn)分析不同回火溫度對(duì)微觀組織演變及強(qiáng)韌性的影響。1 試驗(yàn)材料與方法
金屬熱處理 2022年11期2022-11-29
- 退火時(shí)間對(duì)冷軋中碳Cr-Mo鋼微觀組織的影響
主要為鐵素體和滲碳體，滲碳體片在冷變形過(guò)程中斷裂、破碎，滲碳體大部分集中在條狀組織之間。圖1 Cr-Mo鋼冷軋后的SEM圖Fig.1 SEM images of the Cr-Mo steel after cold rolling圖2為冷軋中碳Cr-Mo鋼在600 ℃退火不同時(shí)間的SEM組織。保溫15 min時(shí)，由于保溫時(shí)間不足，鐵素體呈明顯的條帶狀，碳原子擴(kuò)散不充分，碳化物球化不明顯，只在個(gè)別晶界和晶粒內(nèi)部有碳化物形貌的改變。保溫60 min時(shí)，鐵素體條
金屬熱處理 2022年10期2022-10-25
- 加熱溫度對(duì)GCr15SiMn滲碳體組織的影響
r15SiMn滲碳體組織演變及硬度的影響，從而更好地指導(dǎo)生產(chǎn)。2 研究?jī)?nèi)容與方法2.1 實(shí)驗(yàn)材料本的實(shí)驗(yàn)選取的實(shí)驗(yàn)試樣是商用GCr15SiMn鋼，進(jìn)行不同加熱溫度在相同保溫時(shí)間下的加熱實(shí)驗(yàn)。表1表示此GCr15SiMn鋼的元素成分。2.2 實(shí)驗(yàn)方案及步驟通過(guò)熱模擬實(shí)驗(yàn)、顯微組織觀察分析、顯微硬度測(cè)試等方法，分析在不同條件下碳化物的溶解規(guī)律，并找出在實(shí)驗(yàn)條件下碳化物完全溶解時(shí)對(duì)應(yīng)的加熱參數(shù)。實(shí)驗(yàn)方案如下：研究在保溫時(shí)間為100s的情況下，不同加熱溫度對(duì)GCr
內(nèi)燃機(jī)與配件 2022年16期2022-09-28
- 回火溫度對(duì)大尺寸鍛態(tài)35CrMo鋼微觀組織和力學(xué)性能的影響
結(jié)合回火過(guò)程中滲碳體析出動(dòng)力學(xué)的研究，系統(tǒng)分析了回火溫度對(duì)大尺寸試塊表層和心部組織均勻性、橫/縱向力學(xué)性能的影響，最終獲得強(qiáng)度、塑性和韌性具有最優(yōu)匹配的熱處理調(diào)控方案，從而為實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)提供指導(dǎo)。1 試驗(yàn)材料及方法本文中所采用的35CrMo鋼化學(xué)成分如表1所示，原始鑄錠經(jīng)自由鍛后的截面尺寸為80 mm×80 mm，隨后沿鍛坯長(zhǎng)度方向切成80 mm×80 mm×160 mm的試塊。試塊的熱處理工藝方案如圖1所示，首先加熱到880 ℃保溫3 h實(shí)現(xiàn)完全奧氏體化
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- 洗衣機(jī)箱體沖壓開(kāi)裂原因分析
組織為鐵素體和滲碳體。圖2(b)是帶鋼顯微組織的掃描照片，可以發(fā)現(xiàn)，晶界處析出了網(wǎng)狀分布的滲碳體。由于帶鋼采用高溫退火，退火溫度已超過(guò)帶鋼的共析相變點(diǎn)，在退火過(guò)程中出現(xiàn)了奧氏體，在緩冷時(shí)導(dǎo)致了網(wǎng)狀滲碳體的析出。圖2 DX51D+Z顯微組織相關(guān)研究表明[3-4]，當(dāng)滲碳體以顆粒形態(tài)彌散分布在鐵素體基體中時(shí)，才不會(huì)對(duì)材料沖壓成型帶來(lái)?yè)p害；但滲碳體若呈半網(wǎng)狀或網(wǎng)狀在晶界析出，將嚴(yán)重惡化帶鋼的延伸性，影響材料的沖壓性能。根據(jù)金屬變形理論，金屬的塑性變形主要是通過(guò)位
四川冶金 2022年3期2022-08-09
- 回火工藝對(duì)40CrNiMo鋼組織與性能的影響
遷移加快,促進(jìn)滲碳體的形成、聚集長(zhǎng)大,同時(shí)內(nèi)應(yīng)力的降低、鐵素體的回復(fù)與再結(jié)晶也會(huì)加速實(shí)驗(yàn)鋼硬度的降低。圖1 回火溫度對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼顯微硬度和拉伸性能 的影響曲線圖由圖1(b)可以看出,所有試樣均為連續(xù)屈服,經(jīng)不同溫度回火的試樣的彈性模量約200 GPa,基本一致。根據(jù)工程應(yīng)力-工程應(yīng)變曲線統(tǒng)計(jì)出力學(xué)性能隨溫度的變化規(guī)律如圖1(c)所示。實(shí)驗(yàn)鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度均隨回火溫度的升高逐漸降低,與顯微硬度變化趨勢(shì)保持一致。在此回火溫度范圍內(nèi),均勻延伸率的變化并不明顯,
南京理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-07-06
- 溫軋溫度對(duì)中碳鋼組織與力學(xué)性能的影響
對(duì)性能的影響及滲碳體的演化規(guī)律。此前關(guān)于溫軋溫度對(duì)中碳鋼珠光體組織演變和力學(xué)性能的影響報(bào)道不多，且未形成系統(tǒng)的研究。因此，本文以中碳鋼為研究對(duì)象，利用SEM、TEM、室溫拉伸等手段，研究溫軋溫度對(duì)試驗(yàn)鋼中滲碳體和鐵素體的組織演變及其力學(xué)性能的影響，并觀察拉伸斷口形貌以分析斷裂機(jī)理，以期為溫軋生產(chǎn)提供參考依據(jù)。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)鋼為45號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，主要化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為：0.46C、0.23Si、0.72Mn、0.03P、0.03S，余量F
金屬熱處理 2022年6期2022-06-29
- 提高低碳鋼磁性能的球化退火工藝試驗(yàn)
后空冷組織中的滲碳體形貌得以優(yōu)化，經(jīng)過(guò)球化退火后在磁性能上也能達(dá)到完全退火工藝的要求，在提高生產(chǎn)效率和降低能耗方面都取得了明顯的效益。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材料為08鋼熱軋棒料，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為0.05～0.07C、0.17～0.37Si、0.35～0.65Mn、≤0.035S、≤0.035P。棒料經(jīng)熱鍛成形后空冷，鍛件分別按該產(chǎn)品原熱處理常規(guī)工藝(完全退火)和新工藝(球化退火)進(jìn)行相應(yīng)熱處理后加工成磁環(huán)，原工藝和新工藝的熱處理曲線見(jiàn)圖1(a，
金屬熱處理 2022年4期2022-04-19
- 冷鍛齒輪用16MnCrS5鋼的球化退火工藝
基體中的片層狀滲碳體球化率達(dá)到95%以上，與工藝2的組織球化率相當(dāng)，工藝3和工藝4的SEM組織表明部分片層狀滲碳體未發(fā)生球化，且存在一些細(xì)小的球狀顆粒對(duì)基體產(chǎn)生強(qiáng)化效果，導(dǎo)致材料的強(qiáng)度要高于前兩種工藝，說(shuō)明當(dāng)加熱溫度超過(guò)Ac1溫度時(shí)，是有利于基體中的滲碳體發(fā)生球化的。其主要原因是當(dāng)加熱溫度超過(guò)Ac1溫度時(shí)，基體中部分組織轉(zhuǎn)化成奧氏體，加快了基體組織中的碳向奧氏體基體中擴(kuò)散，根據(jù)膠態(tài)原理(第二相顆粒在基體中的固溶度與其曲率半徑有關(guān)，曲率半徑越小的顆粒在基體中
金屬熱處理 2022年4期2022-04-19
- 750 ℃退火出爐溫度對(duì)QT450-10球墨鑄鐵組織與性能的影響
除組織中的共晶滲碳體，由于其加熱溫度在奧氏體化溫度以上，因此退火后的組織主要由其冷卻速度控制。候曉霞[8]、林兆琴[9]、楊海峰等[10]研究了高溫石墨化退火下不同冷卻速度對(duì)QT450-10球墨鑄鐵組織與性能的影響，結(jié)果表明隨著冷卻速度的加快，試樣中珠光體含量明顯增加，硬度也顯著提高，此工藝雖然能有效提高零件的使用性能，但嚴(yán)重影響了零件的加工性能。低溫石墨化退火的目的主要是消除組織中的珠光體，使其轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體+石墨。在目前的實(shí)際生產(chǎn)中，常采用750 ℃低溫
金屬熱處理 2022年1期2022-03-15
- 深地深海油氣勘探用測(cè)井電纜鎧裝鋼絲的研發(fā)
未觀察到先共析滲碳體或者先共析鐵素體。 試驗(yàn)材料中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.97%，屬于過(guò)共析鋼，軋制為φ6.5 mm 的盤(pán)條后，尺寸較小，在空氣冷卻狀態(tài)下的冷卻速率較大，可能會(huì)形成馬氏體的脆性組織。 在保溫桶內(nèi)進(jìn)行緩慢冷卻，試驗(yàn)材料發(fā)生了共析轉(zhuǎn)變，試料全部轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w組織。 在掃描電子顯微鏡下進(jìn)一步觀察試驗(yàn)材料的微觀組織形貌，見(jiàn)圖1（b），在掃描電鏡照片上對(duì)具有相同方向的滲碳體進(jìn)行劃線切割，統(tǒng)計(jì)珠光體團(tuán)的平均大小為（10.3 ± 0.6） μm。 同時(shí)在透射電子
電線電纜 2022年1期2022-02-22
- 氫原子滲透對(duì)管線鋼微裂紋擴(kuò)展的影響研究
認(rèn)為是鐵素體-滲碳體共析層狀結(jié)構(gòu)組成的珠光體組織[12]，且有學(xué)者[13]通過(guò)慢速率拉伸試驗(yàn)表明鐵素體-珠光體鋼對(duì)氫脆十分敏感，因此研究氫原子對(duì)鐵素體-滲碳體層狀結(jié)構(gòu)的影響對(duì)高鋼級(jí)管線鋼抗脆化設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。本文運(yùn)用分子動(dòng)力學(xué)方法，首先建立Bagaryatskii 晶向的鐵素體-滲碳體片層與終端界面結(jié)構(gòu)，通過(guò)引入氫原子，來(lái)觀測(cè)不同氫原子濃度下晶間裂紋擴(kuò)展行為。然后對(duì)其不同受載階段進(jìn)行探討，獲取不同氫原子濃度下模型應(yīng)力-應(yīng)變曲線，研究其開(kāi)裂的相關(guān)機(jī)制
- YL82B盤(pán)條黑心白點(diǎn)斷口的形成原因
)要求，但網(wǎng)狀滲碳體級(jí)別均大于內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)最高限(≤2級(jí))，1號(hào)和2號(hào)試樣存在中心馬氏體1.0級(jí)，符合要求(≤2級(jí))。另外，在這3組試樣中均沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯脫碳層，而且這3組試樣晶粒度都是7.0級(jí)?？v截面非金屬夾雜物結(jié)果見(jiàn)表2，可見(jiàn)盤(pán)條內(nèi)主要存在的都是C類(lèi)(硅酸鹽類(lèi))夾雜物[4]，其中3號(hào)試樣存在超長(zhǎng)硅酸鹽類(lèi)夾雜物。表2 黑心白點(diǎn)斷口試樣的金相檢驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Metallographic examination results of the samples w
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2021年12期2021-12-23
- 鐵碳合金相圖研究*
加工成零部件。滲碳體：滲碳體的分子式為Fe3C（碳化三鐵），常用Cm或Fe3C表示，它是一種具有復(fù)雜晶格結(jié)構(gòu)的間隙化合物。它的含碳量為6.69%；熔點(diǎn)為1227℃左右，滲碳體的硬度很高，脆性很大，強(qiáng)度和塑性很差。經(jīng)過(guò)不同的熱處理，滲碳體可以成片狀、粒狀或斷續(xù)網(wǎng)狀。在一定條件下（如高溫長(zhǎng)期停留或緩慢冷卻），滲碳體可以分解而形成石墨狀的自由碳：Fe3C＝3Fe＋C石墨，這一過(guò)程對(duì)于鑄鐵和石墨鋼具有重要意義。滲碳體的顯微組織形態(tài)很多，在鋼和鑄鐵中與其他組織相互共
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年31期2021-11-09
- 熱軋?zhí)间撝蠧元素活動(dòng)特性及其應(yīng)用
影響，可能獲得滲碳體、珠光體和貝氏體等不同類(lèi)型的組織，這些組織的類(lèi)型、數(shù)量、分布等對(duì)鋼材的最終性能有重要的影響[2]。滲碳體是鋼中較為常見(jiàn)的第二相組織，對(duì)熱軋低碳鋼產(chǎn)品沖壓性能有著不可忽視的影響，對(duì)其析出行為的控制是提高熱軋低碳鋼沖壓性能的重要手段[3]。本文根據(jù)當(dāng)前對(duì)滲碳體析出規(guī)律的研究，通過(guò)研究低碳鋼中C元素在高溫（500℃～700℃）下的活動(dòng)規(guī)律，達(dá)到控制滲碳體析出的目的。1 實(shí)驗(yàn)方案將成分為（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）C：0.04；Si：0.06；Mn：0.2
中國(guó)金屬通報(bào) 2021年11期2021-11-02
- 正火溫度對(duì)球墨鑄鐵的組織與力學(xué)性能的影響
會(huì)有少量的游離滲碳體，而這些滲碳體在高溫條件下容易分解。因此，設(shè)計(jì)加熱溫度為870 ℃、900 ℃、930 ℃來(lái)研究球墨鑄鐵經(jīng)過(guò)正火處理后組織與力學(xué)性能的變化。1 試驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)試樣棒取于中頻感應(yīng)爐熔煉的圓柱形球墨鑄鐵試棒，尺寸為 Φ40 mm×150 mm，其化學(xué)成分如表1所示。表1 鑄鐵試樣的主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))使用合肥科晶KSL-1200箱式熱處理爐進(jìn)行正火處理，以10 ℃/min進(jìn)行加熱，再分別用 870 ℃、900 ℃、930 ℃進(jìn)行保溫，且保
安徽工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-10-15
- 82B盤(pán)條拉拔斷裂原因分析及性能提升
的馬氏體和網(wǎng)狀滲碳體，試樣中心位置無(wú)馬氏體島，網(wǎng)狀滲碳體級(jí)別為4.0級(jí)（如下頁(yè)圖4）。網(wǎng)狀滲碳體是沿晶界析出滲碳體而把晶粒部分或全部包圍起來(lái)所形成的一種連續(xù)或不連續(xù)的碳化物網(wǎng)。這種組織的存在，破壞了基體的連續(xù)性，消弱了晶粒之間的結(jié)合力，在盤(pán)條受力時(shí)，使整個(gè)截面變形不均勻，容易沿晶界首先斷裂，在拉拔時(shí)形成尖狀斷口[2］。圖3 82B金相顯微組織圖4 金相法檢驗(yàn)網(wǎng)狀滲碳體2.3 斷口掃描分析對(duì)圖1、圖2斷口位置中的夾雜物顆粒進(jìn)行能譜分析，從能譜圖中（下頁(yè)圖5）
山西冶金 2021年4期2021-09-28
- 金屬粉化機(jī)理及應(yīng)對(duì)措施的研究進(jìn)展
的活性，且金屬滲碳體開(kāi)始分解成石墨和金屬，之后會(huì)向外擴(kuò)散并穿過(guò)石墨層，抵達(dá)石墨與氣相的交界區(qū)域；(3)積碳中的金屬顆?？勺鳛榇呋瘎┻M(jìn)一步促進(jìn)石墨沉積。鎳及鎳基合金與鐵基合金的粉化機(jī)理相似，但不會(huì)有亞穩(wěn)態(tài)中間體M3C的形成。有些研究認(rèn)為鎳原子是通過(guò)嵌入石墨層然后形成納米鎳顆粒來(lái)進(jìn)行擴(kuò)散的，而這些納米顆粒又為進(jìn)一步的碳沉積起到了催化作用[4-5]。1 金屬高溫粉化的機(jī)理1.1 金屬表面催化的氣相反應(yīng)金屬粉化過(guò)程可分為兩種：一種是鐵及鐵素體的粉化， 在25%CO
石油化工腐蝕與防護(hù) 2021年4期2021-09-02
- 高溫激光共聚焦動(dòng)態(tài)觀察用無(wú)腐蝕試樣的制備
體化過(guò)程中片層滲碳體的形貌變化。但是高溫激光共聚焦顯微鏡對(duì)試樣表面的要求很高，清晰平整的試樣表面是良好觀察質(zhì)量的基礎(chǔ)[4-7]。常規(guī)金相制樣方法都是先將試樣進(jìn)行拋光，再使用硝酸酒精溶液腐蝕出GCr15鋼原始組織中的片層滲碳體，該方法制備出的試樣表面平整度不高，且腐蝕出的滲碳體片在金相觀察時(shí)效果較好，但在高溫共聚焦顯微鏡下觀察時(shí)，由于相界面的腐蝕不均，圖像會(huì)表現(xiàn)出局部發(fā)黑現(xiàn)象。試樣表面殘留的腐蝕產(chǎn)物，在加熱時(shí)可能會(huì)揮發(fā)，影響動(dòng)態(tài)觀察效果，因此制備出原始組織無(wú)
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2021年8期2021-08-30
- 低碳鋼開(kāi)裂原因及軋制工藝參數(shù)研究
晶界析出的三次滲碳體，三次滲碳體屬于硬脆相，在折彎變形時(shí)引起晶界處應(yīng)力集中而產(chǎn)生裂紋;開(kāi)裂的次要原因是鋼中存在100 μm以上的大尺寸硫化物夾雜。設(shè)置合理的調(diào)整熱軋和冷卻工藝參數(shù)，可以明顯減少鋼中三次滲碳體數(shù)量，增加了珠光體數(shù)量，顯著降低鋼管開(kāi)裂率，為預(yù)防Q215及類(lèi)似鋼種的加工開(kāi)裂提供參考依據(jù)。關(guān)鍵詞：煉鋼;低碳鋼;鋼管;開(kāi)裂;顯微組織;夾雜物;滲碳體中圖分類(lèi)號(hào)：TG142.1+3 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Adoi：10.7535/hbkd.2021yx03011S
河北科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-25
- 汽車(chē)用低合金鋼的索氏體化與組織性能研究
度下的索氏體和滲碳體形態(tài)和尺寸存在一定差異，如等溫溫度500 ℃及以上時(shí)，試樣用鋼中的滲碳體才轉(zhuǎn)變?yōu)橐?guī)則片層狀，且隨著等溫保溫時(shí)間延長(zhǎng)有逐漸球化特征。圖3 試驗(yàn)用鋼450 ℃等溫?zé)崽幚砗蟮腟EM形貌圖4 試驗(yàn)用鋼500 ℃等溫?zé)崽幚砗蟮腟EM形貌圖5 試驗(yàn)用鋼550 ℃等溫?zé)崽幚砗蟮腟EM形貌圖6 試驗(yàn)用鋼600 ℃等溫?zé)崽幚砗蟮腟EM形貌對(duì)圖3~6的等溫溫度450~600 ℃、等溫處理時(shí)間100~3 000 s的試驗(yàn)用鋼中的滲碳體和珠光體特征參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)
環(huán)境技術(shù) 2021年3期2021-07-21
- 第一、二、三代軸承鋼及其熱處理技術(shù)的研究進(jìn)展(十三)
F(ɑ)+粒狀滲碳體θ的二相球化組織。這種結(jié)合的熱處理工藝方法在國(guó)外于上世紀(jì)80年代就得到一定程度的應(yīng)用[142]，國(guó)內(nèi)在2006年后積極開(kāi)展這方面研究，其中北京科技大學(xué)的研究工作很突出。李龍飛等[167 ]在2009年報(bào)導(dǎo)了共析碳鋼(Fe-0.80C-0.23Si-0.30Mn-0.01P-0.009S，質(zhì)量分?jǐn)?shù))基于離異共析轉(zhuǎn)變(DET)的組織細(xì)化研究工作，獲得平均晶粒尺寸陳偉等[173-176 ]、陳國(guó)安等[172 ]、黃青松等[171，177 ]和
熱處理技術(shù)與裝備 2021年3期2021-06-28
- 熱軋卷取后的冷卻工藝對(duì)低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼熱鍍鋅板耐時(shí)效性能的影響
可知析出為3次滲碳體。緩慢冷卻樣品析出的滲碳體尺寸最大，數(shù)量最多，自然冷卻樣品居中，加強(qiáng)冷卻樣品幾乎未見(jiàn)塊狀滲碳體。通過(guò)比例尺測(cè)量評(píng)估3種冷卻方式的滲碳體尺寸，分別約為12 μm、6 μm和2 μm。圖6是用EBSD方法進(jìn)一步識(shí)別析出相以及統(tǒng)計(jì)析出相比例[13]，可進(jìn)一步判斷析出物為滲碳體，三種冷卻方式的析出相比例分別為0.337%、0.101%和0.053 2%。圖7是滲碳體析出物的尺寸以及數(shù)量與冷卻速度的關(guān)系，可見(jiàn)隨著冷卻速度的降低，滲碳體析出的尺寸增
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-05-21
- 焊后熱處理工藝對(duì)壓力容器用鋼板組織性能的影響
體現(xiàn)在珠光體中滲碳體片層的球化、鐵素體中亞結(jié)構(gòu)的形成與第二相的彌散析出。圖3為正火態(tài)試驗(yàn)鋼在PWHT實(shí)驗(yàn)在550 ℃不同保溫時(shí)間下珠光體滲碳體片層球化進(jìn)程情況，可看出：正火態(tài)試驗(yàn)鋼其內(nèi)部組織珠光體中滲碳體為典型片層結(jié)構(gòu)；隨著550 ℃焊后熱處理實(shí)驗(yàn)的進(jìn)行，滲碳體片層連續(xù)性被逐步打破，隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng)逐步轉(zhuǎn)變?yōu)閿嗬m(xù)的短棒狀，并逐趨球狀。圖中3b保溫1 h的滲碳體片層已轉(zhuǎn)變?yōu)槎贪魻?，但依然呈片層排列；隨著時(shí)間的推移，短棒狀滲碳體的長(zhǎng)寬比逐漸減?。▓D3e），最
山東冶金 2021年2期2021-05-17
- 基于OpenCL并行的擋板對(duì)珠光體生長(zhǎng)的相場(chǎng)法模擬
,φ1=1；在滲碳體相中,φ1=φ3=0,φ2=1.1.2 溶質(zhì)場(chǎng)方程根據(jù)溶質(zhì)守恒定律得溶質(zhì)場(chǎng)方程為(4)2 OpenCL求解原理圖1為基于OpenCL并行求解二維多場(chǎng)耦合相場(chǎng)模型的原理圖.圖1a為利用OpenCL編程時(shí)GPU與CPU的混合框架.其中CPU被視為控制整個(gè)計(jì)算過(guò)程的主機(jī),GPU為并行執(zhí)行多個(gè)線程的設(shè)備.CPU執(zhí)行用C語(yǔ)言編寫(xiě)的主程序,創(chuàng)建并管理CPU與GPU之間通信的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu).內(nèi)核在主機(jī)上定義,主機(jī)程序發(fā)出一個(gè)命令將內(nèi)核代碼通過(guò)數(shù)據(jù)總線(PC
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-10
- 30CrMo鋼退火組織轉(zhuǎn)變行為研究
Cr元素易參與滲碳體球化過(guò)程中的合金分配，導(dǎo)致滲碳體長(zhǎng)大速率較低而抑制了鐵素體的再結(jié)晶行為[2]。1.2 現(xiàn)場(chǎng)熱軋工藝30CrMo精沖鋼的熱軋工藝主要為坯料在1200 ℃保溫2 h，保證充分奧氏體化；第一階段開(kāi)軋溫度在1100 ℃左右，第二階段開(kāi)軋溫度控制在940～950 ℃，終軋溫度控制在880 ℃；軋后通過(guò)UFC進(jìn)入超快速冷卻。從現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)試驗(yàn)獲取一個(gè)常規(guī)UFC快冷溫度和一個(gè)超快冷工藝的熱軋板。兩種工藝的熱軋實(shí)際工藝參數(shù)如表2所示。表1 試驗(yàn)材料的化學(xué)成
四川冶金 2021年1期2021-04-09
- 關(guān)于GCr15鋼軸承套圈球化退火表層脫碳問(wèn)題研究
球化退火前后的滲碳體體積不變，體積恒定的情況下，鋼材質(zhì)表層片狀滲碳體發(fā)生球化使表面能最低，這一過(guò)程是熱力學(xué)自發(fā)過(guò)程。在室溫條件下，片狀滲碳體晶格中的原子能不夠，此時(shí)維持在相對(duì)穩(wěn)定的狀態(tài)。當(dāng)外界溫度升高，直到達(dá)到片狀滲碳體球化溫度，之后片狀滲碳體晶格中的原子振動(dòng)頻率升高，原子能增大，很容易擺脫晶格束縛向外擴(kuò)散，晶格原子發(fā)生解構(gòu)和重組[3]。雖然這一個(gè)過(guò)程是一個(gè)熱力學(xué)自發(fā)的過(guò)程，但是如果沒(méi)有外力因素的驅(qū)動(dòng)，該過(guò)程耗時(shí)很長(zhǎng)。實(shí)際生產(chǎn)工藝中，通過(guò)加熱促進(jìn)片狀珠光體
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2020年10期2021-01-29
- 鐵碳合金相圖分類(lèi)分析*
溶體[2]。而滲碳體（符號(hào)Fe3C 或Cm）并沒(méi)有同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，屬于金屬化合物。由于許多學(xué)生沒(méi)有真正掌握鐵碳合金相圖，容易記混，本文從相區(qū)、組織、特殊線及相關(guān)點(diǎn)出發(fā)，對(duì)鐵碳相圖進(jìn)行系統(tǒng)性的分類(lèi)分析。圖1 鐵碳合金相圖2 相區(qū)圖1 為鐵碳合金相圖。鐵碳合金相圖共有五個(gè)單相區(qū)、七個(gè)兩相區(qū)、三個(gè)三相區(qū)、五個(gè)單相區(qū)分別為：液相區(qū)（L）、鐵素體區(qū)（α）、奧氏體區(qū)（γ）、固溶體區(qū)（δ）、滲碳體區(qū)（Fe3C）。七個(gè)兩相區(qū)分別為：ABH 相區(qū)（L+δ）、HJN相區(qū)（δ+）
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年2期2021-01-12
- 回火溫度對(duì)50CrVA鋼組織性能的影響
過(guò)飽和α相析出滲碳體。鋼在400～450 ℃回火后，試驗(yàn)鋼中的馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗鹎象w，此時(shí)馬氏體板條形貌開(kāi)始模糊，板條內(nèi)開(kāi)始析出滲碳體，部分區(qū)域仍保持板條狀特征?；鼗饻囟忍岣咧?00 ℃后，滲碳體不但在晶內(nèi)分布，在一些馬氏體板條界面和原始奧氏體晶界處滲碳體也開(kāi)始析出。同時(shí)，已脫離共格關(guān)系的滲碳體明顯地聚集，片狀滲碳體的長(zhǎng)寬比逐漸減小，開(kāi)始形成粒狀滲碳體［4］。550 ℃進(jìn)行回火時(shí)，板條形貌已經(jīng)基本消失，粒狀滲碳體析出，鐵素體發(fā)生了再結(jié)晶，形成了粒狀滲碳體彌
山東冶金 2020年6期2021-01-04
- 82B盤(pán)條非平衡態(tài)冷卻異常組織形成機(jī)理研究
狀馬氏體或網(wǎng)狀滲碳體，而這兩種異常組織的存在破壞了原珠光體組織的均勻性，從而提高了后續(xù)拉拔工序的斷絲率。一些研究者認(rèn)為，82B盤(pán)條在散冷線上冷卻速率過(guò)快時(shí)則形成馬氏體，冷卻速率過(guò)慢時(shí)則形成滲碳體[3，4]。另一些研究者發(fā)現(xiàn)82B馬氏體多形成于盤(pán)條芯部，通過(guò)模擬論證了盤(pán)條芯部馬氏體形成的根本原因是鑄坯中心的鉻錳成分嚴(yán)重偏析[5]。另外，82B盤(pán)條中心碳偏析會(huì)促進(jìn)緩慢冷卻條件下芯部網(wǎng)狀滲碳體的形成[6]。本文以斯太爾摩風(fēng)冷線生產(chǎn)的?12.5mm～?13.0mm
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2020年6期2020-12-03
- 冷軋帶鋼邊部鋸齒邊缺陷分析與改進(jìn)
，點(diǎn)鏈狀分布的滲碳體主要分布于變形鐵素體基體上(見(jiàn)圖2(a))，點(diǎn)鏈狀滲碳體周?chē)嬖谖⑿】紫?見(jiàn)圖2(b))。圖3為冷軋邊裂樣品微觀形貌，裂口周?chē)嬖诹鸭y，二次電子形貌表明裂口周?chē)嬖谠S多尺寸較大微孔(見(jiàn)圖3(b))。圖4為邊裂樣品橫斷面微觀組織形貌，可以看出邊部開(kāi)裂處周?chē)嬖谳^多滲碳體顆粒，滲碳體呈點(diǎn)鏈狀分布。(a)光學(xué)顯微形貌；(b)二次電子形貌圖2 冷軋帶鋼邊部表面顯微組織(a) optical microstructure；(b) secondar
熱處理技術(shù)與裝備 2020年3期2020-06-28
- 低碳低合金鋼時(shí)效過(guò)程中Mn在α-Fe與滲碳體間重分布特征
中Mn元素減緩滲碳體粗化有關(guān). 在合金鋼的回火溫度范圍內(nèi)，由于置換式合金元素的擴(kuò)散速率比間隙式元素（C）的擴(kuò)散速率低 8～13 個(gè)數(shù)量級(jí)[5?6]，回火初期滲碳體以準(zhǔn)平衡方式析出，即C元素以Fe3C的形式最先析出，而置換式元素來(lái)不及擴(kuò)散，因而在α-Fe基體與回火初期形成的滲碳體間均勻分布[6?13]. 隨回火時(shí)間延長(zhǎng)，置換式元素將在α-Fe基體與滲碳體間重分配，即碳化物形成元素（Cr、Mn、Mo 等[14?19]）從基體向滲碳體內(nèi)擴(kuò)散，而非碳化物形成元素（
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-06-05
- 低碳微合金鋼回火過(guò)程的組織演變規(guī)律
200 ℃)和滲碳體析出(270～400 ℃)兩個(gè)階段最為顯著，并且隨著溫度的升高，亞穩(wěn)態(tài)ε-碳化物逐步轉(zhuǎn)變成穩(wěn)定的滲碳體。Primig等[4-5]通過(guò)膨脹實(shí)驗(yàn)和差式掃描量熱實(shí)驗(yàn)研究了馬氏體鋼各回火反應(yīng)階段的組織演變，并把馬氏體組織回火過(guò)程劃分為3個(gè)階段：階段0(低于100 ℃)，在此階段，碳元素從過(guò)飽和馬氏體組織向位錯(cuò)等缺陷處聚集；第一階段(80～200 ℃)，過(guò)渡碳化物(ε或η碳化物)析出和粗化[6]；第二階段(200～350 ℃)，殘余奧氏體(RA)
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年1期2020-01-09
- SWRH82B 有害組織形成原因及控制措施研究
織容易出現(xiàn)網(wǎng)狀滲碳體等有害組織出現(xiàn)。因此，技術(shù)人員結(jié)合檢驗(yàn)結(jié)果，生產(chǎn)工藝，理論分析，提出了一系列措施，并通過(guò)驗(yàn)證。1 SWRH82B 生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)介工藝流程：120 t 轉(zhuǎn)爐冶煉→12 t LF 精煉爐→8機(jī)8 流小方坯連鑄→摩根六代高速線材軋制→斯太爾摩風(fēng)冷線冷卻→性能、金相、外觀檢測(cè)→打包入庫(kù)。工藝參數(shù)：加熱爐均熱段溫度1 080 ℃，吐絲溫度870 ℃，終冷溫度580 ℃，鋼坯化學(xué)成分w（C）=0.82%，w（Si）=0.25%，w（Mn）=0.74%
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 改進(jìn)型高鎳鉻無(wú)限冷硬復(fù)合鑄鐵軋輥性能影響因素分析
+殘余奧氏體+滲碳體+石墨，為測(cè)定各個(gè)金相組織對(duì)軋輥總體硬度的影響，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中使用型號(hào)THV-1MD的數(shù)顯顯微維氏硬度計(jì)在500×視場(chǎng)下對(duì)各個(gè)金相組織的顯微硬度進(jìn)行了測(cè)定，測(cè)定金相圖片如圖1所示。圖1 軋輥顯微硬度測(cè)定過(guò)程示意圖通過(guò)顯微金相硬度的測(cè)定，得到表1所示的各個(gè)金相組織的顯微硬度情況（洛氏硬度和肖氏硬度為按照GB/T13313轉(zhuǎn)換硬度）。表1 各個(gè)金相組織的顯微硬度情況從顯微硬度可以看出，滲碳體硬度最高，因此脆性也最大，與基體組織可以形成穩(wěn)定的萊氏
鑄造設(shè)備與工藝 2019年3期2019-07-23
- 第一、二、三代軸承鋼及其熱處理技術(shù)的研究進(jìn)展(七)
鉻軸承鋼中合金滲碳體和鋼中的鉻關(guān)于鋼中Fe3C滲碳體的晶體結(jié)構(gòu)，F(xiàn)e3C晶胞中Fe、C原子的排列，金屬學(xué)教材早就十分明確闡明[104]。后來(lái)我們又多次在自己的論文和著作中作了更明確的說(shuō)明[105,83]。在含碳量比較高的鋼中加入鉻，盡管Cr在鐵素體F(α-Fe)中能無(wú)限溶解，但是將近80%的鉻主要存在于碳化物中[106]。前蘇聯(lián)學(xué)者拉烏金[107]早就指出，含1.0% C、1.5% Cr的退火鋼中有1.1%～1.2%的Cr存在于碳化物內(nèi)。于是就出現(xiàn)合金滲碳
熱處理技術(shù)與裝備 2019年6期2019-02-27
- YL82B盤(pán)條拉拔斷裂原因分析
裂紋處存在網(wǎng)狀滲碳體組織，形貌如圖5所示。低倍下觀察在試樣中心有一條明顯的偏析帶，形貌如圖6所示。在斷口附近取橫向試樣進(jìn)行顯微觀察，低倍下觀察橫向試樣中心有偏析存在，偏析級(jí)別為B2級(jí)，形貌如圖7所示，試樣中心有“C”形裂紋缺陷存在，裂紋缺陷形貌如圖8所示，放大觀察試樣顯微組織為索氏體，中心有網(wǎng)狀滲碳體存在，顯微組織形貌如圖9所示。2.分析與結(jié)論原材料化學(xué)成分、力學(xué)性能、非金屬夾雜物級(jí)別、脫碳層深度、索氏體含量等均符合GB/T24238—2009標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求
金屬加工(熱加工) 2018年12期2019-01-07
- 高碳鋼盤(pán)條SWRH82B心部網(wǎng)狀滲碳體產(chǎn)生原因及改善方法
現(xiàn)馬氏體、網(wǎng)狀滲碳體等偏析組織，嚴(yán)重影響拉拔鋼絲的質(zhì)量和深加工生產(chǎn)效率。陜鋼集團(tuán)漢中鋼鐵有限責(zé)任公司（以下簡(jiǎn)稱漢鋼）于2017年4月份成功試產(chǎn)了SWRH82B鋼材，該產(chǎn)品在拉拔過(guò)程中，出現(xiàn)拉斷現(xiàn)象。通過(guò)對(duì)鋼材端口進(jìn)行盤(pán)條成分、力學(xué)性能、金相組織進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)鋼材金相組織中存在心部網(wǎng)狀滲碳體，級(jí)別在2.5～3.0級(jí)，而網(wǎng)狀滲碳體是影響82B深加工性能的有害組織之一，高級(jí)別的網(wǎng)狀滲碳體是影響鋼材拉拔斷裂的主要原因。通過(guò)對(duì)軋制過(guò)程工藝進(jìn)行研究，提出了改善心部網(wǎng)狀
山西冶金 2018年4期2018-11-05
- 熱處理工藝對(duì)T9鋼表面粗糙度的影響分析
為塑性相；粒狀滲碳體為第二相，且為脆性相［7］。在機(jī)加工過(guò)程中，當(dāng)?shù)度械肿∏把亟饘贂r(shí)，若前沿金屬為塑性相，則要經(jīng)歷彈性變形、塑性變形、強(qiáng)化與斷裂階段，最終在刀刃前方產(chǎn)生裂紋，裂紋隨刀刃的前進(jìn)而不停地向前擴(kuò)展，在刀刃沿裂紋所掠過(guò)的地方形成加工面，呈現(xiàn)表面粗糙度［8］；若前沿金屬為脆性相，則脆性相受刀刃擠壓而斷裂，在刀刃前方產(chǎn)生裂紋，裂紋隨刀刃的前進(jìn)而不停地向前擴(kuò)展，在刀刃沿裂紋所掠過(guò)的地方形成加工面，呈現(xiàn)表面粗糙度。因此，T9鋼表面粗糙度取決于滲碳體與鐵素體
機(jī)械制造 2018年4期2018-09-20
- 82B盤(pán)條拉拔斷裂原因分析與改進(jìn)
組織（中心網(wǎng)狀滲碳體）。2.1 非金屬夾雜物在盤(pán)條拉拔斷裂樣斷口觀察，斷口見(jiàn)圖3所示的“黑心+白點(diǎn)”現(xiàn)象。即在斷面中心黑色區(qū)域有一小的白色區(qū)域。用掃描電鏡將局部放大，可看到該區(qū)域有大型的夾雜。圖3 夾雜物引起的斷口形貌鋼中非金屬夾雜物主要是煉鋼及澆注過(guò)程中產(chǎn)生的，對(duì)鋼材的性能有很大的影響，鋼中夾雜物也是衡量鋼材質(zhì)量的重要指標(biāo)。對(duì)斷口出現(xiàn)其夾雜物進(jìn)行能譜分析（圖4），夾雜物物質(zhì)主要成分為 O、Na、Mg、Al、Si、K、Ca、成分元素和結(jié)晶器保護(hù)渣的成分,由
新疆鋼鐵 2018年2期2018-08-07
- 簾線鋼絲濕拉過(guò)程滲碳體擴(kuò)散行為研究
小，鐵素體相和滲碳體相的界面就越多，阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，加工硬化程度增加，從而提高了鋼絲的強(qiáng)度。據(jù)報(bào)道,目前鋼簾線的強(qiáng)度可達(dá)4 000 MPa以上[2- 3]。本文采用三維原子探針層析技術(shù)(3DAPT)對(duì)鋼簾線在不同應(yīng)變條件下濕拉時(shí)鋼中滲碳體的分解進(jìn)行了研究，主要包括應(yīng)變量對(duì)滲碳體片層的方向、片層厚度、鐵素體和滲碳體的片層間距以及滲碳體中碳原子的濃度的影響。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材料為某廠生產(chǎn)的85級(jí)簾線鋼絲，其化學(xué)成分如表1所示。生產(chǎn)工藝流程為轉(zhuǎn)爐冶煉→LF精
上海金屬 2018年2期2018-05-03
- 熱處理對(duì)鋼材組織的影響
組織；晶粒；滲碳體；硬度；塑性鋼材是我們?nèi)粘Ｉ钪薪?jīng)常用到的材料，在零件的制造過(guò)程中難免要對(duì)其進(jìn)行必要的熱處理。那么熱處理對(duì)零件的組織有什么樣的影響，這些組織上的改變又是如何影響鋼材料的機(jī)械，力學(xué)性能的，這篇論文從鋼材組織的大小，分布方式，狀態(tài)對(duì)其力學(xué)性能的影響進(jìn)行分析，討論。一組織的定義及其對(duì)鋼材料性能影響組織：所謂組織就是雖然構(gòu)成的物質(zhì)一模一樣，但是只要其形狀，大小，分布狀態(tài)等不一樣，就稱之為不同的組織。打個(gè)比方：立方體和球體都是由彩泥構(gòu)成，但是立方
科學(xué)與財(cái)富 2018年6期2018-04-26
- 低碳冷軋罩式退火板組織性能研究
為鐵素體+游離滲碳體（圖1，）外廠合格樣鐵素體晶粒度為Ⅲ6.0級(jí)，餅形度為3.0～6.5，游離滲碳體尺寸較大的為3.37微米，面積比1.02%，沿晶界密排分布，有明顯的方向性；開(kāi)裂樣晶粒度為Ⅱ9.0級(jí)，餅形度為2.6～3.2，游離滲碳體尺寸大的為4.67微米，面積比1.85%，呈分散性無(wú)規(guī)律分布于晶內(nèi)、晶界，且有聚集現(xiàn)象。DC01存在的主要問(wèn)題為：斷后伸長(zhǎng)率低、r值低、鐵素體晶粒細(xì)，餅形度低、游離滲碳體粗大，且分布聚集。1.2 化學(xué)成分對(duì)力學(xué)性能的影響對(duì)不
世界有色金屬 2018年3期2018-04-20
- 碳鋼力學(xué)性能的影響因素分析
組織是鐵素體和滲碳體。鐵素體呈塊狀和片狀，斷口一般為暗灰色的纖維狀且伴隨著大量的塑性變形，對(duì)光線的反射性較差，塑性和韌性好。隨著碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的不斷提高，滲碳體含量增加，斷口大都為結(jié)晶狀或放射狀，且顏色由淺灰趨向亮白。(1) 硬度。硬度是一個(gè)與碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)有關(guān)的性能指標(biāo)，其大小主要取決于組成相的硬度和相對(duì)數(shù)量。隨著碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，硬度高的滲碳體增多，硬度低的鐵素體減少，碳鋼的硬度呈直線增高，硬度可以由完全為鐵素體組織的80HBS增大到滲碳體的800HBW。(
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2018年6期2018-02-17
- 鋼鐵的金相組織結(jié)構(gòu)（二）
三、滲碳體。滲碳體是碳和鐵以一定比例化合成的金屬化合物，用分子式Fe3C表示，其含碳量為6.69%，在合金中形成(Fe,M)3C。滲碳體硬而脆，塑性和沖擊韌度幾乎為零，脆性很大，硬度為800HB。在鋼鐵中常呈網(wǎng)絡(luò)狀、半網(wǎng)狀、片狀、針片狀和粒狀分布。四、珠光體。由鐵素體和滲碳體組成的機(jī)械混合物稱為珠光體，用符號(hào)P表示。其力學(xué)性能介于鐵素體和滲碳體之間，強(qiáng)度較高，硬度適中，有一定的塑性。珠光體是鋼的共析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，其形態(tài)是鐵素體和滲碳體彼此相間形如指紋，呈層狀排
新疆鋼鐵 2018年4期2018-02-10
- 碳素結(jié)構(gòu)鋼冷軋斷帶原因分析
、半網(wǎng)狀物質(zhì)為滲碳體還是鐵素體,將金相樣品置于堿性苦味酸鈉溶液(氫氧化鈉25 g,苦味酸2 g,水100 ml)煮沸10 min,取出沖洗干凈并吹干,于顯微鏡下觀察組織形態(tài)(見(jiàn)圖2)發(fā)現(xiàn),塊狀物質(zhì)均呈黑色,由此確定該物質(zhì)為游離滲碳體。圖2 堿性苦味酸鈉腐蝕后組織2.5 掃描電鏡分析對(duì)電鏡樣品進(jìn)行掃描電鏡分析(見(jiàn)圖3)發(fā)現(xiàn),游離滲碳體呈塊狀、半網(wǎng)狀分布于鐵素體晶界處,且鐵素體晶界處存在大量孔洞,對(duì)其進(jìn)行能譜檢測(cè)發(fā)現(xiàn),孔洞處多為Fe3C成分。圖3 掃描電鏡及能
四川冶金 2017年1期2017-04-12
- 鋼筋顯微組織對(duì)腐蝕的影響研究
氏體、鐵素體、滲碳體、珠光體、馬氏體，都是鋼材中常見(jiàn)的晶體結(jié)構(gòu)，研究認(rèn)為顯微組織對(duì)鋼筋腐蝕性能具有重要的影響[6]?，F(xiàn)行的鋼筋國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)并沒(méi)有對(duì)鋼筋的化學(xué)成分和顯微組織做出要求。不同廠家生產(chǎn)的同一級(jí)別鋼筋，盡管力學(xué)性能相近，但成分和組織相差很大，這對(duì)腐蝕性能影響顯著[7-10]。所以，研究顯微組織對(duì)碳鋼腐蝕行為的影響，對(duì)于合理地選用鋼筋，降低鋼筋腐蝕對(duì)結(jié)構(gòu)工程造成的危害具有重要意義。2 顯微組織對(duì)腐蝕的影響根據(jù)顯微組織對(duì)鋼筋腐蝕性能的研究和數(shù)據(jù)分析，鋼筋的耐
河南城建學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年1期2017-04-10
- 鋼中存在的相、組織之間的關(guān)系解析
素體；奧氏體；滲碳體作者在“機(jī)械工程材料”教學(xué)過(guò)程中認(rèn)識(shí)到，許多學(xué)生對(duì)于鋼中存在的相、組織等概念理解不清，很容易產(chǎn)生模糊認(rèn)識(shí)，更談不上對(duì)于不同的相、不同的組織組成之間的關(guān)系有正確的理解?；诖?，本文擬對(duì)鋼中可能存在的相、組織之間的關(guān)系進(jìn)行研究，以澄清二者之間的關(guān)系。眾所周知，“機(jī)械工程材料”教材中對(duì)于“相”的定義為：相是系統(tǒng)中成分、結(jié)構(gòu)、性能均一、并與其它相截然分開(kāi)的部分。筆者認(rèn)為，這樣的定義雖然準(zhǔn)確，但概念的定義中包含欲被定義的概念本身，使得初學(xué)者或者非
東方教育 2016年21期2017-01-17
- 空氣錘鉆頭失效原因分析
有沿晶界封閉的滲碳體網(wǎng)絡(luò)，同時(shí)鉆頭外表面及齒根周邊、齒頭滲碳處組織為馬氏體基體組織上分布有沿晶界封閉的相當(dāng)厚的滲碳體網(wǎng)絡(luò)，滲碳部位有回火馬氏體+滲碳體網(wǎng)+殘余奧氏體組織，見(jiàn)圖3。圖3 鉆頭滲碳層的組織 ? ? ? ? ? 圖4 鉆頭中間部位的組織在鉆頭的中間部位檢驗(yàn)了組織及晶粒度，組織為回火馬氏體，晶粒度7級(jí)。組織情況見(jiàn)圖4。四、原因分析及結(jié)論根據(jù)鉆頭的生產(chǎn)工藝流程、外觀設(shè)計(jì)、使用情況及化學(xué)成分、非金屬夾雜物、金相組織和晶粒度檢驗(yàn)結(jié)果看，造成鉆頭斷裂的主要
科技與企業(yè) 2015年18期2015-10-21
- 快速加熱工藝對(duì)冷拔珠光體鋼絲顯微組織與力學(xué)性能的影響
具有納米尺度的滲碳體和鐵素體片層結(jié)構(gòu)的鋼絲，之后再經(jīng)450℃左右的熱鍍鋅工藝制得［2］。通常認(rèn)為高強(qiáng)度拉拔鋼絲經(jīng)熱鍍鋅處理后會(huì)導(dǎo)致強(qiáng)度下降，影響其使用性能。在冷拔珠光體鋼絲等溫處理過(guò)程的初期，鐵素體片層中會(huì)析出細(xì)小的滲碳體顆粒，鋼絲強(qiáng)度有所上升，塑性急劇下降；等溫處理后期，滲碳體片層發(fā)生球化，析出相長(zhǎng)大，并且鐵素體片層發(fā)生明顯的回復(fù)，鋼絲強(qiáng)度下降，塑性提高［2］。拉拔鋼絲在不同溫度退火熱處理的研究表明，在低溫退火階段，滲碳體片層局部溶解導(dǎo)致固溶強(qiáng)化［3］，
機(jī)械工程材料 2014年1期2014-12-11
- 82B高速線材拉拔過(guò)程中顯微組織的演變分析
變量較小，所以滲碳體片層排列沒(méi)有明顯改變(圖1(b))。經(jīng)過(guò)3～6道拉拔后，隨著拉拔次數(shù)的增加，變形程度的增大，珠光體團(tuán)的取向逐漸轉(zhuǎn)到與拉拔方向趨于一致(圖1(c)～(e))。再經(jīng)過(guò)深度拉拔，可以觀察到索氏體組織沿著拉拔方向呈纖維狀排列，而且索氏體片層間距在逐漸變得更細(xì)(圖1(f))。在整個(gè)拉拔過(guò)程中未出現(xiàn)斷絲現(xiàn)象。2.2 芯部馬氏體馬氏體是一種硬而脆的相，在拉拔過(guò)程中由于不易變形而易產(chǎn)生橫向裂紋，最終導(dǎo)致拉拔斷裂。馬氏體的形成與具有化學(xué)元素的偏聚和快冷有
河南冶金 2014年3期2014-10-13
- 鐵碳合金相圖的教學(xué)分析
素體、奧氏體和滲碳體的定義、力學(xué)性能、特點(diǎn)等，用鐵碳合金基本相和相圖的規(guī)律來(lái)分析鐵碳合金相圖的點(diǎn)、線和各區(qū)域組織。鐵碳合金 教學(xué)過(guò)程 重點(diǎn)難點(diǎn)一、鐵碳合金中的基本相1.鐵素體(F)鐵素體是碳在α－Fe中的間隙固溶體，體心立方晶格，雖然BCC的間隙總體積較大，但單個(gè)間隙體積較小，所以它的溶碳量很小，最多只有0.0218%(727℃時(shí))，室溫時(shí)幾乎為0，因此鐵素體的性能與純鐵相似，硬度低而塑性高，并有鐵磁性。鐵素體的顯微組織與純鐵相同，用4%硝酸酒精溶液浸蝕后
中國(guó)校外教育 2012年3期2012-10-24
- 鋼的熱處理本質(zhì)分析
會(huì)產(chǎn)生網(wǎng)狀二次滲碳體退火的冷卻速度很慢，鋼發(fā)生相變的溫度很高，所以原子的擴(kuò)散能充分地進(jìn)行。過(guò)共析鋼完全退火時(shí)要把鋼加熱到ACcm溫度以上，這時(shí)鋼中的二次滲碳體全部溶入奧氏體。冷卻時(shí)奧氏體中碳的溶解度隨溫度的下降而逐漸下降，碳原子逐漸擴(kuò)散到原子狀態(tài)不穩(wěn)定的奧氏體的晶界并與那里的鐵原子形成比較穩(wěn)定的二次滲碳體，而奧氏體本身的成分依然保持均勻。隨著溫度繼續(xù)下降，奧氏體中的碳不斷聚集到奧氏體的晶界處形成滲碳體，直到溫度降低到727 ℃時(shí)剩余奧氏體中的含碳量為0.7
中國(guó)教育技術(shù)裝備 2012年28期2012-01-29
- S15A深沖鋼組織形態(tài)對(duì)沖擊性能的影響
不同形態(tài)的游離滲碳體組織的筒狀零件材料進(jìn)行了缺口敏感性研究。1 試驗(yàn)材料和試樣試驗(yàn)用材料為S15A深沖鋼。試樣取自筒狀零件的底部，編號(hào)為1#、2#，分別代表兩個(gè)不同批次的筒狀零件。筒狀零件底部的加工工藝是兩次冷鐓壓力加工，每次冷鐓后進(jìn)行退火處理，兩次冷鐓總變形量為83%。試驗(yàn)分為化學(xué)成分分析、拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、金相分析和沖擊斷口形貌分析?；瘜W(xué)成分分析的試樣和金相試樣取自1#、2#產(chǎn)品的底部，拉伸試樣為?5 mm的短標(biāo)距試樣，沖擊試樣為10 mm×10 m
化學(xué)分析計(jì)量 2011年1期2011-01-23
- 熱處理對(duì)變質(zhì)處理鑄鐵組織和力學(xué)性能的影響
球粒狀珠光體和滲碳體,硬度下降;兩種鑄鐵抗拉強(qiáng)度分別為880 MPa和1 050 MPa,伸長(zhǎng)率為2.8%、2.4%。白口鑄鐵;變質(zhì)處理;淬火回火;球化退火在通常鑄造條件下,普通白口鑄鐵中的碳化物(Fe3C)多以共晶萊氏體組織存在,呈粗大的網(wǎng)狀、塊狀形態(tài),這不利于隨后熱處理過(guò)程中碳化物的溶解和組織的析出,嚴(yán)重降低了鑄鐵的韌性。因此,在實(shí)際生產(chǎn)中,人們通過(guò)加入合金化元素或變質(zhì)劑[1～3]以及通過(guò)后續(xù)的熱處理[4]來(lái)改善其組織,從而達(dá)到降低熱處理的難度和成本,
湖南有色金屬 2010年6期2010-12-08