個(gè)進(jìn)氣口，一個(gè)出氣口，其中兩個(gè)進(jìn)氣口都與出氣口相通，但兩個(gè)進(jìn)氣口不相通。進(jìn)氣口中的任一個(gè)有信號(hào)輸入，出氣口都有輸出。若兩個(gè)信號(hào)都有輸入，則先加入側(cè)或信號(hào)壓力高側(cè)的氣信號(hào)通過出氣口輸出，另一側(cè)被堵死。僅當(dāng)進(jìn)氣口都無(wú)信號(hào)輸入時(shí)，出氣口才無(wú)信號(hào)輸出。2.3 冷凝器冷凝器在大部分水、油到達(dá)空氣干燥器之前對(duì)其進(jìn)行冷凝、分離和排放。雜質(zhì)沉積在集液腔，通過自動(dòng)排放閥在每次制動(dòng)操作時(shí)，油水被自動(dòng)排放。2.4 電控空氣處理單元電控干燥器是一種利用電子與機(jī)械相結(jié)合的高端空氣處

簧本體相通的進(jìn)出氣口，進(jìn)出氣口內(nèi)設(shè)置有調(diào)節(jié)閥，囊式橡膠空氣彈簧本體內(nèi)設(shè)置有氣壓傳感器，上蓋板和下蓋板上均固定套接有連接環(huán)，每個(gè)連接環(huán)均為圓環(huán)形狀，將該囊式橡膠空氣彈簧與振動(dòng)篩進(jìn)行安裝連接，該囊式橡膠空氣彈簧減輕了鋼簧更換的勞動(dòng)強(qiáng)度，節(jié)約了維修維護(hù)成本，降低了噪音污染和共振帶來的風(fēng)險(xiǎn)，有利于振動(dòng)篩的正常運(yùn)行，增加了振動(dòng)篩的使用壽命，有一定的直接、間接的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益( 申請(qǐng)專利號(hào)：CN202221202563.5)。

法改造，將進(jìn)、出氣口開孔增大，以滿足其生產(chǎn)工藝對(duì)壓縮空氣高流量的要求。以往檢驗(yàn)人員在此類壓力容器改造監(jiān)檢時(shí)往往會(huì)有所忽視，而且也未曾檢索到有關(guān)儲(chǔ)氣罐進(jìn)、出氣口改造的文獻(xiàn)。本文全面地闡述了此類壓力容器改造存在的安全隱患，提出了針對(duì)性解決措施，為壓力容器檢驗(yàn)人員和改造過程相關(guān)單位提供參考。1 設(shè)備概況在對(duì)某紡織企業(yè)在用的2臺(tái)儲(chǔ)氣罐定期檢驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，進(jìn)、出氣口都有改造痕跡，開孔均增大為DN200，開孔增大部位焊縫外觀成形質(zhì)量差，接管壁厚降低，且無(wú)開孔補(bǔ)強(qiáng)措施。經(jīng)調(diào)

水的瓦斯氣體由出氣口流出。2 氣液分離裝置工藝設(shè)計(jì)2.1 設(shè)計(jì)依據(jù)氣液分離裝置工藝設(shè)計(jì)主要包括：筒體直徑設(shè)計(jì)、絲網(wǎng)設(shè)計(jì)、筒體高度設(shè)計(jì)等。本文以山西蘭能發(fā)電站瓦斯氣體工況參數(shù)開展氣液分離裝置工藝設(shè)計(jì)。氣液分離裝置工藝設(shè)計(jì)所依據(jù)的工況參數(shù)見表2[8]。表2 氣液分離裝置工藝設(shè)計(jì)依據(jù)2.2 筒體直徑設(shè)計(jì)依據(jù)立式筒體氣相空間的氣體上升速度等于液滴沉降速度的80%推導(dǎo)筒體直徑計(jì)算公式[9-11]：式中，Dk為筒體直徑，m；qv為管道瓦斯氣體流量，Nm2/h；T為工況

密煉機(jī)上部設(shè)有出氣口，出氣口與抽氣管的一端固定連接，抽氣管另一端與氣泵的進(jìn)氣端相連接，氣泵的排氣端連接有用于對(duì)異味氣體進(jìn)行凈化除味的氣體凈化處理機(jī)構(gòu)；本實(shí)用新型利用順暢的氣流通路不僅可方便有效的對(duì)密煉腔內(nèi)異味氣體進(jìn)行抽吸并進(jìn)行高效的去味消毒處理，而且還能有效對(duì)氣體中的碳粉進(jìn)行篩分存儲(chǔ)，便于后續(xù)對(duì)碳粉的回收利用，極大的改善操作人員的工作環(huán)境(申請(qǐng)專利號(hào)：CN202121154421.1)。

時(shí)，拖車控制閥出氣口和進(jìn)氣口常通，與出氣口相連的供給線經(jīng)過拖車上的繼動(dòng)閥給拖車儲(chǔ)氣筒供氣，稱為“供能氣路”。行車制動(dòng)時(shí)，踩下制動(dòng)踏板制動(dòng)主泵，制動(dòng)液進(jìn)入液控氣制動(dòng)閥并使其進(jìn)氣口和出氣口相通，液控氣制動(dòng)閥出氣口氣壓升高，使拖車控制閥閥芯有氣壓交互，使其出氣口和進(jìn)氣口相通，控制線有氣壓輸出，此時(shí)掛車制動(dòng)系統(tǒng)立即做出制動(dòng)反應(yīng)，且響應(yīng)時(shí)間短，稱為“控制氣路”。駐車制動(dòng)時(shí)，駕駛員拉起手制動(dòng)主車實(shí)現(xiàn)駐車制動(dòng)，同時(shí)手剎開關(guān)信號(hào)控制手制動(dòng)電磁閥動(dòng)作，使其出氣口與排氣口導(dǎo)通

管的上部出口即出氣口設(shè)置了一個(gè)垂直出口，下部出口即出水口設(shè)計(jì)了一個(gè)U型管。T型管的主管路均由直徑為50 mm的管道連接而成，其中4根豎直管水平間距為1000 mm，垂直間距為600 mm，總體長(zhǎng)度為4000 mm，其中定義h為氣液界面距離水平管的高度。圖1 改進(jìn)型T型管結(jié)構(gòu)尺寸圖將改進(jìn)型T型管安裝在如下試驗(yàn)流程中：氣、水兩相分別從空壓機(jī)、水泵計(jì)量后以一定含氣率進(jìn)入T型管，經(jīng)過T型管分離后，氣相從上部流出，水相從下部出液口流出回到水罐，然后水被泵抽回系統(tǒng)循環(huán)

域運(yùn)動(dòng)，最終從出氣口流出。出氣口向柱體管段內(nèi)做延伸插入設(shè)計(jì)，可減少?gòu)娜肟谘乇诿孢\(yùn)動(dòng)到出氣口的液體，進(jìn)一步降低出氣口含液率，如圖2。圖2 新型井下氣液分離器結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structural diagram of new downhole gas-liquid separator2.2 分離器性能評(píng)價(jià)方法的建立為有效評(píng)價(jià)氣液分離器的分離性能，引入運(yùn)行分流比和最優(yōu)分流比概念。一般認(rèn)為，在通過分離器瞬間氣體和液體可認(rèn)為在同一系統(tǒng)壓力下密度和黏度無(wú)明顯變化

意的是，蒸發(fā)器出氣口的氣相制冷劑主要由分配器出口的氣體、降膜區(qū)換熱管外壁的液膜制冷劑與管內(nèi)載冷劑換熱蒸發(fā)后產(chǎn)生的氣體及滿液區(qū)換熱產(chǎn)生的氣體等三部分組成，內(nèi)部流場(chǎng)十分復(fù)雜，三部分的氣體混合后經(jīng)出氣擋板進(jìn)入出氣腔，接著被抽向蒸發(fā)器出口，經(jīng)機(jī)組低壓吸氣管最終回到壓縮機(jī)吸氣口。圖1 降膜式蒸發(fā)器殼程氣-液兩相流動(dòng)機(jī)理1.2 降膜式蒸發(fā)器實(shí)驗(yàn)測(cè)試水冷冷水機(jī)組測(cè)試裝置主要由冷卻塔、水冷冷水機(jī)組(工況機(jī))、恒溫水箱、板式換熱器、水泵、電動(dòng)閥門及試驗(yàn)樣機(jī)等設(shè)備所組成，通過

括進(jìn)氣口、第一出氣口及第二出氣口。所述進(jìn)氣口經(jīng)由進(jìn)氣管道連接氣源。所述第一出氣口經(jīng)由第一出氣管道連接排氣通道。所述第二出氣口經(jīng)由所述上蓋板連通到其下方的氣相沉積反應(yīng)腔體。通過采用該結(jié)構(gòu)，所述閥門能夠快速切換反應(yīng)氣體的流向，以滿足高精度控制薄膜厚度的實(shí)時(shí)性需求和穩(wěn)定性需求。

通道、進(jìn)氣口和出氣口的流速，較好地消除了成形過程中產(chǎn)生的有害物質(zhì)。孫宏睿[8]基于Solidworks Flow Simulation對(duì)SLM設(shè)備吹風(fēng)系統(tǒng)的流道及風(fēng)場(chǎng)進(jìn)行仿真，并對(duì)進(jìn)、出氣流道進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明，優(yōu)化后的流道及風(fēng)場(chǎng)有效降低了飛濺物雜質(zhì)對(duì)成形零件力學(xué)性能及致密度的影響。2 計(jì)算物理模型風(fēng)場(chǎng)系統(tǒng)在SLM設(shè)備中具有重要的作用，它在成形艙粉末床上方形成穩(wěn)定、均勻的惰性氣體流場(chǎng)，不僅在成形過程中起到降低氧化的作用，而且還能將產(chǎn)生的雜質(zhì)裹挾帶離，減

加氣室內(nèi)壓強(qiáng)、出氣口速度等提高發(fā)電效率。2.2 數(shù)值水槽和氣室三維建模利用NX.UG三維建模軟件建立1∶1比例的振蕩水柱氣室及三維水槽模型，將氣室模型置于數(shù)值水槽內(nèi)部，計(jì)算區(qū)域模型如圖2。圖1 半球形聚合波道多向迎波振蕩水柱氣室結(jié)構(gòu)模型圖2 三維數(shù)值水槽和氣室模型水槽長(zhǎng)L0=42 m，寬W0=6 m，高H0=8 m(分為空氣相4 m和水相4 m)。充分考慮造波區(qū)、消波區(qū)長(zhǎng)度及水槽側(cè)壁效應(yīng)，將水槽寬度設(shè)置為OWC氣室直徑的2倍，氣室中心距造波邊界21 m，距

要將安全泄放進(jìn)出氣口、排污管口融合在一起，便于后期管路安裝以及調(diào)整。在高壓氣瓶數(shù)量較多的情況下，降低安全事故發(fā)生，避免不同光線之間出現(xiàn)相互干擾問題。以高壓氣瓶集成式安全泄放裝置為例，該安全裝置主要由四通接頭、墊環(huán)、爆破片、易熔合金、壓緊螺母、安全泄放口、進(jìn)出氣口與排污口等組成。為從根本上保障高壓氣瓶運(yùn)行安全，集成式安全泄放裝置將四通接頭改用爆破片與易熔合金相組合的形式，在氣瓶?jī)?nèi)部溫度與壓力超過安全泄放裝置易熔溫度與爆破壓力的情況下，易熔金屬熔化，爆破片的膜

小液滴，最后從出氣口出去。液體在下面經(jīng)進(jìn)液口再次回到筒體內(nèi)，再?gòu)某鲆嚎诹鞒?。隨著液體量不斷減少，浮子筒被不斷向下運(yùn)動(dòng)，通過柔性導(dǎo)向桿的作用，將下錐閥體壓向下閥座的第二錐孔，當(dāng)氣體接近出液口時(shí)，出液口關(guān)閉，阻止氣體從出液口流出。反之，隨著液體量增多，液體界面上升，浮子筒上升，通過柔性導(dǎo)向桿的作用，將上錐閥體壓向上閥座的第一錐孔，液體接近出氣口時(shí)，出氣口關(guān)閉，阻止液體從出氣口流出，從而成功解決了出液口出氣與出氣口出液的問題。2 浮子閥型氣液分離器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)該系

口斜面上空氣炮出氣口的破壞也不可避免[2-6]。因此，在煤倉(cāng)施工圖設(shè)計(jì)階段需要解決以下問題：一是尋求延長(zhǎng)煤倉(cāng)使用周期，在煤倉(cāng)斜面受到破壞后，還能維持煤倉(cāng)繼續(xù)使用，不影響煤礦連續(xù)生產(chǎn)；二是避免空氣炮出氣口的破壞，保持空氣炮長(zhǎng)期有效等。近年來，筆者在煤倉(cāng)設(shè)計(jì)中，在煤倉(cāng)下口布置方式、倉(cāng)底結(jié)構(gòu)、空氣炮設(shè)置位置及保護(hù)方式等方面，改進(jìn)了傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，延長(zhǎng)了煤倉(cāng)使用壽命，避免了安全威脅[7-15]。1 煤倉(cāng)下口布置方式的改進(jìn)1.1 傳統(tǒng)布置方式傳統(tǒng)設(shè)計(jì)煤倉(cāng)下口部分錐臺(tái)體

儀進(jìn)行監(jiān)測(cè)，待出氣口的便攜式硫化氫檢測(cè)儀持續(xù)報(bào)警后（閾值15 mg/m3），更換第一級(jí)廢水，第二級(jí)和第三級(jí)廢水繼續(xù)吸收，如此重復(fù)3次，記錄不同時(shí)間出氣口硫化氫濃度，最后將持續(xù)報(bào)警后的第一級(jí)廢水和吸收3次后的第二、三級(jí)廢水過濾，檢測(cè)濾液的Cu、Fe、Fe2+、H2SO4含量。2.2.1 出氣口硫化氫濃度三級(jí)串聯(lián)2#～4#含銅鐵酸性廢水出氣口硫化氫濃度隨吸收時(shí)間延長(zhǎng)的變化情況見圖2～圖4。整體而言，出氣口硫化氫濃度隨吸收時(shí)間的延長(zhǎng)而升高；3#、4#含銅鐵酸性廢

案。對(duì)濾清器進(jìn)出氣口面積、進(jìn)氣口位置以及進(jìn)出氣管與殼體連接處的直角等進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，優(yōu)化后的濾清器進(jìn)氣阻力明顯降低。2 原空氣濾清器分析2.1 建立模型應(yīng)用UG軟件建立原空氣濾清器的三維模型，其結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由進(jìn)氣口、出氣口、上殼體和下殼體組成，其中進(jìn)氣口管徑為80mm，出氣口管徑為75mm。由于濾芯也選定，且空氣濾清器進(jìn)氣阻力主要來源于殼體，濾芯影響較小，所以只考慮對(duì)空氣濾清器殼體結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化[6]。圖1 空氣濾清器結(jié)構(gòu)由于空氣濾清器內(nèi)的

方向。修改空濾出氣口圓角相對(duì)比較容易操作，同時(shí)也會(huì)對(duì)流阻產(chǎn)生一定影響[2]。本文基于仿真分析的方法，論述空濾出氣口圓角對(duì)流阻的影響。1 確定方案本文以某主機(jī)的概念空濾為模板，對(duì)空濾出氣口進(jìn)行圓角修改，通過CFD計(jì)算分析，得出虛擬流阻值?？諡V模型容積為6 L，進(jìn)出口直徑均為70 mm，額定流量0.12 kg/s。圖1為出氣口無(wú)圓角的空濾方案。圖1 空濾方案三維模型表1為出氣口圓角修改方案和修改位置，其中圓角方案分為R1、R3、R5、R7，通過圓角尺寸的遞增來

狀及油細(xì)分離后出氣口相對(duì)位置對(duì)旋風(fēng)分離式油氣分離的影響研究較少。本文旨在通過Flow Simulation對(duì)旋分離式油氣分離器內(nèi)的氣液兩相流流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究進(jìn)氣口管節(jié)截面形狀及出氣口相對(duì)位置對(duì)油氣分離的分離效果影響，為立式旋分式油氣分離器的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。氣液兩相流的數(shù)值模擬包括氣相場(chǎng)和氣液間的相互干擾計(jì)算。相間干擾即氣液兩相間的動(dòng)量、能量、質(zhì)量的交換過程。常見算法可以分為歐拉歐拉型算法和歐拉拉格朗日算法兩種類型[1]。DPM（Discrete

空桶本體頂部的出氣口，出氣口連接有出氣管道，出氣管道與真空泵連接；在真空桶本體的頂部，位于出氣管的一側(cè)設(shè)置有進(jìn)水口一，進(jìn)水口一的外部連接有進(jìn)水管一，進(jìn)水管一與循環(huán)水管道連接循環(huán)水管道與模腔的出水口連接；真空桶本體的頂部，位于出氣管的另一側(cè)設(shè)置有進(jìn)水口二，進(jìn)水口二的外部連接有進(jìn)水管二，進(jìn)水管二與冷卻水管道連接，冷卻水管道與室外的冷卻池連接；真空桶本體的底部，設(shè)置有進(jìn)氣排污管道，進(jìn)氣排污管道連接有三通管道，三通管道的一端通過進(jìn)氣管與模腔連接，三通管道的另一端通

°。A組吸入器出氣口接頭固定在流量計(jì)的右側(cè)，當(dāng)吸入器向左傾斜超過90°或向右傾斜時(shí)超過-90°，濕化瓶中濕化液將直接從氧氣管接頭流出。因此，在試驗(yàn)中，我們觀察并測(cè)量了-90°到90°范圍內(nèi)的傾角。用卷尺測(cè)量我院使用的一次性鼻塞吸氧管，長(zhǎng)度為250 cm。把氧氣管拉直呈水平位，平行于出氣口接頭，并固定在墻面上，在氧氣管接氧端用1 mL空針滴入0.05 mL(經(jīng)過多次預(yù)試驗(yàn)認(rèn)為0.05 mL的水滴是方便觀測(cè)的最小水滴)滅菌注射用水(我國(guó)給氧操作常采用滅菌水或無(wú)

上方安裝有第一出氣口，第一出氣口通過連接管連接有第一旋轉(zhuǎn)閥，反應(yīng)爐左側(cè)壁的上方安裝有第二進(jìn)氣口，反應(yīng)爐右側(cè)壁的下方安裝有第二出氣口，第二出氣口的右側(cè)連接有第二旋轉(zhuǎn)閥，本實(shí)用新型通過設(shè)計(jì)能夠提高SBS橡膠尾氣收集裝置的經(jīng)濟(jì)性、安全性以及實(shí)用性(申請(qǐng)專利號(hào) ：CN201921522192.7)。

的薄片兒，像個(gè)出氣口，不知這個(gè)鼻孔有何用處，我知道泥鰍是用鰓和皮膚呼吸，還具有特殊的腸呼吸功能，真是太有趣了！小泥鰍還有雙黑不溜秋的眼睛，長(zhǎng)在尖尖的頭部?jī)蓚?cè)，亮閃閃的。它的腮幫子一突一突的，好像在水中吹泡泡呢！小泥鰍的頭部?jī)蓚?cè)、背部和腹部長(zhǎng)了鰭，這些鰭能幫助它在水中平衡。最特別的是它的尾巴，就是尾鰭，是半圓的透明的，十分引人注目。泥鰍的皮膚好滑呀，我想捉住它，可它身體上滿是口水一樣的黏液，一下就從我的手里溜了出去，這真是只調(diào)皮的小泥鰍啊！我很喜歡我的小泥鰍

進(jìn)氣管下部設(shè)有出氣口，出氣口可為圓形、橢圓形或條狀，出氣口數(shù)量為多個(gè)，且相對(duì)進(jìn)氣管軸線均布；折流件可為圓管或回轉(zhuǎn)體，圓管上有與排氣管下端連接帶有內(nèi)螺紋的接頭，圓管上開有沿水平方向相對(duì)折流件軸線均布的多個(gè)出氣口；折流件為喇叭狀的回轉(zhuǎn)體，且有與排氣管下端連接的帶有內(nèi)螺紋的接頭，接頭上開有沿水平方向相對(duì)折流件軸線均布的多個(gè)出氣口；排氣管出氣口設(shè)置在進(jìn)氣管下端，進(jìn)氣管下端有外螺紋，與折流件上帶有內(nèi)螺紋的接頭連接。1.2 具體實(shí)施方式為了進(jìn)一步闡述本技術(shù)方案為達(dá)成預(yù)

。其中，濕化罐出氣口溫度控制為關(guān)鍵所在，它決定后續(xù)氣體的濕度，直接影響濕化儀的治療效果。圖1 高流量呼吸濕化治療儀示意圖1.1 濕化罐傳熱模型分析濕化罐出氣口絕對(duì)濕度受加熱片的散熱影響。散熱存在三種形式：傳導(dǎo)散熱、對(duì)流散熱和熱輻射散熱。傳導(dǎo)散熱是指熱量在系統(tǒng)內(nèi)部或系統(tǒng)之間傳遞的現(xiàn)象，是固體的主要散熱方。對(duì)流散熱是氣體或液體通過自然流動(dòng)或者強(qiáng)迫流動(dòng)散熱的現(xiàn)象，是液體和氣體的主要散熱方式。熱輻射散熱是指高溫物體以輻射的方式向外輻射散熱的現(xiàn)象，一般通過電磁輻射的

裝置的進(jìn)氣口和出氣口，分別與測(cè)試室的出氣口和香煙煙霧發(fā)生裝置的進(jìn)氣口，通過軟管密封連接；香煙煙霧發(fā)生裝置的出氣口，通過軟管與測(cè)試室的進(jìn)氣口密封連接，使氣流形成閉環(huán)，提高測(cè)試室內(nèi)氣體的穩(wěn)定性。ARM 機(jī)分別通過繼電器輸出電路與空氣調(diào)節(jié)處理裝置、香煙煙霧發(fā)生裝置、測(cè)試室連接，并通過無(wú)線WiFi 或GPRS 實(shí)時(shí)地上傳至云服務(wù)器，供終端設(shè)備遠(yuǎn)程訪問。圖2 香煙煙霧發(fā)生裝置系統(tǒng)構(gòu)成圖2.1 香煙煙霧發(fā)生裝置香煙煙霧發(fā)生裝置，包括基座、固定在基座上的直線導(dǎo)軌、安裝在

空倉(cāng)、連接管、出氣口、收集罐，如圖1～3所示圖1 整體結(jié)構(gòu)示意圖1.機(jī)體；2.驅(qū)動(dòng)桿；3.旋翼；4.支撐架；5.真空泵；6.殼體；7.進(jìn)氣口圖2 側(cè)視結(jié)構(gòu)示意圖5.真空泵；6.殼體；7進(jìn)氣口；8支撐桿；9.固定座；10.驅(qū)動(dòng)電機(jī)圖3 殼體內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意圖7.進(jìn)氣口；11.過濾網(wǎng)；12.聚氣罩；13.進(jìn)氣管；14.單向閥；15.真空倉(cāng)；16.連接管；17.出氣口；18.收集罐2 實(shí)施方式2.1 部件連接機(jī)體1四周設(shè)有驅(qū)動(dòng)桿2，且驅(qū)動(dòng)桿上部設(shè)有旋翼3，旋翼與驅(qū)動(dòng)

力損失。從氣泵出氣口至曲形鋼管底部出氣孔，管道中總壓力損失的公式為Pw=ρgsLQ式中ρ—?dú)怏w密度(kg/m3)；g—重力加速度(m/s2)；s—管道比阻(s/m3)；L—管道長(zhǎng)度(m)；Q—管道流量(m3/s)。2.2 深松鏟鏟尖受力計(jì)算鏟尖在深松運(yùn)動(dòng)中類似一個(gè)楔角為α的正面楔子在牽引力的作用下切入到土壤中[14]。為減小鏟尖的入土阻力以及起到良好的深松效果，對(duì)鏟尖形狀做適當(dāng)簡(jiǎn)化。以鏟尖為研究對(duì)象進(jìn)行受力分析[15-16]，建立平面直角坐標(biāo)系，如圖3所示

內(nèi)經(jīng)缸蓋罩殼的出氣口流出廢氣進(jìn)行分離，油氣分離器6的進(jìn)氣口通過進(jìn)氣管1與缸蓋罩殼的出氣口相連，回油口通過回油管5與曲軸箱的油底殼連通。其中，油氣分離器6的出氣口通過出氣管分別與發(fā)動(dòng)機(jī)增壓器進(jìn)氣口以及發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣管1連通，油氣分離器6的出氣口與發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣管1之間設(shè)置有第一單向閥7，第一單向閥7在油氣分離器6出氣口朝向發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣管1方向?yàn)槌ＭńY(jié)構(gòu)。與現(xiàn)有技術(shù)相比，新設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)呼吸系統(tǒng)在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，曲軸箱中的廢氣從缸蓋罩殼的出氣口經(jīng)進(jìn)氣管1進(jìn)入油氣分離器6

，梭閥4-1的出氣口有氣輸出，輸出的氣體進(jìn)入梭閥4-2，梭閥4-2的出氣口有氣輸出，進(jìn)入換向閥3右面的控制口，使換向閥3換為右位，氣源的氣體通過調(diào)速元件單向節(jié)流閥2-1進(jìn)入氣缸1的右腔，左腔氣體通過換向閥3排掉，活塞桿縮回，公交車門打開，司機(jī)和乘務(wù)員按下相應(yīng)的司機(jī)用關(guān)門按鈕5和乘務(wù)員用關(guān)門按鈕6時(shí)，梭閥4一個(gè)進(jìn)氣口會(huì)進(jìn)氣，梭閥4的出氣口有氣輸出，進(jìn)入換向閥3左面的控制口，使換向閥3換為左位，氣源的氣體通過調(diào)速元件單向節(jié)流閥2進(jìn)入氣缸1的左腔，右腔氣體通過換

管路連接空濾器出氣口和增壓器進(jìn)氣口，內(nèi)部氣體為常溫負(fù)壓；第二類，增壓器出氣口至中冷器進(jìn)氣口間管路，該段管路連接增壓器出氣口與中冷器進(jìn)氣口，內(nèi)部氣體為高溫高壓；第三類，中冷器出氣口至發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣歧管間管路，該段管路連接中冷器出氣口與發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣歧管，內(nèi)部氣體為中溫高壓。如圖1輕型卡車進(jìn)氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)模型所示，進(jìn)氣系統(tǒng)不同部位管路工作環(huán)境不同，設(shè)計(jì)過程中對(duì)管路材質(zhì)、結(jié)構(gòu)要求也不同。圖1 輕型卡車進(jìn)氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)第一類管路需要具有的特性具有緩沖震動(dòng)和耐負(fù)壓能力，第二類管路需

氣室的內(nèi)側(cè)進(jìn)、出氣口與中間的出氣口的排布為直角橫向式排布，占用空間大，不能有效利用表的內(nèi)部空間。因?yàn)槟な饺細(xì)獗韮?nèi)部的空間是有限的，進(jìn)、出氣口面積不能足夠大。我們知道，進(jìn)、出氣口截面積直接與通氣的流量相關(guān)，面積越大過氣量越大，面積越小，氣體受到阻力大，這時(shí)，表的壓力損失值就上升，上升到一定值（國(guó)標(biāo)規(guī)定有上限值），就限制了流量不能再加大了，這就是表的最大流量值。如想再大的話就要選用更大規(guī)格的表，體積也就更大了。那么，有沒有一種方法，既不增大燃?xì)獗淼耐庑误w積，通

后，在不明氣體出氣口、距離掌子面5 m處與隧道洞口處，開展取樣及檢測(cè)工作，每測(cè)點(diǎn)分別測(cè)試3次，取樣及檢測(cè)在挖掘機(jī)、鉆孔機(jī)等設(shè)備及施工均停工的情況下進(jìn)行，檢測(cè)項(xiàng)目包括氣體中的總烴(甲烷)、氧含量、硫化氫和二氧化碳等組分。測(cè)試結(jié)果取3次測(cè)試的平均值，見表1。檢測(cè)結(jié)果表明，該不明氣體具有如下特征：1)不明氣體與大氣成分存在明顯差異(根據(jù)出氣口附近測(cè)試成果)。不明氣體以二氧化碳含量最多，約占67%，含氧量?jī)H約0.3%，溫度為12～13 ℃。其余組分，如總烴、一氧化

2、行程閥正常出氣口S1、步進(jìn)脈沖出氣口S2以及排氣口O。根據(jù)圖3（b），該氣動(dòng)步進(jìn)脈沖行程閥消除障礙信號(hào)的工作機(jī)理為：1）滑閥芯2可以在閥體1中滑動(dòng)，其左右兩個(gè)端面分別對(duì)應(yīng)導(dǎo)通控制口K1、截止控制口K2，由導(dǎo)通控制口K1、截止控制口K2的輸入信號(hào)控制滑閥芯2處于右位或左位兩個(gè)位置：①當(dāng)滑閥芯2處于右位時(shí)，步進(jìn)脈沖出氣口S2與行程閥正常出氣口S1之間截止；②當(dāng)滑閥芯2處于左位時(shí)，步進(jìn)脈沖出氣口S2與行程閥正常出氣口S1之間導(dǎo)通。2）行程桿3在外力作用下可以

瓶閥門以及鋼瓶出氣口進(jìn)行遮蓋，防止鋼瓶的拆卸。本發(fā)明的另一個(gè)方面還公開了一種特氣鋼瓶更換方法，包括以下步驟：S10：將待更換的第一鋼瓶的閥門關(guān)閉；S20：卸下待更換的第一鋼瓶與輸氣管之間的接頭；S30：將第二鋼瓶與輸氣管之間的接頭進(jìn)行連接；S40：使用特氣鋼瓶防誤拆裝置，對(duì)第二鋼瓶閥門以及第二鋼瓶出氣口進(jìn)行遮蓋。本發(fā)明中的特氣鋼瓶防誤拆裝置以及特氣鋼瓶更換方法，減小了特種氣體輸配供應(yīng)系統(tǒng)運(yùn)行期間人員及設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)，提升特種氣體鋼瓶更換過程的安全性與穩(wěn)定性。

窟窿——海豹的出氣口。體形碩大渾身雪白的北極熊晃動(dòng)著略顯笨拙的身軀，在這些出氣口間來回徘徊，期待著能夠獵取到定時(shí)上來出氣的海豹。北極熊這種主動(dòng)性的進(jìn)攻顯然不是明智之舉，海豹通過北極熊行走時(shí)冰層的震動(dòng)能夠覺察到它的一舉一動(dòng)，并選擇恰當(dāng)?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">出氣口。北極熊的來回奔波往往徒勞無(wú)功。北極熊也意識(shí)到了這種行動(dòng)的愚蠢，它停止了能夠暴露行蹤的走動(dòng)，堅(jiān)定地守住一個(gè)出氣口，一動(dòng)也不動(dòng)。北極熊的“不動(dòng)”顯然比“動(dòng)”帶給海豹更大的危險(xiǎn)性，海豹由于北極熊的“不動(dòng)”而對(duì)冰面上的情況一無(wú)

圖1)：一種是出氣口不帶自閉裝置，另一種是出氣口帶有自閉裝置[1]。當(dāng)前市場(chǎng)上的液化石油氣瓶閥大部分都是不帶自閉裝置的。由于液化石油氣鋼瓶大多為民用，不熟悉瓶閥和鋼瓶的使用規(guī)范和操作要領(lǐng)，難免發(fā)生在未關(guān)閉瓶閥的情況下，移除出氣口的調(diào)壓器或管路，導(dǎo)致發(fā)生事故。筆者通過產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析，提出國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中應(yīng)主推出氣口帶有自閉裝置的結(jié)構(gòu)型式，并取消出氣口不帶自閉裝置的瓶閥。這樣做有以下優(yōu)點(diǎn):在未與調(diào)壓器連接使用時(shí)閥門出氣口自動(dòng)關(guān)閉，能有效防止家庭臨時(shí)儲(chǔ)存的氣瓶因閥門未關(guān)

結(jié)果分析了3種出氣口位置對(duì)各吸嘴吸附力的影響，并在試驗(yàn)樣機(jī)上對(duì)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明：影響因素從主到次為種子與吸嘴距離、真空度、吸嘴孔徑、入口錐角；種子與吸嘴的距離為主要影響因素，其他3個(gè)因素影響并不顯著；出氣口的3種布置方式中，當(dāng)出氣口距匯流管兩端距離為170mm時(shí)，各吸嘴吸附力分布均勻且平均值最大。關(guān)鍵詞：排種器；吸嘴；吸附性能；出氣口；仿真0引言分子技術(shù)自動(dòng)化育種設(shè)備采用機(jī)器人技術(shù)進(jìn)行種子的送料、定位、分揀、存儲(chǔ)，完成種子的微創(chuàng)取樣和DNA快速提取[

強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果與出氣口直徑成反比，當(dāng)出氣口直徑接近缸徑，為0.857B時(shí)，躍升現(xiàn)象不再出現(xiàn)。進(jìn)氣道； 穩(wěn)流試驗(yàn)； 滾流比； 模擬缸套； 評(píng)價(jià)方法內(nèi)燃機(jī)缸內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)對(duì)混合氣的形成和燃燒過程有決定性的影響，直接影響著內(nèi)燃機(jī)的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性以及其他特性[1-2]。而缸內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)在很大程度上受氣道流動(dòng)性能影響，因此進(jìn)氣道設(shè)計(jì)十分重要。在進(jìn)氣系統(tǒng)開發(fā)過程中，通常采用穩(wěn)態(tài)流動(dòng)試驗(yàn)方法對(duì)氣道進(jìn)行測(cè)試和評(píng)價(jià)。該方法可以追溯到20世紀(jì)60年代，自從D.Fitzgeorge等人

箱的頂部制有一出氣口，在水箱的出氣口與風(fēng)扇之間連接一導(dǎo)氣管，該導(dǎo)氣管在機(jī)箱內(nèi)的一段由金屬材料制成，在風(fēng)扇的內(nèi)端套裝一金屬網(wǎng)罩，該金屬網(wǎng)罩連接主機(jī)電源的正極，導(dǎo)氣管的金屬段連接主機(jī)電源的負(fù)極。本實(shí)用新型涉及一種除塵風(fēng)冷立式機(jī)箱，包括機(jī)箱及風(fēng)扇，在機(jī)箱內(nèi)安裝有風(fēng)扇，在對(duì)應(yīng)風(fēng)扇的機(jī)箱側(cè)壁上制有多個(gè)散熱孔，在機(jī)箱安裝風(fēng)扇的外側(cè)壁安裝一水箱，在水箱上連接一進(jìn)氣管，在水箱的頂部制有一出氣口，在水箱的出氣口與風(fēng)扇之間連接一導(dǎo)氣管，該導(dǎo)氣管在機(jī)箱內(nèi)的一段由金屬材料制成，在

進(jìn)氣塞門，觀察出氣口處的壓力值，若壓力不在整定值±5 kPa 范圍內(nèi)，則調(diào)節(jié)閥尾部的調(diào)桿，使出口壓力值盡量接近整定值，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2。表2 整定值調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果由表2 可以看出，實(shí)際輸出壓力與整定值之間存在偏移，且大多數(shù)都超過了5 kPa 的范圍，因此對(duì)整定值的校正是一項(xiàng)很有必要的工作。在調(diào)節(jié)好整定值后，為了檢驗(yàn)其穩(wěn)定性，對(duì)其進(jìn)行反復(fù)充氣和排氣動(dòng)作，記錄出氣口壓力值的變化，以均衡控制模塊調(diào)壓閥為例進(jìn)行試驗(yàn)，其整定值為650 kPa。試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。表3

進(jìn)氣口和若干個(gè)出氣口組成。本文設(shè)計(jì)了2種不同結(jié)構(gòu)的環(huán)形氣嘴。兩者的內(nèi)外徑一致，進(jìn)出氣口直徑一致。不同之處在于出氣口的位置和數(shù)量。在圖1模型內(nèi)表面均布6個(gè)出氣口，在圖2模型的下側(cè)均布8個(gè)出氣口。圖1 內(nèi)吹式環(huán)形氣嘴圖2 下吹式環(huán)形氣嘴由于環(huán)形氣嘴的結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，采用六面體網(wǎng)格單元來離散整個(gè)計(jì)算區(qū)域，提高了整個(gè)模型的網(wǎng)格質(zhì)量。高質(zhì)量的網(wǎng)格有利于加快運(yùn)算速度，提高計(jì)算精度。在Gambit中對(duì)幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分后，根據(jù)環(huán)形氣嘴的結(jié)構(gòu)和流場(chǎng)特性對(duì)其進(jìn)行邊界條件的設(shè)

角度時(shí)，手控閥出氣口氣壓的變化。通過對(duì)手控閥靜特性的測(cè)試，能夠?yàn)楫a(chǎn)品設(shè)計(jì)及改進(jìn)提供理論依據(jù)。2.2 密封性測(cè)試密封性是保證制動(dòng)系統(tǒng)擁有足夠制動(dòng)氣壓的前提。由于閥類泄漏過程十分緩慢，因此可將其視為絕熱過程，等效為等溫泄漏放氣過程，因?yàn)殚y的泄漏是閥的密封面上的空隙所致，所以可將所有孔隙等效為一個(gè)有效截面積為S的節(jié)流噴嘴。則在等溫泄漏過程中，儲(chǔ)氣罐內(nèi)壓力從開始放氣（t=0）時(shí)的PS0下降到泄漏結(jié)束時(shí)的PS時(shí)，其前、后氣壓之比與時(shí)間的關(guān)系[7]為：式中，S為等效節(jié)

每個(gè)閥體的兩個(gè)出氣口2口作用是完全一樣的，同時(shí)作用，只是為了便于裝配布置，我們通常只利用其中的一個(gè)出氣口）。駐車及應(yīng)急制動(dòng)原理：目前，極少數(shù)的載貨車使用液壓制動(dòng)系統(tǒng)，大多數(shù)都是氣壓制動(dòng)系統(tǒng)，因此中后橋制動(dòng)氣室使用雙膜片復(fù)合式彈簧儲(chǔ)能氣室，因?yàn)檫@種設(shè)計(jì)可以同時(shí)滿足車輛駐車制動(dòng)及應(yīng)急制動(dòng)。當(dāng)駕駛員操作手制動(dòng)閥處于制動(dòng)位置時(shí)，使得駐車制動(dòng)繼動(dòng)閥42控制口氣體通過手制動(dòng)閥的排氣口排空，因此進(jìn)氣口與出氣口及排氣口間截止，出氣口與排氣口連通，因此B腔中的壓縮氣體通過繼

內(nèi)開設(shè)進(jìn)氣口和出氣口，進(jìn)氣管纏繞在電阻絲外再與進(jìn)氣口連通，排氣管與出氣口連通，進(jìn)氣管和排氣管外端口伸出保溫套。本發(fā)明適合于便攜式儀器或在線監(jiān)測(cè)設(shè)備中的電化學(xué)傳感器在各種氣體環(huán)境溫度下的工作應(yīng)用。電化學(xué)傳感器的恒溫測(cè)量系統(tǒng)對(duì)工作電源的要求不高，電流信號(hào)經(jīng)過電路處理為4～20 mA的標(biāo)準(zhǔn)信號(hào)輸出，可直接整合在氣體檢測(cè)的儀器設(shè)備中進(jìn)行數(shù)據(jù)對(duì)接，最大限度地消除了溫度對(duì)電化學(xué)傳感器的影響，有效提高了測(cè)量精度。