床溫
- 火電廠循環(huán)流化床鍋爐床溫控制的優(yōu)化分析
循環(huán)流化床鍋爐床溫影響因素的研究2.1 給煤量一般來說，給煤量對床溫度的控制有很大的影響，這就增加了控制床溫度的難度。當(dāng)鍋爐運行時，當(dāng)燃料粒子被送入爐中時，需要一段時間的燃燒，此時，爐膛中的燃料會更多，從而導(dǎo)致爐膛的溫度上升。在高負(fù)載條件下，延遲時間可達(dá)1 分鐘。而且，當(dāng)燃油的數(shù)量越來越多，在燃燒過程中會產(chǎn)生一種燃燒現(xiàn)象，從而引起床內(nèi)溫度迅速上升，從而使床內(nèi)溫度無法控制。煤粉是影響煤層溫度的最直接和主要的因素，而滯后是煤層調(diào)節(jié)床溫的最大特征，使其難以調(diào)整
中國設(shè)備工程 2023年20期2023-11-24
- 350MW超臨界CFB鍋爐吹管技術(shù)探討
后，控制鍋爐平均床溫約350 ℃，維持約36 h，限定鍋爐升溫升壓的速率，此階段因燃燒能力低、蓄熱有限，僅能進(jìn)行低壓力工況（不超過4.5 MPa）的試吹工作，且蒸汽溫度低（主蒸汽溫度僅可維持260～290 ℃）。高溫烘爐階段：鍋爐投煤升床溫，也須控制平均床溫約600 ℃，維持約12 h；此工況相較正常鍋爐吹管的燃燒量、平均床溫稍偏低（正常吹管時平均床溫約620～660 ℃），但可較好地將吹管與高溫烘爐結(jié)合，保證1 h約3次的降壓吹管參數(shù)。烘爐結(jié)束后，鍋爐須
中國特種設(shè)備安全 2022年8期2022-10-09
- 基于GA-SVR的循環(huán)流化床鍋爐床溫預(yù)測
意義。CFB鍋爐床溫是影響CFB鍋爐經(jīng)濟(jì)、高效、安全運行的重要參數(shù)之一。床溫過高，會導(dǎo)致鍋爐的熱傳導(dǎo)增快，受熱面溫度過高，引起高溫結(jié)渣腐蝕和超溫爆管等問題，同時也會導(dǎo)致NO排放量增加；而床溫過低將引起鍋爐熱效率降低，鍋爐汽水參數(shù)不達(dá)標(biāo)，底渣和飛灰中可燃物含量增高，從而影響鍋爐的經(jīng)濟(jì)運行。因此，一些國內(nèi)外學(xué)者對CFB鍋爐的床溫特性進(jìn)行了大量的建模研究?；跈C(jī)器學(xué)習(xí)和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等技術(shù)建立的分布參數(shù)、時變、非線性、多變量緊密耦合控制對象的動態(tài)模型具有較好的自適應(yīng)能
智能計算機(jī)與應(yīng)用 2022年9期2022-09-28
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫自動控制系統(tǒng)的優(yōu)化
回路調(diào)節(jié)的方式對床溫進(jìn)行控制，依據(jù)床溫的偏差進(jìn)行一次風(fēng)量的調(diào)整，從而實現(xiàn)對床溫的控制，這種控制方式的自動化程度較低[1-2]，對床溫的控制效果有限，甚至需要采用手動的方式進(jìn)行床溫的控制。為解決這一問題，針對循環(huán)流化床的床溫控制系統(tǒng)，采用粒子群優(yōu)化算法對床溫的控制系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化[3]，從而提高循環(huán)流化床鍋爐的床溫自動化控制水平，提高煤炭的利用率并降低污染物水平，提高火力發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)性及環(huán)保性。1 循環(huán)流化床鍋爐床溫的控制原理循環(huán)流化床采用煤炭進(jìn)行燃燒的過程中，
山西化工 2022年4期2022-09-23
- 基于改進(jìn)型粒子群優(yōu)化算法的CFB鍋爐床溫建模
011)0 引言床溫是衡量火電廠循環(huán)流化床(circulating fluidized bed，CFB)鍋爐是否安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行的重要指標(biāo)之一[1]。床溫過高，會使鍋爐的承壓部件超溫，降低金屬部件的熱強(qiáng)度和熱穩(wěn)定性，縮短鍋爐壽命。床溫過低，則會使得鍋爐運行效率和運行經(jīng)濟(jì)性變低。長時間低溫運行，還會導(dǎo)致汽溫過低，影響汽輪機(jī)安全運行。此外，床溫控制不當(dāng)還會使得機(jī)組脫硫、脫硝反應(yīng)不在最佳反應(yīng)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行，進(jìn)而影響SO2和NOX的脫除。CFB鍋爐床溫的動態(tài)模
自動化儀表 2022年4期2022-06-24
- 基于平行控制理論的循環(huán)流化床鍋爐床溫智能預(yù)測模型
究發(fā)現(xiàn)，維持正常床溫是CFB 鍋爐穩(wěn)定運行的關(guān)鍵［4］，機(jī)組運行過程中，幾乎所有的控制和調(diào)節(jié)都是圍繞維持穩(wěn)定的床溫進(jìn)行的。床溫預(yù)測可以通過研究鍋爐燃燒過程，求解質(zhì)量和能量守恒方程，建立基于力學(xué)的模型［5-6］。然而，床溫的影響因素有很多，如各因素之間的耦合、大延遲效應(yīng)以及爐內(nèi)氣固兩相流特性都會導(dǎo)致機(jī)理模型較為復(fù)雜，不適合現(xiàn)場控制系統(tǒng)的設(shè)計和優(yōu)化［7］。在實踐中，力學(xué)模型所需要的變量有時難以獲得，因此，大多數(shù)基于力學(xué)的床溫預(yù)測模型存在精度不足的問題。平行控制
綜合智慧能源 2022年3期2022-04-20
- 關(guān)于循環(huán)流化床鍋爐大顆粒沉積的處理與預(yù)防的研究
范明樂摘要：鍋爐床溫的穩(wěn)定是鍋爐燃燒穩(wěn)定的必要條件，直接影響鍋爐的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行，鍋爐長周期運行時，大顆粒沉積導(dǎo)致鍋爐床溫低，嚴(yán)重時導(dǎo)致鍋爐結(jié)焦停爐。鍋爐床溫低處理非常困難，存在較大的安全隱患。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐 ?大顆粒沉積一、概述循環(huán)流化床鍋爐的床溫高低情況，直接影響著鍋爐的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行。循環(huán)流化床鍋爐入爐煤顆粒對鍋爐床溫影響較大，煤顆粒度大造成流化不良，嚴(yán)重時導(dǎo)致大顆粒沉積鍋爐床溫局部較低，導(dǎo)致鍋爐低溫結(jié)焦。從運行的實際經(jīng)驗得出床溫
科學(xué)與生活 2021年11期2021-11-10
- 油頁巖干餾殘渣流化床燃燒過程中污染物排放控制特性
進(jìn)行了一系列不同床溫下的燃燒實驗,分析其污染物排放特性,同時采用爐內(nèi)石灰石脫硫技術(shù)和天然氣再燃脫氮技術(shù),探究石灰石添加量對爐內(nèi)脫硫效率和燃燒穩(wěn)定性的影響,以及天然氣再燃對爐內(nèi)脫氮效率和飛灰未燃碳含量的影響,以期為后續(xù)工業(yè)化應(yīng)用提供理論支持和數(shù)據(jù)支撐。1 實驗部分1.1 原料油頁巖干餾殘渣來自于遼寧撫順某頁巖油煉制廠,其元素分析、工業(yè)分析和形態(tài)硫分析見表1。從表1可以看出,該油頁巖干餾殘渣具有高灰分和低熱值的特點。此外,石灰石來自于四川某循環(huán)流化床電廠,其中
石油學(xué)報（石油加工） 2021年4期2021-08-24
- 150 MW CFB鍋爐燃燒均勻性優(yōu)化及實踐
中心筒改型來消除床溫偏差。王泉海等人[13]測量了一臺300 MW CFB鍋爐雙側(cè)進(jìn)風(fēng)時布風(fēng)的不均勻性，提出了對布風(fēng)板中間區(qū)域芯管進(jìn)行阻力優(yōu)化來改善布風(fēng)均勻性。張文清[14]研究了一臺600 MW超臨界CFB鍋爐外循環(huán)回路的非均勻特性，提出了合理配置鍋爐配風(fēng)及給煤量分布來保證CFB鍋爐燃燒均勻性的運行優(yōu)化措施。然而，針對大型CFB鍋爐燃燒均勻性的多部件設(shè)計優(yōu)化及系統(tǒng)性協(xié)同改造的報道相對較少。基于此，本文針對一臺150 MW CFB鍋爐實際運行中存在的床溫偏
節(jié)能技術(shù) 2021年3期2021-07-14
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫控制過程分析
的過程中，控制好床溫是流化床的保障安全運行和促進(jìn)流化床高效運行的關(guān)鍵和及其重要的作用。但是在實際的溫度控制的過程中，會存在多種的影響因素，導(dǎo)致溫度控制效果不好，進(jìn)而出現(xiàn)床溫太低或者太高，床溫太低或者太高都會對鍋爐的安全運行產(chǎn)生極大的威脅，并且還運行的過程中，還會增加能耗，效率降低，所以研究怎么樣優(yōu)化循環(huán)流化床的的溫度控制，對于當(dāng)前的工業(yè)的發(fā)展有著積極的促進(jìn)作用。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床? 鍋爐? 床溫? 溫度控制中圖分類號：TK229.66一 影響循環(huán)流化床鍋爐
中國應(yīng)急管理科學(xué) 2021年3期2021-03-24
- 機(jī)組啟動過程中鍋爐結(jié)焦原因分析
4號鍋爐下層平均床溫為520.6 ℃，達(dá)到投煤允許條件后投運C給煤機(jī)，04:30投運B給煤機(jī)，05:46投運A給煤機(jī)，總煤量控制在22 t/h左右。05:35主蒸汽壓力為2.74 MPa，主蒸汽溫度為345 ℃，汽輪機(jī)掛閘沖轉(zhuǎn)，06:39機(jī)組與系統(tǒng)并列。07:06運行人員發(fā)現(xiàn)鍋爐有結(jié)焦現(xiàn)象，立即采取加大流化風(fēng)量并聯(lián)系檢修人員疏通就地排渣管等措施，經(jīng)處理無效，11:00機(jī)組解列停運。搶修后于3月19日05:12恢復(fù)并網(wǎng)[1-4]。2 檢查情況2.1 設(shè)備基本
東北電力技術(shù) 2020年7期2020-12-13
- 超臨界350 MW循環(huán)流化床鍋爐變負(fù)荷特性
獲得變負(fù)荷過程中床溫、汽溫和排煙參數(shù)的變化曲線，并對比煤粉鍋爐來探究超臨界循環(huán)CFB在變負(fù)荷運行中的特點與優(yōu)勢。1 鍋爐設(shè)計參數(shù)河坡電廠超臨界350 MW機(jī)組CFB鍋爐燃料參數(shù)見表1，燃用煤種為高灰、低硫貧煤（設(shè)計煤種為當(dāng)?shù)責(zé)嶂递^高的無煙煤）。最大連續(xù)蒸發(fā)量（BMCR）和額定蒸發(fā)量（BRL）的條件下，鍋爐主要設(shè)計參數(shù)見表2。表1 鍋爐燃料參數(shù)Tab.1 The fuel quality of the boiler表2 鍋爐主要設(shè)計參數(shù)Tab.2 Main
熱力發(fā)電 2020年9期2020-12-05
- 330 MW循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造及分析
2 爐內(nèi)溫差大而床溫偏高由于流態(tài)化過程的復(fù)雜性、新鮮燃料和回料灰的分布相對集中、料層顆粒的不均勻性、物料流化程度的偏差和一、二次風(fēng)分配的不均勻性，直接導(dǎo)致了CFB鍋爐床溫偏高和爐內(nèi)溫度偏差大。床溫偏差大不但影響物料的燃盡和脫硫效率，還將影響爐膛整個低NOx的進(jìn)程；同時，床溫的不均勻也會造成局部溫度峰值，而局部超高床溫是NOx急劇增加的最重要原因之一［5］。理論上，850～915℃的床溫是CFB最佳低氮脫硝溫度。鍋爐實際運行床溫偏高，在滿負(fù)荷時局部床溫可達(dá)9
能源與環(huán)境 2020年5期2020-10-30
- 基于改進(jìn)PID算法的CFB鍋爐床溫控制
張瑞青摘? 要：床溫是循環(huán)流化床鍋爐保持經(jīng)濟(jì)、安全運行的重要參數(shù)，對床溫進(jìn)行優(yōu)化控制可以提高鍋爐運行的效率。針對床溫具有非線性、時變、多變量耦合的特點，常規(guī)PID控制已無法達(dá)到良好的控制要求，采用粒子群算法對PID進(jìn)行改進(jìn)，并在Matlab軟件平臺上仿真，結(jié)果表明，粒子群改進(jìn)PID算法對床溫的控制效果比常規(guī)PID控制的穩(wěn)定性、準(zhǔn)確性、快速性更好。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐;床溫;PID算法;粒子群改進(jìn)PID算法;Matlab仿真中圖分類號： TP273? ?
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年12期2020-09-06
- 鍋爐啟動過程中結(jié)焦原因分析
24℃，左側(cè)平均床溫由848℃開始緩慢下降至626℃，運行人員增加給煤量提高床溫。6∶07左側(cè)床溫開始明顯上升，運行中單點最高溫度達(dá)到1 040℃，由于床溫高，運行人員依次切除1號、3號、2號床下點火油槍。6∶17隨著回料器料位的進(jìn)一步增加，回料量逐步增大，A分離器回料閥回料溫度由124℃升至166℃，左側(cè)床溫開始明顯下降。6∶24爐膛左側(cè)床溫出現(xiàn)下降后，運行調(diào)整增加A給煤機(jī)出力。6∶41左側(cè)床溫平均降至406℃，之后“燃燒器密相區(qū)下部床溫1”繼續(xù)降低至2
山東電力高等專科學(xué)校學(xué)報 2020年3期2020-07-27
- 生物質(zhì)鍋爐床溫高的原因分析及對策
天后就會出現(xiàn)鍋爐床溫高，嚴(yán)重影響鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運行。關(guān)鍵詞：生物質(zhì);循環(huán)流化床鍋爐;床溫;流化序言：廣東粵電湛江生物質(zhì)電廠是全世界單機(jī)容量最大的純?nèi)加蒙镔|(zhì)燃料的電廠，總裝機(jī)容量為2×50MW。其鍋爐為高溫高壓參數(shù)、自然循環(huán)、單爐膛、平衡通風(fēng)、露天布置、鋼架雙排柱懸吊結(jié)構(gòu)、固態(tài)排渣循環(huán)流化床鍋爐。設(shè)計鍋爐燃用燃料為周邊地區(qū)的農(nóng)林廢棄物及木材加工廠的邊角料、甘蔗渣、甘蔗葉等生物質(zhì)燃料。鍋爐使用15%建筑廢料燃料后，發(fā)現(xiàn)鍋爐運行時間兩個月左右后，鍋爐床溫就偏
科學(xué)與財富 2020年36期2020-03-04
- 循環(huán)流化床鍋爐降床溫試驗研究
環(huán)流化床鍋爐有著床溫過高的現(xiàn)象，這不僅使其更難以滿足環(huán)境指標(biāo)（例如二氧化硫和氮氧化物的排放量），而且還很容易造成安全隱患（例如爐膛床面結(jié)焦）。所以，本文在考慮了操作安全性和環(huán)境保護(hù)的基礎(chǔ)上，研究了料層壓力，運行中的氧量，一次風(fēng)量，二次風(fēng)量，氧量和Ca/S爐內(nèi)脫硫等方面的運行參數(shù)與床溫之間的關(guān)系，并制定了運行參數(shù)的適當(dāng)運行范圍，以供運行員參考。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床;床溫;試驗引言根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐運行的重要指標(biāo)，床溫一方面會直接影響鍋爐的脫硫效果，另一方面還會
名城繪 2020年10期2020-01-03
- 影響CFB鍋爐床溫的因素及調(diào)整策略
00)0 引 言床溫是指燃燒室密相區(qū)的平均溫度，是循環(huán)流化床鍋爐運行的重要參數(shù)，運行時一般平均床溫控制在 850～950 ℃[1]，運行人員如果對床溫的變化沒有做出正確的判斷和操作，就會影響鍋爐正常運行，甚至?xí)?dǎo)致運行事故。比如，運行時負(fù)荷沒變，但床溫降低，這時增加給煤量，若果沒有增大一次風(fēng)量，導(dǎo)致燃燒效率下降，燃燒份額不足，則床溫不會增加，反而會降低。如果此時運行人員不能夠正確判斷，以為床溫下降還是因煤量不夠多而引起的，繼續(xù)增大給煤量，更使得風(fēng)煤配比嚴(yán)重
應(yīng)用能源技術(shù) 2019年11期2019-12-03
- 循環(huán)流化床鍋爐運行調(diào)整分析
表現(xiàn)不理想，比如床溫偏低，排煙溫度偏高，鍋爐汽水損失大，運行效率低表現(xiàn)突出。針對當(dāng)前情況，對排污量和吹灰時間進(jìn)行了調(diào)整，使鍋爐汽水損失明顯得到改善;另外，嚴(yán)格控制燃煤粒度有利于床料充分流化;加之通過調(diào)整鍋爐循環(huán)灰量的大小來調(diào)整床溫，使灰渣未完成熱損失得到明顯改善?？傊?，通過多舉措多方法的綜合操作，使鍋爐效率得到一定提高，改善了鍋爐運行經(jīng)濟(jì)性。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床;鍋爐汽水損失;循環(huán)返料灰;床溫中圖分類號：TK229.6 ???文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A?????文章編號
中國科技縱橫 2019年17期2019-12-02
- 基于改進(jìn)廣義預(yù)測控制的鍋爐床溫研究
性和經(jīng)濟(jì)性。由于床溫對象具有大慣性、大延遲等特點，其控制系統(tǒng)的設(shè)計是熱工過程控制領(lǐng)域的熱點問題[3]。CFB鍋爐床溫反映的運行溫度是在爐內(nèi)密相區(qū)內(nèi)的，預(yù)示著鍋爐內(nèi)的運行安全情形，對脫硫的效率產(chǎn)生了影響，所以這個運行參數(shù)非常重要。鍋爐通常須要把床溫控制在850℃～900℃區(qū)間，用來確保鍋爐部分可以平穩(wěn)的運行，并且防止氮硫化物的排放[4]。主要影響爐膛床溫的原因有一次風(fēng)、二次風(fēng)的量和煤炭的量。反映鍋爐燃燒效率的主要參數(shù)是汽壓，對其影響的原因主要也是送風(fēng)量和燃料
- 循環(huán)流化床機(jī)組AGC系統(tǒng)優(yōu)化及應(yīng)用
風(fēng)量響應(yīng)特性，對床溫和主蒸汽壓力控制特性進(jìn)行分析，并優(yōu)化了燃燒控制系統(tǒng)及AGC系統(tǒng)，對同類型機(jī)組AGC系統(tǒng)優(yōu)化工作有借鑒意義。1 影響因素1.1 機(jī)組概況某電廠2號機(jī)組是330 MW亞臨界循環(huán)流化床(CFB)鍋爐發(fā)電機(jī)組。鍋爐為亞臨界、一次中間再熱、自然循環(huán)、緊身封閉、平衡通風(fēng)、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)的CFB鍋爐，有3個旋風(fēng)分離器，蒸汽的額定壓力為17.5 MPa、額定溫度為541 ℃。汽輪機(jī)為單軸雙缸雙排汽的汽輪機(jī)，發(fā)電機(jī)為330 MW水氫氫冷卻汽輪發(fā)電機(jī)。機(jī)組
發(fā)電設(shè)備 2019年5期2019-10-08
- 基于燃燒系統(tǒng)改造的NOx超低排放技術(shù)研究
度加快。b）鍋爐床溫偏高，且偏差較大，原設(shè)計床溫為850～930℃，現(xiàn)在1號鍋爐中部偏右側(cè)床溫平均達(dá)970℃，最高達(dá)1025℃，偏差值最高達(dá)150℃。c） 床溫分布不均，各給煤機(jī)無法均勻給煤，為了控制床溫偏差，經(jīng)常需要將兩邊給煤機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)大，中間的給煤機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)小；增大了石灰石的消耗量。d） 分離器阻力降低導(dǎo)致分離器效率下降，180～300MW負(fù)荷時，分離器阻力為0.5～1.7kPa；尾部煙氣中顆粒濃度增高，加劇了尾部低溫過熱器、低溫再熱器、省煤器和空氣預(yù)熱
山西電力 2018年6期2019-01-22
- 350 MW超臨界CFB鍋爐熱態(tài)啟動耗油量大的問題分析和解決措施
4 h內(nèi)鍋爐平均床溫由原850 ℃迅速下降至305 ℃左右，難以實現(xiàn)壓火后直接啟動；且在此工況下，爐熱態(tài)啟動，投入床下油槍點火恢復(fù)過程中，發(fā)生當(dāng)平均床溫約在300 ℃以上時，保持原常規(guī)啟動點火時運行工況，而床溫升速率很緩慢，造成的耗油量大和啟動時間過長的問題。即：床壓控制在6.5～7 kPa、流化風(fēng)量約在180～190 kNm3/h(機(jī)組整套啟動前利用啟動床料確定臨界流化風(fēng)量約170 kNm3/h)，及其床下油槍出力(4只床下油槍全部投入，通過油壓調(diào)節(jié)，啟
電力科學(xué)與工程 2018年10期2018-11-13
- 330 MW循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造
負(fù)荷運時鍋爐局部床溫較高、床溫偏差較大，燃燒時NOx排放較高，脫硝劑氨水耗量偏大等問題，在通過加強(qiáng)燃煤粒度控制與優(yōu)化燃燒調(diào)整[1,2]等措施后，上述問題仍未得到很好的解決。因此，如何降低燃燒時NOx原始排放，在保證環(huán)保排放的基礎(chǔ)上減少脫硝劑氨水耗量，已成為該廠面臨的重要課題。1 設(shè)備概況某廠建設(shè)有2臺330 MW循環(huán)流化床鍋爐發(fā)電機(jī)組，鍋爐為DG1165/17.5-II 1型亞臨界參數(shù)國產(chǎn)化循環(huán)流化床汽包爐、自然循環(huán)、單爐膛、一次中間再熱、汽冷式旋風(fēng)分離器
山西電力 2018年4期2018-10-10
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫調(diào)整與自動控制方案分析
段，實現(xiàn)燃燒過程床溫監(jiān)控的自動化，是研究的關(guān)鍵點，與此同時，也是評價該鍋爐系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)效益和運行質(zhì)量以及安全的重要指標(biāo)，所以，本文對此進(jìn)行了深度探索，探索的內(nèi)容包括循環(huán)流化床結(jié)構(gòu)和原理、床溫特性、床溫自動控制系統(tǒng)改進(jìn)建議及控制方案等內(nèi)容。1 循環(huán)流化床鍋爐的組成和原理1.1 循環(huán)流化床鍋爐的組成1) 鍋爐的燃料系統(tǒng)。管道燃燒器裝配在爐底位置，所產(chǎn)生的熱風(fēng)傳遞載體為一次風(fēng)箱，傳遞的目標(biāo)地點為爐膛，啟動燃燒器主要設(shè)置在兩個返料腿之間的位置，使用的是輕質(zhì)柴油。2)
山西化工 2018年2期2018-05-28
- 淺析循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦事故原因及預(yù)防
；結(jié)焦；返料灰；床溫DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.06.0061 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦事故機(jī)理循環(huán)流化床結(jié)焦事故是在鍋爐機(jī)組運行中最常見的事故，無論在正常運行當(dāng)中、點火啟動與壓火啟動過程中都會經(jīng)常發(fā)生。在循環(huán)流化床爐膛密相區(qū)內(nèi)，由于流化工況破壞，燃燒溫度超過灰熔點而造成結(jié)焦。燃燒結(jié)焦不僅發(fā)生在爐膛，也會發(fā)生在旋風(fēng)分離器和返料器內(nèi)。一旦發(fā)生結(jié)焦事故就要停爐處理，對全廠工藝及安全，經(jīng)濟(jì)及都帶來很大影響。在循環(huán)流化床鍋爐運行
山東工業(yè)技術(shù) 2018年6期2018-03-26
- 淺談循環(huán)流化床鍋爐如何降低氮氧化物排放
原因分析1.1 床溫高的問題床溫是指循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)燃料燃燒溫度。床溫是直接反映爐內(nèi)燃燒狀況的重要參數(shù)之一，床溫的控制直接影響鍋爐的燃燒效率和燃燒工況。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計床溫應(yīng)控制在850～950℃之間。但在實際運行中床溫普遍高于930℃。從鍋爐燃燒經(jīng)濟(jì)角度考慮，床溫高燃料入爐著火快，爐渣、飛灰含碳量低；但從環(huán)保角度考慮，高溫燃燒會生成更多的氮氧化物。1.2 鍋爐爐內(nèi)溫度偏差大（1）分離器效率偏低，造成鍋爐新加燃料燃燒在密相區(qū)燃燒釋放的熱量無足夠的返料
機(jī)電工程技術(shù) 2018年9期2018-03-05
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫控制特性的研究
可以說完全依賴對床溫控制原理的深入分析和理解，從而避免設(shè)計上的缺陷。這也是確保新投入運行的循環(huán)流化床鍋爐安全可靠運行的前提和基礎(chǔ)。1 床溫控制的意義我國開發(fā)生產(chǎn)的循環(huán)流化床鍋爐沸騰溫度選擇在800～900℃范圍內(nèi)，主要有兩個原因：第一，我國大部分煤床溫低。低溫可有效避免爐膛結(jié)焦。第二，合理的床溫是常用石灰石脫硫劑的最佳反應(yīng)溫度，可以最大限度地提高脫硫劑的脫硫能力。因此，必須將鍋爐床溫度控制在一定范圍內(nèi)。（1）在循環(huán)床鍋爐的實際運行中，如果床溫存在溫度過高的
中國設(shè)備工程 2018年21期2018-01-29
- 基于預(yù)估補(bǔ)償?shù)难h(huán)流化床鍋爐床溫控制優(yōu)化
化床鍋爐所特有的床溫是鍋爐運行中最重要的參數(shù)之一[1]。某矸石電廠二期2×300 MW循環(huán)流化床機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠生產(chǎn)的300 MW循環(huán)流化床鍋爐，由于煤質(zhì)變化、運行人員操作不當(dāng)?shù)纫蛩匾餋FB鍋爐床溫偏離設(shè)計值，進(jìn)而導(dǎo)致鍋爐運行不穩(wěn)定，因此需進(jìn)行床溫控制策略優(yōu)化研究。床溫控制策略目前主要有智能控制策略和傳統(tǒng)PID控制算法。智能控制策略雖然能取得好的控制效果，但是不易應(yīng)用于工程實踐。傳統(tǒng)PID控制易應(yīng)用于工程實踐，但是控制效果不是很好。本文針對床溫被控對
自動化與儀表 2017年6期2018-01-18
- 淺談循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦
它部位供風(fēng)不足，床溫偏高，物料產(chǎn)生粘結(jié)，從而形成焦塊。2.2 返料影響返料風(fēng)過小造成返料器返料不正?；蚍盗掀魍蝗挥捎谀突鸩牧系乃涠氯蛞蛄喜罡叻叛h(huán)灰外泄失控等原因，返料無法正常返至爐內(nèi)，造成床溫過高而結(jié)焦。若再通過加煤來維持壓力及汽溫，則床溫在返料未回爐膛及加煤的雙重作用下灰急劇上升而導(dǎo)致床上結(jié)焦。啟爐過程中，若在投煤后再投入流化風(fēng)機(jī)，當(dāng)返料突然回爐床時，造成床溫陡降，降幅達(dá)200℃以上。此時，爐床內(nèi)煤粒因床溫下降而減慢甚至停止著火燃燒。2.3 啟爐
新商務(wù)周刊 2017年6期2017-12-27
- 某200MW循環(huán)流化床鍋爐NOx排放試驗研究
流化床鍋爐存在的床溫偏高以及NOx排放濃度較大的問題，對該鍋爐進(jìn)行試驗研究：分別從流化風(fēng)量、運行氧量、上下二次風(fēng)配比以及床壓等手段進(jìn)行調(diào)整分析。試驗結(jié)果表明：隨著流化風(fēng)量提高，床溫以及NOx排放均有明顯上升；隨著運行氧量提高，床溫下降明顯，NOx排放也有明顯上升趨勢；適當(dāng)降低床層壓力，關(guān)小下層二次風(fēng)門開度，可有效降低床溫，抑制NOx生成。通過多種燃燒調(diào)整手段，實現(xiàn)660t/h、610t/h、480t/h等三個熱負(fù)荷下NOx排放濃度均可控制在240mg/m3
發(fā)電技術(shù) 2017年5期2017-12-13
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫控制過程的探討
司循環(huán)流化床鍋爐床溫控制過程的探討黃曉平神華福建晉江熱電有限公司我們都知道循環(huán)流化床能夠安全運行與床溫的合理穩(wěn)定有著千絲萬縷的聯(lián)系。本文將從實際出發(fā)，結(jié)合循環(huán)流化床鍋爐的特點，探討鍋爐運行過程中床溫變化的規(guī)律，影響床溫變化的因素，并簡單提出了改善循環(huán)流化床鍋爐床的優(yōu)化措施。循環(huán)流化床；鍋爐；床溫；溫度控制前言與常規(guī)煤粉鍋爐相比，循環(huán)流化床鍋爐在床溫控制上擁有許多不同之處。循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的床溫控制是其自身特有的功能，煤粉爐并不具備此種功能。憑借其高效、低污
科學(xué)中國人 2017年23期2017-07-12
- 流化床鍋爐燃用府谷煤污染物特性試驗研究
燒技術(shù)時正常運行床溫穩(wěn)定燃燒試驗工況下污染物排放特性。試驗結(jié)果表明，府谷煤污染物原始排放主要影響因素為運行床溫、爐內(nèi)投入石灰石量和運行氧量。運行過程中，通過調(diào)整一次風(fēng)量等參數(shù)嚴(yán)格控制平均運行床溫300 MW CFB鍋爐；府谷煤；污染物特性0 引 言循環(huán)流化床鍋爐以其廣泛的燃料適應(yīng)性、高的燃料燃燒效率和低污染物排放等良好特性，在潔凈煤燃燒發(fā)電領(lǐng)域得到廣泛商業(yè)應(yīng)用[1-3]。研究表明：流化床燃燒技術(shù)的NOX污染物排放主要隨著燃料揮發(fā)分含量的增加而增大，隨著煤質(zhì)
四川電力技術(shù) 2017年3期2017-07-12
- 降低300MW循環(huán)流化床鍋爐床溫分析
，鍋爐長期保持高床溫、大風(fēng)量運行，由此引發(fā)不少問題：文章從300MW循環(huán)流化床鍋爐床溫高實際狀況尋找原因，從運行控制到燃料控制，通過技術(shù)改造解決問題。從而為同類型300MW循環(huán)流化床鍋爐的安全運行、環(huán)保達(dá)標(biāo)排放控制提供參考和積累經(jīng)驗。關(guān)鍵詞：300MW循環(huán)流化床；床溫；控制措施引言循環(huán)流化床鍋爐近年得到國內(nèi)的認(rèn)可，在經(jīng)濟(jì)性上燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高和負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大等優(yōu)勢。在環(huán)保清潔方面具有NOx排放低、可實現(xiàn)燃燒過程中直接脫硫等對控制污染有重要意義。云浮C
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年13期2017-05-24
- 淺析CFB鍋爐控制SO2排放方法
放；半干法脫硫；床溫；石灰石DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.16.008為達(dá)到國家要求的排放標(biāo)準(zhǔn)，我公司經(jīng)過多次商討調(diào)研學(xué)習(xí)，最終選擇福建龍凈環(huán)保股份有限公司生產(chǎn)的半干法脫硫除塵一體化工藝系統(tǒng)與我廠發(fā)電機(jī)組配合使用，確保SO2排放達(dá)標(biāo)。1 爐內(nèi)爐外脫硫工藝介紹爐內(nèi)脫硫主要是石灰石通過給料口送入爐膛，在床溫超過其然燒溫度時，發(fā)生煅燒分解反應(yīng)方程式為：CaCO3=CaO+CO2，吸收SO2反應(yīng)方程：CaO+SO2+1/2O
山東工業(yè)技術(shù) 2016年16期2016-08-15
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫的預(yù)估滑?？刂?/a>
?循環(huán)流化床鍋爐床溫的預(yù)估滑?？刂浦旒t霞1,2，沈炯1，李益國1(1． 東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院， 南京 210096； 2． 南京工程學(xué)院 能源與動力工程學(xué)院， 南京 211167)摘要：針對大慣性、大滯后熱工過程因負(fù)荷、煤種和環(huán)境條件的改變以及模型簡化等帶來的不確定性，設(shè)計了一種便于運行人員理解和工程實現(xiàn)的預(yù)估滑模控制方案.首先基于標(biāo)稱工況下辨識得到的二階加純滯后(SOPDT)模型，構(gòu)建一個無遲延輸出預(yù)估模型，用于過程輸出值的預(yù)測，然后通過合理設(shè)計滑模
動力工程學(xué)報 2016年5期2016-07-22
- 循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化控制研究
節(jié)的快速性來控制床溫，利用調(diào)節(jié)給煤機(jī)的供給速度來控制主汽壓，以此對原有DCS中床溫控制回路和主蒸汽壓力控制回路的SAMA圖進(jìn)行優(yōu)化，并將前饋補(bǔ)償控制的原理運用在燃燒系統(tǒng)控制中。結(jié)合上述控制方案，利用粒子群優(yōu)化算法，對控制器參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。通過對優(yōu)化前后的控制效果圖進(jìn)行比較，優(yōu)化后的控制系統(tǒng)不僅能提高鍋爐控制系統(tǒng)的自動化水平，還對減排降耗提高能源利用率具有重要意義。循環(huán)流化床；主蒸汽壓力；床溫；粒子群優(yōu)化算法；優(yōu)化控制0 引言循環(huán)流化床鍋爐（CFBB）作為近年
山東電力技術(shù) 2016年12期2016-02-05
- 基于二自由度模型驅(qū)動PID的CFB鍋爐床溫控制
對象，且主汽壓和床溫之間存在強(qiáng)耦合關(guān)系，這給床溫自動控制帶來較大困難。循環(huán)流化床鍋爐床溫的穩(wěn)定與否直接影響鍋爐運行中的脫硫效率及氮氧化物的生成量。床溫過低，不但使鍋爐效率下降，而且使鍋爐運行不穩(wěn)定，容易滅火；床溫過高，會使?fàn)t內(nèi)脫硫效率下降，氮氧化物的產(chǎn)生量大大增加，同時容易造成爐膛內(nèi)料床結(jié)渣，導(dǎo)致鍋爐出力下降，甚至被迫停爐。因此，鍋爐運行床溫應(yīng)控制在830℃～870℃之間為最佳[3]。綜合以上因素可知，固定參數(shù)的常規(guī)控制器已經(jīng)很難滿足復(fù)雜多變的CFB鍋爐燃
自動化與儀表 2016年3期2016-01-19
- 1 069 t/h大型循環(huán)流化床床溫偏差原因分析與改造
h大型循環(huán)流化床床溫偏差原因分析與改造苗俊明1，彭順剛1，謝昂均2，和圣杰2，徐 鋼2（1.神華神東電力有限責(zé)任公司新疆米東熱電廠，新疆烏魯木齊830019；2.華北電力大學(xué)國家火力發(fā)電工程技術(shù)研究中心，北京102206）某熱電廠鍋爐在運行過程中，中部床溫與左右兩側(cè)床溫偏差達(dá)110℃，給運行人員優(yōu)化調(diào)整帶來困難。針對上述問題，該電廠開展了運行數(shù)據(jù)分析、風(fēng)帽改造方案設(shè)計、改造效果分析等一系列工作。對該型鍋爐中部區(qū)域的風(fēng)帽進(jìn)行適當(dāng)節(jié)流，降低通過中部區(qū)域風(fēng)帽的空
電力科學(xué)與工程 2015年5期2015-10-28
- 大型循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)脫硫脫硝燃燒優(yōu)化調(diào)整
循環(huán)流化床鍋爐；床溫；脫硫脫硝一、鍋爐簡述郭家灣電廠位于陜西省府谷縣大昌汗鎮(zhèn)郭家灣工業(yè)集中區(qū)，電廠選用哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)制造的第一臺國內(nèi)自主知識產(chǎn)權(quán)的HG-1065/17.5-L.MG44型循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐為雙布風(fēng)板、亞臨界參數(shù)，爐膛蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁及水冷屏結(jié)構(gòu)，其特點是取消了ALSTOM技術(shù)路線的外置床，將兩級中溫過熱器及高溫再熱器以吊屏的形式 從爐頂分別懸掛于爐膛前墻、后墻，以增加過熱器系統(tǒng)和再熱器系統(tǒng)的輻射受熱面積。鍋爐共采用四個內(nèi)徑約8米
科技與企業(yè) 2015年3期2015-10-21
- 300MW 循環(huán)流化床鍋爐嚴(yán)重結(jié)焦問題分析
發(fā)現(xiàn)爐左后2 點床溫測點由646 ℃逐步下降至256 ℃，爐左后3點床溫測點由564℃逐步下降至349℃，一次風(fēng)機(jī)壓力由16.21kPa 上升至17.4kPa，水冷風(fēng)室壓力由14.1kPa上升至15.1kPa，一次風(fēng)總風(fēng)量由38萬Nm3/h逐步下降至34萬Nm3/h，右側(cè)爐膛床層壓力2點由6.68kPa下降至4.69kPa，右側(cè)爐膛內(nèi)部溫度2、4測點溫度最高至1 200℃，平均床溫由518 ℃逐步下降至360 ℃，各冷渣機(jī)排渣均不順暢。根據(jù)床溫、床壓、爐膛
機(jī)電信息 2015年36期2015-04-17
- 大型循環(huán)流化床鍋爐降床溫技術(shù)研究
循環(huán)流化床鍋爐降床溫技術(shù)研究邵 毅1，劉 元2，3，郭 濤2，3(1.寧夏寧魯煤電有限責(zé)任公司靈州電廠，銀川 750411；2.中國華能集團(tuán)清潔能源技術(shù)研究院有限公司，北京 100098；3.北京市低質(zhì)燃料高效清潔利用工程技術(shù)研究中心，北京 102209)床溫是循環(huán)流化床(CFB) 鍋爐穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行的關(guān)鍵影響因素，文中從床溫對CFB鍋爐的運行、SO2與NOX排放指標(biāo)等影響分析，通過對床溫的影響因素的研究，提出了降床溫技術(shù)措施并予以實施，渠道顯著降低床溫的
應(yīng)用能源技術(shù) 2015年1期2015-02-27
- 污泥焚燒過程控制中遺傳優(yōu)化模糊算法的研究
中循環(huán)流化床鍋爐床溫控制普遍不夠穩(wěn)定，負(fù)荷波動工況變化適應(yīng)性差，鍋爐運行效率低，系統(tǒng)對操作人員依賴性大。流化床床層溫度控制過程具有多變量、強(qiáng)耦合、非線性等特點，難以建立精確的數(shù)學(xué)模型，通常采用模糊控制較為有效，但其不足之處是模糊規(guī)則的自適應(yīng)性差，導(dǎo)致控制效果不夠理想[2]。為了獲取適應(yīng)度更強(qiáng)的控制規(guī)則，可采用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)或遺傳算法等方法進(jìn)行在線優(yōu)化。遺傳算法是模仿自然界生物進(jìn)化思想的一種全局優(yōu)化算法，具有良好的通用性和較強(qiáng)的魯棒性。因此，本文設(shè)計了一種基于遺傳
當(dāng)代化工 2015年2期2015-01-04
- 300 MW CFB鍋爐煤種適應(yīng)性和節(jié)能降耗試驗研究
列的問題。(1)床溫偏高且爐內(nèi)溫度偏差大鍋爐平均床溫為930～970 ℃，最高床溫長期保持在960 ℃左右，且床溫偏差較大。鍋爐存在結(jié)焦的危險，尤其是印尼褐煤的灰熔點ST僅為1 080 ～1 100 ℃，結(jié)焦的危險很大。同時，爐膛中部溫度約為930 ℃，而爐頂溫度僅為800/737 ℃，爐內(nèi)溫度偏差大。(2)一次風(fēng)量大，風(fēng)室漏渣鍋爐設(shè)計一次風(fēng)量為38萬Nm3/h，一、二次風(fēng)比為6∶4，而實際運行時，滿負(fù)荷一次風(fēng)量達(dá)到46萬Nm3/h，風(fēng)帽及密相區(qū)磨損嚴(yán)重。
應(yīng)用能源技術(shù) 2014年2期2014-08-23
- 循環(huán)流化床機(jī)組床溫控制模型研究
）循環(huán)流化床機(jī)組床溫控制模型研究劉浩1，高飛2，張宇3（1.武鄉(xiāng)西山發(fā)電有限責(zé)任公司，山西長治046300；2.國網(wǎng)山西省電力公司計量中心，山西太原030001；3.國網(wǎng)山西省電力公司電力科學(xué)研究院，山西太原030001）闡述了循環(huán)流化床鍋爐的原理和床溫控制在循環(huán)流化床鍋爐控制的重要性，分析了影響床溫控制的各種因素及其原因，就影響床溫的兩個重要參數(shù)（給煤量和一次風(fēng)量）進(jìn)行了建模研究，并通過對現(xiàn)場得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行推導(dǎo)，得出了給煤量-床溫和一次風(fēng)量-床溫兩個數(shù)學(xué)
山西電力 2014年2期2014-07-02
- 300MW CFB鍋爐爐內(nèi)脫硫脫硝系統(tǒng)改造及優(yōu)化運行調(diào)整
機(jī)組滿負(fù)荷時平均床溫達(dá)到了980℃，最高點超過990℃，脫離了最佳脫硫脫硝的運行床溫區(qū)間 （850℃～890℃）。（2）石灰石輸送系統(tǒng)出力不能滿足需求。實際燃用煤種的平均硫分為0.91%，遠(yuǎn)高于設(shè)計煤種硫分的0.32%，導(dǎo)致系統(tǒng)出力不足。（3）未充分實現(xiàn)空氣分級燃燒和低過量空氣燃燒。2 CFB鍋爐爐內(nèi)系統(tǒng)的改造2.1 鍋爐的降低床溫改造2.1.1 改造鍋爐受熱面鍋爐在原有8片水冷屏的基礎(chǔ)上，每片增加5根，共計28根管，且左、右側(cè)各增加一片水冷屏管，并將所有
中國煤炭 2014年1期2014-03-15
- 循環(huán)流化床鍋爐啟動時爆燃原因分析及預(yù)防措施
發(fā)生爆燃的過程。床溫升至500℃左右時，開始脈沖投煤，煤量約為7 t/h，90 s后停運給煤機(jī)。10 min后床溫上升至527℃，氧量下降;床溫達(dá)534℃時，氧量上升，開始脈沖投煤，90 s后停止給煤;10 min后，床溫由529℃開始上升，氧量下降，如此反復(fù)3次，連續(xù)給煤。床溫達(dá)560℃左右后開始快速上升，12 min后即達(dá)到最高點1065℃，溫升速率為62℃/min，此后床溫逐漸下降至正常值830℃，氧量從14.5%下降至11.5%，11 min后逐漸
綜合智慧能源 2013年7期2013-10-19
- 循環(huán)流化床鍋爐床溫系統(tǒng)IMC-PID控制與仿真
處在于燃燒室內(nèi)的床溫控制，床溫是表征鍋爐能否連續(xù)安全運行的主要參數(shù)，同時也直接影響鍋爐運行中的鍋爐效率、 脫硫效率及NOx 的生產(chǎn)量。 床溫的影響因素很多，燃料量、一二次風(fēng)的比例、一次風(fēng)量、石灰石量、排渣量和煙氣再循環(huán)量都影響床溫。因此，難以建立精確的數(shù)學(xué)模型，即使能夠建立起數(shù)學(xué)模型，也是不完善的，其結(jié)構(gòu)往往十分復(fù)雜，難以設(shè)計并實現(xiàn)有效控制，常規(guī)的PID 控制已經(jīng)不能完全滿足床溫控制品質(zhì)的要求。近年來內(nèi)模控制(Internal Model Control,
科技視界 2013年27期2013-08-20
- 如何控制循環(huán)流化床鍋爐床溫
，還必須對鍋爐的床溫予以控制與調(diào)節(jié)。1 循環(huán)流化床鍋爐床溫的控制1.1 循環(huán)流化床鍋爐運行床溫的最佳范圍和影響因素1)絕大多數(shù)流化床鍋爐的運行床溫一般控制在850℃～950℃左右。2)為使循環(huán)流化床鍋爐長期穩(wěn)定的運行，最重要的是避免爐內(nèi)結(jié)焦，即應(yīng)當(dāng)避免床溫達(dá)到灰軟化溫度。而結(jié)焦主要出現(xiàn)在流化不好的區(qū)域，阻止燃燒熱量的擴(kuò)散，使結(jié)焦更嚴(yán)重。不同成分的灰的軟化溫度不同，從650℃ ～1 000℃以上。a.當(dāng)有氯化納等成分存在時，結(jié)焦溫度會降低。在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)
山西建筑 2013年7期2013-08-15
- 電廠鍋爐結(jié)焦原因及預(yù)防處理措施
風(fēng)量或返料量抑平床溫，就有可能出現(xiàn)結(jié)焦。與疏松的帶有許多嵌入的未燒結(jié)顆粒的低溫焦塊不同，從高溫焦塊表面上看基本上是熔融的，冷卻后呈深褐色并夾雜少量氣孔。無論高溫焦還是低溫焦都常在點火過程中出現(xiàn)，一旦生長就會迅速增長。由于燒結(jié)是個自動加劇的過程，因此焦塊長大的速度往往越來越快。另一種較難察覺的結(jié)焦是運行中的漸進(jìn)性結(jié)焦，此時床溫和觀察到的流化質(zhì)量都正常，這時焦塊是緩慢長大的。2.1 漸進(jìn)性結(jié)焦的主要原因有2.1.1 布風(fēng)系統(tǒng)制造和安裝質(zhì)量不好2.1.2 給煤中
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年14期2012-12-29
- 循環(huán)流化床鍋爐NOx排放特性的試驗研究
爐中燃燒時，運行床溫為850～950℃，產(chǎn)生的熱力型NOx和快速型NOx非常少，而燃料型NOx占95%以上［6］。所以研究CFB鍋爐中煤燃燒時NOx的生成和控制機(jī)理，燃料型NOx就成為重點。本文以電站燃煤CFB鍋爐為依托，研究不同工況時NOx的排放特性，為CFB鍋爐清潔煤燃燒技術(shù)的研究拓展了新的方向。1 試驗研究1.1 試驗系統(tǒng)試驗鍋爐為越南某熱電廠1號鍋爐，為美國Foster Wheeler公司設(shè)計的545 t/h亞臨界參數(shù)、單汽包、中間再熱、自然循環(huán)的
東北電力技術(shù) 2012年3期2012-07-06
- 300MW 循環(huán)流化床鍋爐床溫控制策略
。由此，該鍋爐在床溫控制上與煤粉爐及小容量循環(huán)流化床鍋爐不同。本文通過分析和總結(jié)影響該鍋爐床溫的主要因素，并結(jié)合生產(chǎn)實踐，提出了啟爐過程和正常運行中床溫控制的一些方法，以及床溫異常時的一些解決辦法。1 蒙西發(fā)電廠300MW 循環(huán)流化床鍋爐構(gòu)造CFB 鍋爐采用流態(tài)化的燃燒方式，是一種介于煤粉爐懸浮燃燒和鏈條爐固定燃燒之間的燃燒方式［1］。上海鍋爐廠設(shè)計和制造的1 025 t/h 的循環(huán)流化床鍋爐由爐膛、分離器、回料閥和外置式換熱器構(gòu)成了循環(huán)流化床鍋爐的核心部
兵器裝備工程學(xué)報 2012年4期2012-07-02
- 高溫旋風(fēng)分離器耐火磚脫落原因及對策
5℃/404℃,床溫由704℃升至846℃,上部床溫部分測點超過1 000℃。停爐檢查后發(fā)現(xiàn)回料腿已堵滿從分離器脫落的耐火磚。分離器耐火磚脫落的主要原因分析如下。2.1 分離器溫度驟變耐火磚脫落前,機(jī)組連續(xù)發(fā)生3次甩負(fù)荷事故,機(jī)組負(fù)荷由130MW瞬間降至0,分離器出口煙溫由970℃急劇降至600℃,分離器內(nèi)部及出口水平段耐火磚急劇降溫,外部鐵護(hù)板與耐火磚膨脹不均而出現(xiàn)裂縫,導(dǎo)致耐火磚脫落。2.2 未設(shè)計固定裝置分離器筒體標(biāo)高24～34 m段為下錐體斜段,內(nèi)
東北電力技術(shù) 2011年2期2011-08-15
- 循環(huán)流化床鍋爐控制系統(tǒng)優(yōu)化
滿足壓力、氧量和床溫控制所需的燃料、一次風(fēng)和二次風(fēng).在鍋爐不同負(fù)荷下,一次風(fēng)、二次風(fēng)和燃料的關(guān)系就是鍋爐運行的靜態(tài)關(guān)系,只有確定了鍋爐穩(wěn)定運行時的靜態(tài)參數(shù),才能確保鍋爐的穩(wěn)定運行[1-3].結(jié)合CFB鍋爐的運行日志,經(jīng)過參數(shù)的對比和分析,確定出各負(fù)荷工況下的燃料、一次風(fēng)和二次風(fēng)的靜態(tài)關(guān)系,見表1.表1 燃料、一次風(fēng)和二次風(fēng)的靜態(tài)關(guān)系Tab.1 Static relation among flow rates of fuel,p rimary air and
動力工程學(xué)報 2011年6期2011-04-14
- 基于多模型的循環(huán)流化床鍋爐床溫預(yù)測控制
汽壓力控制系統(tǒng)、床溫控制系統(tǒng)、送風(fēng)控制系統(tǒng)和爐膛負(fù)壓控制系統(tǒng)等[4].CFB鍋爐具有良好的負(fù)荷適應(yīng)能力,常用來擔(dān)任電網(wǎng)和熱網(wǎng)的調(diào)峰任務(wù)[3],因此負(fù)荷在大范圍內(nèi)變動是不可避免的,由此而引起的非線性系統(tǒng)的控制問題也就不可回避了.在CFB鍋爐燃燒系統(tǒng)中,床溫是一個非常重要的運行參數(shù),它直接影響到燃燒效率、脫硫效率和機(jī)組的經(jīng)濟(jì)、安全運行[2-3].因此,研究CFB鍋爐床溫的動態(tài)特性和控制規(guī)律對鍋爐的實際運行有著重要的意義.本文正是針對負(fù)荷大范圍變動時床溫的調(diào)節(jié),
動力工程學(xué)報 2011年3期2011-04-13
- 循環(huán)流化床鍋爐爐膛吹掃優(yōu)化
滯,這使得運行對床溫的控制提高了難度。為了保證鍋爐在啟停、變負(fù)荷過程中,穩(wěn)定燃燒,不發(fā)生燃料爆燃或結(jié)焦的情況,引入了爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)(Furnace Safeguard Supervisory System,簡稱FSSS)。FSSS主要功能大致可分為:爐膛吹掃;燃油跳閘(Oil Fule Trip簡稱OFT);主燃料跳閘(Main FuleTrip簡稱MFT)。爐膛吹掃是為了保證鍋爐爐膛和煙道內(nèi)不會積聚任何可燃物進(jìn)行全爐膛的連續(xù)吹掃。在燃料燃燒發(fā)生之前(無
淮南職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2010年4期2010-09-24
- 一起循環(huán)流化床鍋爐“滅火”事件分析
3MW負(fù)荷，平均床溫904℃，床壓4.8KPa，給煤量36 t/h，密相區(qū)下部左墻溫度從976℃開始下降(其他溫度變化不大)。12:15，4號鍋爐密相區(qū)下部左墻溫度降至221℃，平均床溫降至722℃，但機(jī)組負(fù)荷沒有變化。12:16，將4號風(fēng)道燃燒器混合風(fēng)開至0.47萬m3/h、點火風(fēng)開至0.48萬m3/h，以強(qiáng)化該區(qū)域的流化情況，但效果不明顯。12:41，將4號鍋爐一次風(fēng)量由14萬m3/h 增加至15萬m3/h，B側(cè)下層溫度開始由168℃上升至348℃；至
電力安全技術(shù) 2010年3期2010-04-03
- 循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動中給煤問題及處理
同時為減弱投煤后床溫大的波動，需要較高的床料厚度，但床料過高，會增加點火燃油量，又由于點火過程中床料會產(chǎn)生損失，所以點火前控制床料在600mm為好。鍋爐冷態(tài)點火過程中如果投煤控制不當(dāng)容易引起結(jié)焦事故，包括低溫和高溫結(jié)焦。如果投煤溫度選取的過低，在大量燃煤投入后，由于燃煤不能點燃，床溫會下降。如果在某部位存有過量的未燃煤，在此時停爐或者煤突然著火，會引起局部溫度過高而結(jié)焦。如果在投煤初期給煤速度過快過多，會在煤達(dá)到穩(wěn)定著火溫度后，床溫急劇上升，控制不當(dāng)會引起
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年11期2010-01-01
- 循環(huán)液化床鍋爐啟動過程的問題及對策分析
溫曲線進(jìn)行。隨著床溫的增加，由于床料太厚，要使床料正常流化，需要較大的流化風(fēng)，加熱床料提高床溫需要更多的熱量，這就需要增加風(fēng)道高能點火燃燒器出力，根據(jù)規(guī)程要求，將床下風(fēng)道點火器出口煙氣溫度控制在982℃且風(fēng)室風(fēng)溫在870℃以下，這時還應(yīng)考慮到點火風(fēng)道中耐火材料的承受能力，根據(jù)廠家的要求，風(fēng)道壁溫要小于1300℃，由于高能點火燃燒器周界風(fēng)量小，風(fēng)道點火燃燒器出口煙溫得不到很好的控制，經(jīng)常處于超溫狀態(tài)，燒壞點火風(fēng)道。由于加熱床料需要較長的時間，所以既增加了點火
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年17期2010-01-01