母材
- 超聲輔助焊接多振源耦合振動(dòng)場(chǎng)COMSOL仿真模擬研究*
對(duì)高頻超聲在固體母材中的傳播特征、振動(dòng)場(chǎng)以及多振源重合區(qū)域耦合影響規(guī)律等研究較少,鮮有報(bào)道。為此,借助COMSOL分析軟件,開展全約束、旁觸式單振源模式下固體母材中振動(dòng)場(chǎng)、超聲加載位置等參數(shù)對(duì)振動(dòng)分布影響規(guī)律及雙振源耦合的仿真計(jì)算研究,以期為高頻超聲振動(dòng)的工程化應(yīng)用奠定理論基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)支撐。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)材料選用2 mm厚航空Ti6Al4V板材,成分見表1[18]。設(shè)備采用TJS-3000-V6.0型智能超聲發(fā)生系統(tǒng),以同側(cè)旁觸方式導(dǎo)入全約束基材,超
新技術(shù)新工藝 2023年10期2023-11-05
- 高強(qiáng)鋁合金攪拌摩擦焊接頭疲勞起裂機(jī)理及應(yīng)力比的影響研究
T7451鋁合金母材及其攪拌摩擦焊接頭進(jìn)行高周疲勞試驗(yàn)，獲得了應(yīng)力比為0.1、0.3和0.5下母材與接頭的S-N曲線，借助掃描電鏡分析母材與接頭斷口區(qū)域的微觀形貌，并進(jìn)一步探究了粗大第2相對(duì)疲勞行為的影響．據(jù)此，Al23CuFe4、Al7Cu2Fe和Al2Mg3Zn3是首選的接頭裂紋起始點(diǎn)，而Mg2Si是母體材料的主要斷裂起始點(diǎn)，裂紋傾向于沿著密集的粗大第2相傳播，對(duì)于較大的裂紋來(lái)說(shuō)變得更加明顯．根據(jù)實(shí)驗(yàn)觀察，可以確定兩種不同的裂紋形核機(jī)制分別為裂紋在粗大
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2023年11期2023-10-25
- 不同溫度下CO2對(duì)管線鋼母材/焊縫腐蝕行為研究
同溫度影響下管道母材和焊縫的腐蝕行為，確定影響CO2環(huán)境下的關(guān)鍵溫度，為含CO2原油管輸工藝優(yōu)化提供參考。1 實(shí)驗(yàn)設(shè)置現(xiàn)場(chǎng)選取含CO2原油輸送管道，在母材和焊縫位置采用線切割選取試樣，除掉表面腐蝕產(chǎn)物后分析基體主要成分，如表1所示。表1 母材與焊縫的元素含量分析Tab.1 Analysis of element content of base metal and weld基于高溫高壓反應(yīng)釜開展腐蝕實(shí)驗(yàn)和電化學(xué)實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)溶液采用3 wt.% NaHCO3溶液
電鍍與精飾 2023年2期2023-02-23
- 高溫鍋爐管T22/TP347H異種鋼焊接接頭早期失效原因
TP347H鋼側(cè)母材規(guī)格為50.8 mm×5.49 mm(外徑×壁厚)，T22鋼側(cè)母材規(guī)格為50.8 mm×7.62 mm(外徑×壁厚)，焊條材料為E309L鋼。異種鋼焊接接頭兩側(cè)材料的化學(xué)成分、力學(xué)性能、熱膨脹系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)等方面存在差異，在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中易發(fā)生早期失效。筆者對(duì)異種鋼焊接接頭的末級(jí)過(guò)熱器進(jìn)行一系列理化檢驗(yàn)，分析該焊接接頭早期失效的原因，并提出了改進(jìn)建議，以避免焊接接頭發(fā)生早期失效。1 理化檢驗(yàn)1.1 化學(xué)成分分析在焊接接頭兩側(cè)母材及焊縫處
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2023年1期2023-02-09
- 國(guó)產(chǎn)825 合金焊接接頭耐腐蝕性能研究
S 檢測(cè)結(jié)果焊接母材采用厚度為17 mm 的國(guó)產(chǎn)825 合金板材，焊接材料采用Techalloy 825 合金焊絲，焊接過(guò)程中使用氬氣作為保護(hù)氣體。2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及結(jié)果2.1 金相顯微組織測(cè)試將制備好的國(guó)產(chǎn)825 合金焊接接頭樣品做金相顯微組織前處理，處理完后放在金相顯微鏡下分別對(duì)焊縫區(qū)、熱影響區(qū)及母材進(jìn)行檢測(cè)。得到國(guó)產(chǎn)825 合金焊縫和熱影響區(qū)的金相顯微組織如圖2 所示。圖2 焊接接頭熱影響區(qū)金相顯微組織從圖2 可以看出，焊接接頭焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材的金
設(shè)備管理與維修 2022年16期2022-09-27
- FSS/ASS 厚壁異種鋼“TIG 冷焊+UNGW”組合焊的接頭組織與力學(xué)性能
過(guò)熱區(qū)內(nèi)的晶粒與母材相當(dāng).盡管能量密度較高的激光束和電子束在焊接FSS/ASS異種不銹鋼時(shí)較常規(guī)電弧焊方法更具優(yōu)勢(shì)，但卻存在焊接成本較高的問(wèn)題.鎢極惰性氣體保護(hù)(tungsten inert gas，TIG)冷焊，因其具有焊接熱輸入極低、操作簡(jiǎn)便、易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)焊、焊接的精度較高且成本較低等優(yōu)點(diǎn)，目前主要用于厚度在0.4～ 3.0 mm 的薄板焊接.鄭韶先等人[8]在研究中發(fā)現(xiàn)，采用TIG 冷焊將φ1.6 mm的ER347L 焊絲熔敷到1Cr17 表面或在1
焊接學(xué)報(bào) 2022年7期2022-09-14
- 9Ni鋼焊接接頭的力學(xué)性能與失效評(píng)定曲線
期焊接接頭都選擇母材與焊縫兩者中強(qiáng)度較差一方的材料作為接頭材料開展研究，用均質(zhì)材料缺陷評(píng)定方法對(duì)含缺陷接頭進(jìn)行安全評(píng)價(jià)。目前，失效評(píng)定技術(shù)鮮有在LNG儲(chǔ)罐等低溫設(shè)備上應(yīng)用，而且通用的R6選擇1曲線是否包絡(luò)9Ni鋼及其接頭，用強(qiáng)度較弱一方的均一材料對(duì)焊接接頭進(jìn)行安全評(píng)定是否合適，有待進(jìn)一步探討。作者通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試了9Ni鋼焊接接頭在室溫(20 ℃)和低溫(-158 ℃)下的拉伸和斷裂性能，對(duì)比分析了軋制鋼板取樣方向?qū)?span id="j5i0abt0b" class="hl">母材以及溫度對(duì)母材、接頭和焊縫性能的影響；基
機(jī)械工程材料 2022年8期2022-08-29
- 工程機(jī)械用鋼Q345FCA對(duì)接焊縫的高周疲勞性能
2[11]所示，母材疲勞強(qiáng)度為273 MPa[3]。表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Table 1 Chemical composition of the tested steel（mass fraction） % 表2 試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能[11]Table 2 Mechanical properties of the tested steel[11]焊接試板尺寸為500 mm×200 mm×18 mm，其長(zhǎng)度方向平行于鋼板軋制方向，沿試板長(zhǎng)度方向開V型坡
上海金屬 2022年4期2022-08-03
- 焊接電流對(duì)蒸汽發(fā)生器水室封頭堆焊層的影響
?？紤]到低合金鋼母材熔化后進(jìn)入熔敷金屬，對(duì)不銹鋼合金元素有一定的稀釋作用，蒸汽發(fā)生器水室封頭內(nèi)壁采用組合堆焊，第一層堆焊合金元素含量相對(duì)較高的309L 不銹鋼。后續(xù)層堆焊合金元素含量相對(duì)較低的308L 不銹鋼，為了滿足堆焊厚度設(shè)計(jì)要求，及抗腐蝕性能要求，一般需要堆焊2～3 層308L 不銹鋼。為了提高效率，蒸汽發(fā)生器制造廠水室封頭內(nèi)壁大面積堆焊大都采用埋弧焊（SAW）工藝，由于拐角處和接管的圓弧段形狀不規(guī)則，不方便采用自動(dòng)焊，則采用手工電弧焊（SMAW）進(jìn)
化工裝備技術(shù) 2022年2期2022-06-21
- HC750/980MS馬氏體鋼焊管焊縫鋸切開裂的原因
響區(qū)窄且不對(duì)稱，母材錯(cuò)邊造成搭接。焊縫搭接降低了對(duì)接焊縫的有效厚度且擠出位置處易產(chǎn)生應(yīng)力集中，導(dǎo)致鋸切時(shí)焊縫開裂。圖2 開裂焊管1（a）和2（b）的低倍組織Fig.2 Macrographs of the cracked welded pipes 1（a）and 2（b）焊接時(shí)焊縫區(qū)經(jīng)過(guò)熔化和凝固，發(fā)生固態(tài)相變［5］。根據(jù)熱影響區(qū)熱循環(huán)的差異，焊縫區(qū)可細(xì)分為粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和臨界區(qū)［6］。圖3為鐵碳平衡圖的一部分，可根據(jù)其分析熱影響區(qū)不同部位的熱循環(huán)過(guò)程。粗
上海金屬 2022年3期2022-06-01
- 等離子旋轉(zhuǎn)電極霧化制粉高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與分析*
PREP法制粉，母材融化的線速度越高，制備的粉末粒徑越小。為了提高細(xì)粉的產(chǎn)粉率，需要在設(shè)備能夠承受的極限轉(zhuǎn)速以下盡可能的提升驅(qū)動(dòng)母材旋轉(zhuǎn)的高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)速，并確保制粉過(guò)程能夠安全平穩(wěn)的進(jìn)行[3]?，F(xiàn)有的高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)主要為以下幾種：①由電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)，將棒料通過(guò)聯(lián)軸器與電機(jī)連接，電機(jī)直接帶動(dòng)母材圓棒旋轉(zhuǎn)，由等離子槍軸向移動(dòng)熔化母材[4]；②由輥輪驅(qū)動(dòng)，采用三個(gè)或者四個(gè)輥輪組，將母材圓棒夾持在輥輪組的幾何中心，通過(guò)電機(jī)驅(qū)動(dòng)水平分布的兩個(gè)輥輪組，并帶動(dòng)母
機(jī)械研究與應(yīng)用 2022年2期2022-05-20
- TC4鈦合金電子束焊接頭低周疲勞性能與斷裂行為
微維氏硬度從左側(cè)母材到右側(cè)母材，打點(diǎn)間隔為0.5 mm。試驗(yàn)設(shè)備為HXD-1000TMC/LCD 帶圖像分析自動(dòng)轉(zhuǎn)塔顯微硬度計(jì)。試驗(yàn)力為1.96 N，保載時(shí)間為15 s。低周疲勞試驗(yàn)按照GB/T 15248—2008《金屬材料軸向等幅低循環(huán)疲勞試驗(yàn)方法》進(jìn)行。試驗(yàn)設(shè)備為INSTRON-1341。試驗(yàn)條件為室溫、大氣環(huán)境。采用軸向應(yīng)變控制，范圍±0.5%～±1.2%，應(yīng)變比R=-1，波形為對(duì)稱三角波，應(yīng)變速率為0.4%/s，以最大載荷降低25%作為失效判定的
焊接 2022年2期2022-04-13
- 某余熱發(fā)電鍋爐低溫過(guò)熱器連接彎頭開裂原因
1所示：連接彎頭母材外表面和內(nèi)表面均有多條較長(zhǎng)的裂紋，裂紋主要位于焊縫附近及彎頭母材處分布較為曲折，但大致平行于焊縫且呈環(huán)狀分布；彎頭外表面焊縫處有大塊補(bǔ)焊痕跡，補(bǔ)焊處也有較長(zhǎng)的裂紋；可見裂紋萌生于彎頭側(cè)母材內(nèi)表面，并由彎頭內(nèi)表面向外表面擴(kuò)展。圖1 開裂連接彎頭不同位置的宏觀形貌1.2 化學(xué)成分分析在開裂連接彎頭裂紋附近彎頭側(cè)母材處截取試樣，對(duì)其進(jìn)行化學(xué)成分分析。如表1所示，彎頭母材的化學(xué)成分均符合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3087-2008對(duì)20號(hào)鋼的技術(shù)要求。表1
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年3期2022-03-31
- 去應(yīng)力退火對(duì)07MnMoVR鋼微觀組織與性能的影響
的影響。為了降低母材因機(jī)械加工及焊后內(nèi)部所形成的殘余應(yīng)力，通常采用的方式是去應(yīng)力退火，但去應(yīng)力退火后對(duì)母材的力學(xué)性能將有所影響。為了解去應(yīng)力退火對(duì)該鋼種母材性能的影響，本文通過(guò)分析不同退火工藝對(duì)07MnMoVR鋼組織和力學(xué)性能的影響，探討退火工藝對(duì)鋼板性能的影響規(guī)律，為后續(xù)制造加工工藝制定提供理論指導(dǎo)。2 試驗(yàn)材料及方法2.1 試驗(yàn)用鋼試驗(yàn)鋼板選用厚度為85mm的07MnMoVR調(diào)質(zhì)高強(qiáng)鋼，交貨狀態(tài)為淬火+回火。鋼板的化學(xué)成分見表1，力學(xué)性能見表2，測(cè)試結(jié)
金屬加工(熱加工) 2022年1期2022-02-14
- 核電站安全端焊后熔合線開裂原因
，發(fā)生了安全端沿母材和焊縫熔合線開裂的情況，如圖1所示。母材為18MnD5低合金鋼，堆焊層為E309L不銹鋼。為查明安全端母材和堆焊層沿熔合線發(fā)生開裂的原因，筆者對(duì)其進(jìn)行了理化綜合分析，并提出了合理的焊接工藝參數(shù)建議。圖1 安全端開裂位置示意圖Fig.1 Schematic diagram of cracking position of the safety end1 理化檢驗(yàn)1.1 宏觀分析為了方便進(jìn)行后續(xù)理化檢驗(yàn)，通過(guò)機(jī)械加工方式打開斷口，如圖2所示。
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2021年6期2021-06-30
- MAG焊工藝對(duì)奧氏體不銹鋼力學(xué)與電化學(xué)性能的影響
，對(duì)其焊接接頭及母材作力學(xué)性能及電化學(xué)性能分析。探究MAG焊工藝對(duì)奧氏體不銹鋼焊接的適用性與可靠性。1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容及方法1.1 0Cr18Ni9不銹鋼基礎(chǔ)試驗(yàn)研究本實(shí)驗(yàn)選用0Cr18Ni9不銹鋼為母材，其厚度為10mm，如圖1所示。由于試件長(zhǎng)期放置，可能引起其化學(xué)成分的變化，所以通過(guò)FMP直讀光譜儀對(duì)其化學(xué)成分進(jìn)一步進(jìn)行測(cè)定。試驗(yàn)尺寸為Φ=50mm圓，如圖，測(cè)定母材化學(xué)成分見表1。表1 0Cr18Ni9不銹鋼化學(xué)成分圖1 選用0Cr18Ni9不銹鋼化學(xué)材料為
甘肅科技 2020年22期2021-01-21
- Recovery from prolonged disorders of consciousness:A dual-center prospective cohort study in China
period.因母材厚度小于38 mm，根據(jù)ASME第VIII卷規(guī)定，局部修復(fù)后不需重新熱處理，按要求打磨后探傷合格即可，同一焊縫補(bǔ)焊次數(shù)不宜超過(guò)兩次。The 62 patients who were in a VS/UWS had a mean age of 49.7 years (range:7-80)and a median number of days post-injury of 59 (range:28-496).The median CRS-
World Journal of Clinical Cases 2020年12期2020-09-15
- 構(gòu)架的母材失效分析
運(yùn)行三年后橫梁的母材被拉裂，裂紋明顯。采用宏觀分析、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、力學(xué)性能檢測(cè)等方法對(duì)裂紋進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：母材表面可見一條明顯裂紋，斷口表面可見少量沿晶斷裂形貌，裂紋位置靠近橫梁焊接部位，在熱影響區(qū)發(fā)生了應(yīng)力集中，是母材斷裂的主要原因?！娟P(guān)鍵詞】母材、裂紋、斷口分析;化學(xué)分析;金相分析引言構(gòu)架在軌道車上起著非常重要的作用，承受并傳遞載荷及作用力，并使軸重平均分配，傳遞牽引力與制動(dòng)力，緩沖外力沖擊，確保在規(guī)定距離內(nèi)停車，從而保證車輛的平穩(wěn)性和
理論與創(chuàng)新 2020年11期2020-07-26
- 過(guò)渡液相擴(kuò)散焊連接工藝參數(shù)對(duì)DD407母材液化的影響*
P 連接過(guò)程中，母材的液化程度會(huì)影響影響接頭的等溫凝固過(guò)程，進(jìn)而對(duì)接頭寬度及接頭的組織及性能起重要影響。Kim 等[4]采用含B 3.7%的中間層合金對(duì)鎳基高溫合金CMSX–2 進(jìn)行TLP 連接，并研究TLP 連接中母材液化程度對(duì)接頭性能的影響。翟秋亞等[5]對(duì)DD6 單晶高溫合金進(jìn)行TLP 連接研究發(fā)現(xiàn)，一定的工藝參數(shù)范圍內(nèi)，所得連接接頭與母材結(jié)合良好，無(wú)明顯缺陷。雖然鎳基單晶TLP 擴(kuò)散焊接頭的綜合性能接近于母材，但焊接過(guò)程中的等溫凝固及組織均勻化階段
航空制造技術(shù) 2020年11期2020-07-01
- 焊接工藝評(píng)定技巧
有以下技巧。2 母材的選擇特種設(shè)備制造中常用的焊接方法有鎢極氣體保護(hù)焊、手工電弧焊、埋弧焊、等離子焊和熔化極氣體保護(hù)焊。對(duì)這幾種焊接方法，NB/T47014《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》規(guī)定Fe-1～Fe-5A 類別的母材進(jìn)行焊接工藝評(píng)定時(shí)，高類別號(hào)的母材相焊的焊評(píng)能覆蓋該類別與低類別母材異種鋼相焊的焊接[1]。將母材進(jìn)行分類的目的是減少焊接工藝評(píng)定的數(shù)量，分類分組的準(zhǔn)則是當(dāng)重要因素不變時(shí)，焊接接頭力學(xué)性能相同。所以JB4708-2000《鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)
工程技術(shù)與管理 2020年4期2020-06-22
- 螺旋埋弧焊管焊縫邊沿母材缺陷探傷分析
壁厚鋼管焊縫邊沿母材缺陷較為突出，多存在于螺旋焊縫兩邊25 mm 范圍內(nèi)。 在螺旋焊管超聲波自動(dòng)探傷設(shè)備中，按照標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)有焊縫邊沿25 mm 熱影響區(qū)分層探傷探頭布置，沒(méi)有非分層缺陷探傷探頭。 一般情況下，焊縫邊沿非分層缺陷探傷采用X 射線和超聲波探傷綜合檢驗(yàn)判定，檢驗(yàn)難度較大，效率較低。因此，本研究針對(duì)焊縫邊沿缺陷的無(wú)損檢驗(yàn)進(jìn)行了研究分析。1 焊縫邊沿母材缺陷的類型螺旋埋弧焊管焊縫邊沿母材缺陷的類型分為分層缺陷和非分層缺陷。 分層缺陷屬于鋼帶中常規(guī)缺陷，
焊管 2020年2期2020-03-21
- 承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定NB/T 47014覆蓋原則解析
)表明同組別任一母材評(píng)定合格的焊接工藝，適用于同組別其他母材，也就是說(shuō)母材組別號(hào)改變時(shí)，需要重新進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。但6.1.2.2d)表明一種例外情況，在這種情況下高組別號(hào)評(píng)定合格的焊接工藝評(píng)定，適用于低組別號(hào)，即若Fe-1-2的母材評(píng)定合格則適用于Fe-1-1。6.1.2.2c)在同類別號(hào)中，高組別號(hào)母材評(píng)定合格的焊接工藝，適用于高組別號(hào)母材與低組別號(hào)母材相焊[2]。此處所表達(dá)的是同一類別號(hào)不同組別號(hào)母材之間的異種鋼焊接的適用原則，也就是說(shuō)在實(shí)際工程中只
世界有色金屬 2019年18期2019-12-26
- 高溫過(guò)熱器T91材質(zhì)管道焊縫異常與分析
對(duì)焊縫及其附近的母材進(jìn)行無(wú)損及力學(xué)性能檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)焊口附近經(jīng)過(guò)熱處理后的母材較原始母材的200 HBHLD下降30 HBHLD～50 HBHLD，部分焊縫的硬度較熱處理前的約400 HBHLD下降至約160 HBHLD，而部分焊縫硬度較熱處理前變化不大。1 試驗(yàn)方法及結(jié)果1.1 試驗(yàn)方法現(xiàn)場(chǎng)焊接的熱輸入及熱處理曲線示意圖見圖1，選取了2條典型異常管焊接接頭取樣進(jìn)行化學(xué)成分、力學(xué)性能和金相組織分析。兩段檢驗(yàn)用樣均以環(huán)縫為中心，包含熱處理段母材和原始母材段，樣品
山西化工 2019年5期2019-11-27
- 316L不銹鋼焊接接頭高溫低周期疲勞顯微結(jié)構(gòu)變化和斷裂特征
料與方法實(shí)驗(yàn)所用母材為316L奧氏體不銹鋼，母材和焊縫填充金屬材料(308L)的化學(xué)成分見表1。采用鎢極氬弧焊(TIG)，焊接工藝詳見表2。采用自帶電爐加熱和保溫裝置的 Instron1350 液壓疲勞試驗(yàn)機(jī)對(duì)母材和焊縫試樣分別進(jìn)行應(yīng)變控制的連續(xù)低周疲勞試驗(yàn)。疲勞試樣的形狀和尺寸如圖1所示。加載波形為梯型波，試驗(yàn)溫度為600℃，應(yīng)變速率為4×10-3/s，總應(yīng)變幅 Δεt分別為 ± 0.4%，±0.5%，±0.6%和±0.7%。將經(jīng)過(guò)低周疲勞試驗(yàn)后的母材和
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2019年3期2019-07-16
- 新型Ti-650合金電子束焊接頭組織及性能研究
，焊縫處硬度大于母材，室溫拉伸強(qiáng)度與母材等強(qiáng)．而對(duì)于耐650 ℃高溫鈦合金的電子束焊接還缺乏相應(yīng)的研究．本文所使用材料為一種新研制的耐650 ℃使用的Ti-Al系高溫鈦合金，目前關(guān)于此類材料電子束焊接性能研究較少．對(duì)此，本研究采用電子束對(duì)該材料進(jìn)行了焊接，并對(duì)接頭力學(xué)性能和高溫持久性能進(jìn)行了測(cè)定，獲得了該合金母材和焊接接頭的組織、基本力學(xué)性能和持久性能特點(diǎn)．這對(duì)于該合金焊接性的研究具有積極的意義．1 實(shí) 驗(yàn)被焊材料為一種新研制的耐650 ℃使用的高溫鈦合金
材料科學(xué)與工藝 2018年6期2019-01-23
- CT80鋼級(jí)連續(xù)油管焊接接頭在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)NaCl溶液中的電化學(xué)腐蝕行為
及溫度和礦化度對(duì)母材電化學(xué)腐蝕行為的影響規(guī)律等方面[17-18]，而有關(guān)Cl-濃度對(duì)其腐蝕行為，特別是對(duì)焊接接頭腐蝕行為的影響研究較少。為此，作者在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)NaCl溶液中對(duì)CT80鋼級(jí)連續(xù)油管焊接接頭的母材和焊縫進(jìn)行了電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)，研究了母材和焊縫的電化學(xué)腐蝕行為，為延長(zhǎng)連續(xù)油管的使用壽命，提高連續(xù)油管作業(yè)的安全性提供參考。1 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)材料為CT80鋼級(jí)連續(xù)油管焊接接頭，母材CT80油管鋼的化學(xué)成分見表1，接頭顯微組織見圖1。由圖1可知
機(jī)械工程材料 2018年12期2019-01-02
- 某電廠鍋爐過(guò)熱器異種鋼接頭爆管案例分析
送檢管段T91側(cè)母材有塑性變形和脹粗現(xiàn)象，管壁無(wú)明顯減薄，內(nèi)外壁有縱向裂紋。TP347H側(cè)母材無(wú)明顯塑性變形和脹粗現(xiàn)象。管子在T91母材與焊縫的熔合線處沿管徑橫向斷裂，斷口平齊，具有脆性斷口特征[2]。2.2 化學(xué)成分分析對(duì)泄漏段母材取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。分析結(jié)果表明，受檢管樣TP347H和T91母材的化學(xué)成分均符合ASME鍋爐及壓力容器規(guī)范2010版的技術(shù)要求。圖1 末級(jí)過(guò)熱器管爆管宏觀形貌表1 受檢末級(jí)過(guò)熱器管母材的化學(xué)成分（wt%）2
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2018年15期2018-12-07
- 超高強(qiáng)度300M鋼電子束深縫焊接力學(xué)性能及破壞機(jī)理研究
如圖1所示。焊接母材為兩個(gè)50 mm厚度的300M鋼板材，并進(jìn)行一次性電子束焊接成形，焊縫寬度5～8 mm。300M鋼材料的元素成分如表1所示。電子束焊接后進(jìn)行熱處理：正火、油淬及回火。制備好的焊接試樣毛坯進(jìn)行X光探傷，取合格的試樣進(jìn)行機(jī)械加工。機(jī)械加工為棒材(拉伸試樣)、板材(三點(diǎn)彎曲試樣)、帶缺口柱形(Charpy沖擊試樣)。(a) 電子束(b) 焊接接頭成形過(guò)程元 素質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%元 素質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%C0.4Cr0.84Mn0.75Mo0.41Si1.5
航空工程進(jìn)展 2018年4期2018-11-28
- 一種對(duì)Cu與Fe熔合物研究的方法及其強(qiáng)化機(jī)理
要大，可以產(chǎn)生使母材熔化的足夠熱量，且由于受焊母材為金屬，因此希望反應(yīng)能生成一定的金屬成分作為焊縫填充物。故選用熱效應(yīng)大、絕熱燃燒溫度較高的鋁熱劑CuO+Al系、Fe2O3+A1系作為焊藥的基本配方。按照化學(xué)計(jì)量比分別稱取一定量的CuO和A1，F(xiàn)e2O3和A1，在混料機(jī)中充分混合，待其干燥后制備成不同比例的焊條。采用CuO+Al系、Fe2O3+A1系及二者混合物為焊藥，其中CuO+Al系的含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）分別為0，20%，45%，60%，70%，80%，9
西部論叢 2018年7期2018-08-31
- C-276合金TIG焊接頭組織與性能
試方法比較焊縫和母材在酸性、中性環(huán)境中的耐蝕性，以期為該合金的推廣應(yīng)用提供分析數(shù)據(jù)。1 試驗(yàn)材料和方法試驗(yàn)材料為C-276合金，尺寸500mm×150mm×1.5mm，主要化學(xué)成分如表1所示。采用Panasonic YC-300WX4焊機(jī)進(jìn)行不填絲的單面焊雙面成型，保護(hù)氣為φ（H e）25%+φ（Ar）75%混合氣。焊接工藝參數(shù)如表2所示。焊前采用丙酮、酒精清潔待焊表面，采用電火花線切割加工接頭試樣。金相試樣經(jīng)王水腐蝕后采用4XC-PC光學(xué)顯微鏡觀察顯微組
電焊機(jī) 2018年5期2018-06-08
- TOFD檢測(cè)中母材缺陷的判定
經(jīng)驗(yàn)的檢測(cè)人員，母材缺陷的判定困難更大，需要通過(guò)更多的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和實(shí)際解剖的比對(duì)，總結(jié)TOFD檢測(cè)中母材缺陷圖譜的特征，從而降低TOFD檢測(cè)中母材缺陷的誤判概率。1 設(shè)備制造和安裝過(guò)程中的母材缺陷圖譜示例筆者在本文中所引用的TOFD圖譜是采用ISONIC-2007的檢測(cè)儀器采集的，對(duì)大量具有一定共性的圖譜進(jìn)行分析，并結(jié)合超聲檢測(cè)和現(xiàn)場(chǎng)解剖驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)該類圖譜為母材缺陷圖譜。下面通過(guò)實(shí)際檢測(cè)中發(fā)現(xiàn)的母材缺陷圖譜進(jìn)行舉例說(shuō)明：1）某現(xiàn)場(chǎng)安裝的汽油分餾塔縱向?qū)雍缚p
中國(guó)特種設(shè)備安全 2018年2期2018-03-14
- 5052鋁合金FSW接頭組織和力學(xué)性能
不對(duì)稱，前進(jìn)側(cè)與母材分界線較明顯，后退側(cè)與母材分界線較模糊；焊接接頭抗拉強(qiáng)度平均值為193.5 MPa，接頭強(qiáng)度可達(dá)母材的99%，伸長(zhǎng)率可達(dá)母材的84%；焊接接頭正彎角和背彎角均可達(dá)到180°，彎曲性能良好；焊核區(qū)顯微硬度約為72 HV，略高于母材，硬度最低點(diǎn)出現(xiàn)在前進(jìn)側(cè)熔合過(guò)渡區(qū)。攪拌摩擦焊；5052-O鋁合金；顯微組織；力學(xué)性能0 前言5052鋁合金以Al、Mg為主要合金元素，屬于不可熱處理強(qiáng)化鋁合金，具有良好的加工性能、抗蝕性、可焊性等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用
電焊機(jī) 2017年10期2017-12-22
- 不銹鋼硝酸輸送管道焊縫的腐蝕失效原因
狀腐蝕溝槽。三通母材的含碳量高于標(biāo)準(zhǔn)值，導(dǎo)致三通側(cè)的管材在焊接過(guò)程中，其熱影響區(qū)更容易發(fā)生敏化，晶粒粗大，導(dǎo)致耐蝕性下降。碳含量是影響304不銹鋼焊接接頭在硝酸中耐蝕性的關(guān)鍵因素，碳含量越高，焊接過(guò)程中熱影響區(qū)的不銹鋼越容易發(fā)生敏化，導(dǎo)致其耐蝕性顯著降低。硝酸；焊縫；不銹鋼；腐蝕失效奧氏體不銹鋼因在硝酸環(huán)境中能夠生成致密的鈍化膜[1-2]，且具有良好的成型和焊接性能而廣泛用于稀硝酸生產(chǎn)設(shè)備和管道中，但是在實(shí)際使用過(guò)程中，因?yàn)楹附犹幚聿划?dāng)，經(jīng)常導(dǎo)致焊縫發(fā)生腐
腐蝕與防護(hù) 2017年5期2017-06-13
- 基于紅外熱成像的TC4鈦合金光纖激光焊接接頭拉伸力學(xué)性能研究
直觀地探究TC4母材及其光纖激光焊接接頭拉伸過(guò)程中的彈塑性變形，基于紅外熱像研究鈦合金TC4及其光纖激光焊接接頭受靜載軸向應(yīng)力時(shí)的拉伸性能，其拉伸過(guò)程彈性階段表現(xiàn)出的應(yīng)力集中現(xiàn)象可用于無(wú)損探測(cè)構(gòu)件在受力狀態(tài)下的應(yīng)力集中位置，進(jìn)行失效預(yù)測(cè)及預(yù)防；在屈服點(diǎn)前發(fā)生的微觀塑性變形可用于適當(dāng)修正構(gòu)件在實(shí)際應(yīng)用條件下避免屈服的最大應(yīng)力；而在塑性變形階段的劇烈變形區(qū)域長(zhǎng)度可與焊接工藝相結(jié)合以尋找恰當(dāng)方式增加接頭的劇烈變形區(qū)域長(zhǎng)度，提升接頭的塑性。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材
航空制造技術(shù) 2017年14期2017-05-14
- Sn/Al真空釬焊壓力下母材氧化膜的破碎效果
l真空釬焊壓力下母材氧化膜的破碎效果楊德云1， 石南輝1， 張 健2， 郝 亮1， 吳 犇1(1.哈爾濱華德學(xué)院 材料工程系， 哈爾濱 150025； 2.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院， 哈爾濱 150001)Sn 基釬料是常用的低溫釬料。為深入研究真空釬焊下Sn與Al結(jié)合機(jī)理，分析不同加壓環(huán)境下，不同尺寸母材氧化膜破碎情況。結(jié)果表明：小尺寸Al母材氧化膜得以破碎和去除，而大尺寸Al母材氧化膜基本無(wú)變化。當(dāng)采用尺寸大小相當(dāng)?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">母材，母材變形量基本一致，
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年5期2016-12-09
- 母材及焊絲對(duì)轉(zhuǎn)向架用耐候鋼焊接接頭性能的影響
都610031）母材及焊絲對(duì)轉(zhuǎn)向架用耐候鋼焊接接頭性能的影響董洪達(dá)1，楚永萍1，倪寶成1，喬 燕1，胡 潔2，何亞玲2（1.中車南京浦鎮(zhèn)車輛有限公司，江蘇南京210000；2.西南交通大學(xué)，四川成都610031）以高速列車轉(zhuǎn)向架用耐候鋼S355J2W與SMA490BW為母材，匹配G424M21Z焊絲與CHW-55CNH焊絲得到三種焊接接頭。觀察三種接頭的顯微組織，并比較三種接頭的力學(xué)性能和腐蝕性能。結(jié)果顯示，三種接頭的焊縫區(qū)顯微組織均由先共析鐵素體、針狀鐵
電焊機(jī) 2016年8期2016-12-06
- 管板堆焊層母材側(cè)超聲波檢測(cè)的實(shí)驗(yàn)研究
00)管板堆焊層母材側(cè)超聲波檢測(cè)的實(shí)驗(yàn)研究呂 濤1劉獻(xiàn)游2付相輝3段小偉3 (1.四川省特種設(shè)備安全管理協(xié)會(huì) 成都 610000) (2.四川省特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院 成都 610000) (3.四川川潤(rùn)動(dòng)力設(shè)備有限公司 自貢 643000)加熱器管板堆焊層超聲波檢測(cè)，傳統(tǒng)檢測(cè)方法是從堆焊層進(jìn)行檢測(cè)，此種方法檢測(cè)時(shí)只能將堆焊面粗車后才能進(jìn)行檢測(cè)，這樣造成大量人力物力浪費(fèi)。從管板堆焊層母材側(cè)進(jìn)行檢測(cè)由于管板母材已金加工不需再加工就可進(jìn)行檢測(cè)，從管板堆焊層母材側(cè)進(jìn)
中國(guó)特種設(shè)備安全 2016年1期2016-11-30
- 2219鋁合金母材及焊接接頭的腐蝕行為
?2219鋁合金母材及焊接接頭的腐蝕行為廖瀟垚1,郝云飛2,章淑芳3,王曉敏1,何亞玲1,李明星1(1. 西南交通大學(xué) 生命科學(xué)與工程學(xué)院，成都 610031; 2. 首都航天機(jī)械公司，北京 100076;3. 西南交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，成都 610031)采用剝蝕試驗(yàn)和動(dòng)電位極化曲線測(cè)試對(duì)2219鋁合金母材、攪拌摩擦焊(FSW)和鎢極氬弧焊(TIG)焊接頭的腐蝕行為進(jìn)行了研究。通過(guò)腐蝕失重測(cè)試、電化學(xué)試驗(yàn)與剝蝕后表面及深度方向腐蝕微觀形貌觀察，對(duì)
腐蝕與防護(hù) 2016年8期2016-11-07
- 脫硫攪拌器葉片焊接試件耐腐蝕性能試驗(yàn)與研究
焊接修復(fù)模擬試件母材和焊縫的耐腐蝕性能進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，在試驗(yàn)介質(zhì)條件下母材和焊縫均具有極強(qiáng)的耐腐蝕性，其在不同條件下耐腐蝕性能差別不大，焊縫耐蝕性能可以滿足現(xiàn)場(chǎng)使用要求。脫硫攪拌器葉片；焊接修復(fù)；模擬試件；耐腐蝕性目前，超超臨界機(jī)組脫硫脫硝技術(shù)以鍋爐尾部加裝脫硫脫硝裝置并利用堿性溶液為吸收劑對(duì)鍋爐煙氣中的SO2和NOx進(jìn)行吸收的濕法為主［1，2］，脫硫吸收塔是濕法脫硫裝置的核心設(shè)備，脫硫吸收塔攪拌器是脫硫吸收塔的關(guān)鍵設(shè)備之一，多采用國(guó)外進(jìn)口設(shè)備
電力工程技術(shù) 2016年4期2016-08-17
- 碳鋼焊接接頭抗CO2腐蝕的研究
，研究三種焊縫及母材的腐蝕傾向。研究結(jié)果表明：焊縫存在余高時(shí)，焊縫頂端受到的剪切力比母材大；隨著焊縫余高的增大，焊縫根部熔合線位置受到的壓力增大；焊縫與母材存在著電勢(shì)差，可以發(fā)生電偶腐蝕；焊縫處的電化學(xué)阻抗比母材小。以上幾個(gè)原因的共同作用下，使得焊縫處腐蝕加速，并且在焊縫根部熔合線位置發(fā)生局部腐蝕。焊縫；焊縫余高；電化學(xué)阻抗；腐蝕產(chǎn)物膜前言目前，焊縫位置發(fā)生局部腐蝕是導(dǎo)致管道失效的重要因素。近年來(lái)，研究者們對(duì)焊縫位置的局部腐蝕也進(jìn)行了大量的研究工作。X56
當(dāng)代化工研究 2016年4期2016-04-18
- 不同焊接方法對(duì)NiCrFe堆焊層組織及性能的影響
：①能量輸入低，母材保持在室溫，熱影響區(qū)及變形極小，可忽略其對(duì)母材的影響；②僅需少量或不需進(jìn)行前、后處理；③適用范圍廣，可適用于所有能導(dǎo)電、可熔的金屬及陶瓷材料。本研究分別采用電火花堆焊技術(shù)、氬弧焊堆焊技術(shù)和手工電弧焊堆焊技術(shù)在同一焊接母材Q345鋼表面堆焊同類型焊接材料，對(duì)比堆焊層至母材之間硬度的分布情況，分析不同堆焊方法堆焊層的組織及元素過(guò)渡情況，為利用堆焊技術(shù)修復(fù)軸類表面劃傷提供技術(shù)及理論支持。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)母材選用Q345鋼，制備成3個(gè)試樣
焊管 2016年10期2016-01-09
- 超高強(qiáng)QP980鋼激光焊縫組織和性能研究
接接頭顯微組織。母材組織為貧碳的板條馬氏體和黑色的鐵素體以及馬氏體板條間的殘余奧氏體組織。焊縫區(qū)域?yàn)榇执蟮鸟R氏體組織，與母材相比，馬氏體尺寸較大，近焊縫處的熱影響區(qū)為馬氏體和鐵素體組織。隨距焊縫中心線距離的增加，鐵素體含量逐漸增加，與母材相比，此區(qū)域馬氏體含量高，形成熱影響區(qū)硬化區(qū)(見圖1c)。隨距焊縫中心線距離的進(jìn)一步增加，激光的峰值溫度降低至Ac1以下，母材受熱分解為回火馬氏體和碳化物，從而使該區(qū)域強(qiáng)度有所下降，出現(xiàn)典型的熱影響區(qū)軟化現(xiàn)象，形成熱影響區(qū)
金屬加工(熱加工) 2015年4期2015-12-27
- 建筑結(jié)構(gòu)用鋼2Cr13和1Cr18Ni9焊接接頭的組織與力學(xué)性能分析
定1.1 試驗(yàn)用母材的選取試驗(yàn)選取馬氏體不銹鋼鋼2Cr13和奧氏體不銹鋼鋼1Cr18Ni9為母材，化學(xué)成分組成見表1。試驗(yàn)鋼板尺寸均為30mm×25mm×4mm。試驗(yàn)前對(duì)2Cr13不銹鋼板進(jìn)行淬火和高溫回火處理，提高其塑性變形能力。表1 化學(xué)成分 質(zhì)量分?jǐn)?shù)w%1.2 焊接材料的選用為了避免焊接過(guò)程中由于母材稀釋導(dǎo)致焊縫中存在含量過(guò)高的馬氏體，該試驗(yàn)過(guò)程中所用的焊接材料為鉻鎳含量較高的1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼焊絲。針對(duì)該試驗(yàn)，這種焊接材料選用方式有利
長(zhǎng)春工程學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2015年3期2015-12-06
- 近中性模擬土壤介質(zhì)中X80鋼的電化學(xué)行為研究
液腐蝕，分別觀察母材、熱影響區(qū)和焊縫的金相組織，然后清洗備用。參比電極采用飽和甘汞電極，輔助電極用Pt片。先把電極浸入溶液中，待自腐蝕電位基本穩(wěn)定后，測(cè)量自腐蝕電位（Ecorr）。而后在E＝－1.5V下陰極除膜5min，然后分別以0.3mV／s、0.5mV／s、0.166mV／s的掃描速度由陰極向陽(yáng)極進(jìn)行動(dòng)電位掃描。采用NS4溶液在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)模擬近中性pH土壤介質(zhì)，用醋酸調(diào)節(jié)溶液的pH 值，分別測(cè)試pH＝7.1、6.9、6.5的極化曲線，實(shí)驗(yàn)前通N2預(yù)除氧0
機(jī)電信息 2015年33期2015-08-27
- GH536鎳基高溫合金焊接接頭力學(xué)性能與斷裂特征研究
行測(cè)試和分析,對(duì)母材及焊接接頭進(jìn)行室溫和500℃拉伸試驗(yàn),并分析了斷裂特征,分析了母材和焊接接頭不同區(qū)域的斷裂韌度。結(jié)果表明：熱影響區(qū)硬度未見明顯變化,與母材一致；從熔合線到焊縫中心,由于枝晶變細(xì),顯微硬度逐漸升高。焊接接頭整體室溫拉伸強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別為810MPa,392MPa和30%,達(dá)到了母材的99.6%,99.7%和93.8%；在500℃時(shí),接頭整體抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別為678MPa,300MPa和26%,達(dá)到了母材的9
航空材料學(xué)報(bào) 2015年5期2015-06-23
- 5083鋁合金攪拌摩擦焊縫的剝落腐蝕性能*
作站分析了焊縫和母材的微觀組織、剝落腐蝕形貌、極化曲線及電化學(xué)阻抗譜.結(jié)果表明，浸泡腐蝕后焊縫出現(xiàn)輕微點(diǎn)蝕，而母材點(diǎn)蝕嚴(yán)重并顯現(xiàn)局部起皮剝落，腐蝕裂紋沿晶開裂；腐蝕評(píng)級(jí)和電化學(xué)阻抗譜均可說(shuō)明焊縫的耐剝落腐蝕性能好于母材，同時(shí)極化曲線也說(shuō)明焊縫的腐蝕敏感性低于母材.帶狀晶粒等軸化，棒狀的第二相細(xì)化及分布均勻化，位錯(cuò)密度的減小是焊縫耐剝落腐蝕性能強(qiáng)于母材的主要原因.5083鋁合金；攪拌摩擦焊；剝落腐蝕；電化學(xué)腐蝕5083鋁合金作為一種不可熱處理強(qiáng)化鋁合金，具有
材料研究與應(yīng)用 2015年2期2015-03-11
- 鎂合金點(diǎn)焊接頭組織的耐蝕性
焊點(diǎn)的斷裂傾向比母材大。其熔核組織和斷口形貌如圖2所示。圖1 鎂合金點(diǎn)焊接頭形式Fig.1 The welding joint of magnesium alloy圖2 熔核組織與斷口的形貌Fig.2 Morphology of nugget microstructure（a）and fracture（b）1.2 浸泡試驗(yàn)將母材和點(diǎn)焊接頭分別放入3.5%NaCl溶液中進(jìn)行浸泡試驗(yàn)［4］，浸泡時(shí)間分別為3h，6h和9h，觀察經(jīng)不同時(shí)間浸泡試驗(yàn)后試樣的表面形貌
腐蝕與防護(hù) 2015年7期2015-02-15
- 機(jī)械輕量化用輕合金的FSSW接頭組織與性能
能。結(jié)果表明，與母材相比，F(xiàn)SSW接頭焊核區(qū)只發(fā)現(xiàn)α-Mg基體而未發(fā)現(xiàn)Mg17Al12相，F(xiàn)SSW接頭焊核區(qū)硬度與母材相當(dāng)，硬度最低值位于前進(jìn)側(cè)熱影響區(qū)；接頭系數(shù)達(dá)到90％。攪拌摩擦點(diǎn)焊；輕合金；Mg-8Al-1Zn-0.2Nd-0.1V合金；機(jī)械輕量化；FSSW0 前言攪拌摩擦點(diǎn)焊（Friction Stir SpotWelding，簡(jiǎn)稱FSSW）是在攪拌摩擦焊基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一種新型焊接方法，在機(jī)械、汽車、輪船、航空航天等輕合金焊接方面有著極具前途的市
電焊機(jī) 2015年7期2015-01-16
- Al-Mg-Si與Al-Zn-Mg合金異質(zhì)焊接接頭力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)的關(guān)系
為1.6 mm。母材和焊絲的化學(xué)成分見表1。焊前采用丙酮去油脂后進(jìn)行干燥，然后用砂紙和鋼刷去除氧化膜。保護(hù)氣體采用純度為99.99%的高純氬氣，氣體流量為24 L/min。本試驗(yàn)采用半自動(dòng)脈沖MIG焊接，焊接電流為260 A，電壓為27 V，進(jìn)行直流反接，輸入熱為12.034 J/cm，焊接時(shí)焊槍沿焊接方向以35 cm/min的速度移動(dòng)并向后傾斜 5°(見圖1)，使板材的法向與焊槍之間的夾角為5°，采用拼焊。在焊后進(jìn)行了長(zhǎng)達(dá)30 d以上的室溫停留后，再進(jìn)行
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2014年2期2014-12-15
- 6082鋁合金攪拌摩擦焊縫的應(yīng)力腐蝕行為＊
向分別切取焊縫與母材的金相樣品，將兩組金相樣品表面打磨并電解拋光，拋光至表面無(wú)劃痕后進(jìn)行陽(yáng)極覆膜，然后用光學(xué)顯微鏡（OM）進(jìn)行金相分析.沿垂直焊接方向分別切取母材及焊縫的慢應(yīng)變拉伸試驗(yàn)的樣品，用砂紙打磨后用丙酮清洗，再用蒸餾水清洗并吹干，用氯丁橡膠封閉非工作段表面，分別在空氣及濃度為3.5%的NaCl溶液中對(duì)樣品進(jìn)行慢應(yīng)變速率拉伸 （SSRT）試驗(yàn)，應(yīng)變速率為3.3×10－6s－1.待試樣斷裂后迅速取下，并用蒸餾水沖洗斷口，然后在丙酮中進(jìn)行超聲清洗，吹干后
材料研究與應(yīng)用 2014年1期2014-12-11
- Q235 鋼焊接接頭的組織結(jié)構(gòu)耐蝕性能的影響分析
235 鋼焊縫、母材和熱影響區(qū)，輔助電極為鉑電極 參比電極為飽和甘汞電極（SCE)。1.2 試驗(yàn)方法試樣制備：手工電弧焊采用普通的J427 焊條；鎢極氬弧焊采用普通的H08Mn2SiA 焊絲；CO2氣體保護(hù)焊采用ER56-1,對(duì)厚6mm 的Q235 鋼進(jìn)行對(duì)焊連接,然后將得到的焊接接頭按S焊縫：S熱影響區(qū)：S母材=1：1：1 取下制成試樣,熱影響區(qū)的試件取樣按照距離焊縫10mm 范圍內(nèi)取樣。極化曲線的測(cè)量：采用三電極電化學(xué)腐蝕體系，HH-SH 數(shù)顯恒溫水浴
電子測(cè)試 2014年2期2014-04-14
- 直縫埋弧焊鋼管焊縫附近母材缺欠的無(wú)損檢測(cè)
過(guò)程中，焊縫附近母材缺欠的檢測(cè)甚為棘手，原因有以下幾點(diǎn)：①界定不清。相關(guān)的管線標(biāo)準(zhǔn)對(duì)此類缺欠的檢測(cè)范圍和驗(yàn)收極限存有歧義；②定位困難。因其存在于焊接接頭內(nèi)，無(wú)損檢測(cè)方法不易確定缺陷在熔合線內(nèi)外的具體位置；③難以避免。由于原料軋制和剪切工藝的原因，原材料板邊缺欠分布密度較板體高，據(jù)某廠統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，鋼管生產(chǎn)工藝有擴(kuò)大和惡化該缺欠的趨勢(shì)；④不易檢測(cè)。對(duì)于含有該缺欠的原料鋼板，鋼板制造廠還沒(méi)有行之有效的檢測(cè)手段。直縫埋弧焊管焊縫附近母材缺欠主要包括：母材分層、母
焊管 2014年1期2014-03-09
- 壓力容器器壁中的氫濃度分布的計(jì)算
應(yīng);(5)復(fù)層和母材金屬均為均一連續(xù)介質(zhì)。2.3 氫濃度分布計(jì)算設(shè)操作條件:氫分壓:14.7 MPa;溫度:454℃;器壁參數(shù)及材料:復(fù)層:7 mm，309和347不銹鋼;根據(jù)菲克第一定律，在穩(wěn)定狀態(tài)操作過(guò)程中，在復(fù)層和母材金屬交界面的兩側(cè)的氫通量必需相等，即式中:Jc—進(jìn)入交界面的氫通量，kg/(m2·s);Dc—復(fù)層的氫擴(kuò)散系數(shù)，m2/s;Co—復(fù)層內(nèi)表面處的氫濃度，kg/m3;Ci—在復(fù)層與母材金屬交接面處氫濃度，kg/m3;Db—?dú)湓?span id="j5i0abt0b" class="hl">母材金屬中的擴(kuò)
石油化工腐蝕與防護(hù) 2013年1期2013-10-25
- 鎂合金中空薄壁型材的脈沖MIG焊
驗(yàn)材料和試驗(yàn)方法母材為AZ31鎂合金中空薄壁型材，型材尺寸如圖1所示，焊接翼厚度3.2 mm。焊絲采用經(jīng)過(guò)工廠拉拔的AZ61鎂合金焊絲，直徑φ1.6 mm，母材和焊絲的化學(xué)成分如表1所示。焊接電源選用EWM PHOENIX 421 PULS forceArc多功能脈沖逆變焊接電源，MIG焊，采用99.99%氬氣進(jìn)行保護(hù)焊接。圖1 AZ31中空薄壁型材橫截面1.1 焊前處理焊前充分打磨待焊區(qū)（焊接試件距離坡口中心線35 mm以內(nèi)），去除試件表面的油污、水分、
電焊機(jī) 2013年7期2013-08-05
- ASME第Ⅸ卷與NB/T47014焊接工藝評(píng)定對(duì)比
造成的。3 焊接母材覆蓋范圍對(duì)比3.1 母材厚度覆蓋范圍ASME第Ⅸ卷與NB/T47014中對(duì)于母材厚度的覆蓋范圍要求基本是一致的。（可能是由于公英制轉(zhuǎn)換原因，數(shù)值不同。）但對(duì)于一些母材厚度覆蓋范圍的特殊性規(guī)定，ASME規(guī)范描述更加的明確。3.1.1 返修、補(bǔ)焊母材厚度覆蓋范圍焊接返修、補(bǔ)焊的母材厚度范圍，在ASME第Ⅸ卷QW-202.3中進(jìn)行了明確規(guī)定：坡口焊縫評(píng)定合格的焊接工藝可用于焊縫返修及補(bǔ)焊。對(duì)于角焊縫返修，金屬厚度與母材厚度不做限制；對(duì)于其它類
科技視界 2013年15期2013-07-07
- 重載鐵路鋼軌焊接接頭磨耗特征研究
，有效降低了鋼軌母材的磨損。但由于材質(zhì)的焊接性能下降，使接頭磨損相對(duì)增加。初步的調(diào)查表明，高強(qiáng)度鋼軌的焊接接頭經(jīng)過(guò)一段時(shí)間使用，大量出現(xiàn)低塌現(xiàn)象。對(duì)于鋼軌焊接接頭而言，除了要求確保接頭強(qiáng)度和韌性防止斷軌外，接頭與鋼軌母材同步磨損也是確保線路狀況良好的重要方面。曾有研究認(rèn)為［6］，鋼軌閃光焊接頭經(jīng)過(guò)接頭熱處理，焊縫熱處理區(qū)(不包含軟化區(qū))的硬度應(yīng)與母材相當(dāng)。對(duì)于熱軋鋼軌焊后接頭經(jīng)過(guò)正火加熱，然后噴風(fēng)冷卻即可達(dá)到同步磨損的目的。對(duì)于高強(qiáng)度熱處理鋼軌而言，焊接接
鐵道建筑 2012年11期2012-07-26
- 5083鋁合金攪拌摩擦焊縫應(yīng)力腐蝕行為＊
微鏡分析了焊縫和母材的微觀組織、硬度分布、極化曲線及應(yīng)力腐蝕斷口的微觀形貌．結(jié)果表明：焊縫的斷裂強(qiáng)度及表層硬度分別達(dá)到母材強(qiáng)度及硬度的96%和90%，伸長(zhǎng)率超過(guò)母材的2倍；應(yīng)力腐蝕敏感指數(shù)低于母材；焊縫應(yīng)力腐蝕斷口呈現(xiàn)與母材斷口不同的混合型斷裂形貌．焊縫的細(xì)晶組織及第二相溶解是其抗應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于母材的本質(zhì)原因．5083鋁合金；攪拌摩擦焊；慢應(yīng)變速率拉伸；應(yīng)力腐蝕攪拌摩擦焊（FSW）是一種節(jié)能環(huán)保的先進(jìn)固相連接技術(shù)，自1991年由英國(guó)焊接研究所（TWI）發(fā)
材料研究與應(yīng)用 2010年4期2010-12-25
- 常見蒸汽鍋爐腐蝕情況分析
坑不僅分布在爐膽母材上,而且遍布在焊縫熱影響區(qū)上。三、金相檢驗(yàn)及腐蝕產(chǎn)物分析在二臺(tái)鍋爐爐膽上共取7處作現(xiàn)場(chǎng)金相檢驗(yàn),7處都有腐蝕凹坑。第1處離前管板約350mm處的焊縫熱影響區(qū)及母材上;第2處離前管板約650mm的母材上;第3處離前管板約1 000mm的母材上。 在另一臺(tái)爐膽上,第1處離前管板約1 200mm處的焊縫熱影響區(qū)及母材上;第2處離前管板約1 250mm的母材上;第3處離前管板約1 600mm的母材上;第4處離前管板約1 900mm的母材上。分別
活力 2009年2期2009-06-08