王長(zhǎng)榮（酒泉職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑工程系，甘肅 酒泉73500）

框架預(yù)應(yīng)力錨桿是近幾年隨著支擋結(jié)構(gòu)的發(fā)展而被提出的一種新型支擋結(jié)構(gòu)，其利用鋼筋混凝土框架、錨桿和土體的共同作用來(lái)提高邊坡土體力學(xué)性能，增加邊坡的整體穩(wěn)定性，并可結(jié)合綠化措施，對(duì)保證公路、鐵路和建筑物的使用安全，防止滑坡發(fā)生，保護(hù)周邊環(huán)境具現(xiàn)實(shí)意義,這種結(jié)構(gòu)由于受力錨桿處于土的深層,而深層黃土不易濕陷,黃土在不濕陷的狀態(tài)下有很好的物理力學(xué)性能。另外,邊坡附近由于受到框架和擋土板的保護(hù),可以有效地阻止黃土濕陷,因此,框架預(yù)應(yīng)力錨桿支擋結(jié)構(gòu)特別適用于濕陷性黃土地區(qū)，而且其造價(jià)低廉，有著廣泛的應(yīng)用前景。本文將分別從錨固機(jī)理，土壓力，邊坡穩(wěn)定性及支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析幾個(gè)方面對(duì)這一支護(hù)結(jié)構(gòu)的研究現(xiàn)狀做一些介紹。

1 黃土地區(qū)預(yù)應(yīng)力錨桿錨固機(jī)理

預(yù)應(yīng)力錨桿的作用機(jī)理與極限抗拔承載力研究錨桿是一種新型有效的錨固技術(shù)，是通過(guò)錨桿將結(jié)構(gòu)物錨固在穩(wěn)定、堅(jiān)實(shí)的巖土地層或堅(jiān)硬土層中，利用周圍地層的抗剪強(qiáng)度來(lái)抵抗結(jié)構(gòu)物傳來(lái)的拉力[1]。目前對(duì)預(yù)應(yīng)力錨桿的研究主要表現(xiàn)在作用機(jī)理和極限抗拔承載力的研究。陳妙峰等[2]為研究鋼管巖石錨桿的錨固機(jī)理，模擬實(shí)際情況制作試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒⑦M(jìn)行了靜載作用下模型的拉拔試驗(yàn)，通過(guò)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的研究與分析，得到了沿錨桿的軸力與粘結(jié)應(yīng)力的分布規(guī)律。陳榮等[3]設(shè)計(jì)了一系列室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)砂固結(jié)預(yù)應(yīng)力錨桿作了深入研究，并基于試驗(yàn)成果對(duì)砂固結(jié)錨固機(jī)理作了探討。高永濤等得出預(yù)應(yīng)力錨桿承載過(guò)程中的錨桿軸力及其變形、位移的計(jì)算公式，并對(duì)工程實(shí)例進(jìn)行驗(yàn)算，和實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果表明方法較為合理。以前所采用的土錨界面模型幾乎都是經(jīng)驗(yàn)的[4]或是根據(jù)土的純剪切結(jié)果而定[5]，孔憲賓通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了錨桿與土體之間的界面相互影響的機(jī)理，可在給定界面參數(shù)的情況下預(yù)測(cè)錨桿的特性，可在減少大量錨桿拉拔試驗(yàn)的情況下得到較為可靠的錨桿特性數(shù)據(jù)，另外，其還應(yīng)用數(shù)學(xué)—力學(xué)方法，分析了土—錨桿界面間相互作用的機(jī)理，給出了基于錨桿與土體界面的理想彈塑性模型的數(shù)學(xué)解析解?？傮w看，目前關(guān)于預(yù)應(yīng)力錨桿作用機(jī)理的研究較多，但是由于支護(hù)結(jié)構(gòu)本身的復(fù)雜性，土—錨相互作用還有很多問(wèn)題，具體包括：（1）有限元數(shù)值計(jì)算中數(shù)值模型研究雖然能夠模擬基坑支護(hù)和邊坡加固結(jié)構(gòu)的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)，但是其計(jì)算結(jié)果的正確性卻依賴于力學(xué)模型的正確性，而力學(xué)模型的正確性又依賴于所選取參數(shù)的合理性；（2）由于基坑和邊坡問(wèn)題的復(fù)雜性，其作用機(jī)理非常復(fù)雜，所受影響因素很多，它不僅和基坑邊坡的幾何形狀有關(guān)，還與錨桿本身的強(qiáng)度、錨固參數(shù)以及施工工藝有關(guān)，因此在分析其作用機(jī)理時(shí)要綜合考慮各方面的影響。

錨桿的抗拔承載力是錨桿設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù)，這方面的研究也有不少成果。趙明華等通過(guò)對(duì)錨桿抗拔承載機(jī)理的深入分析，綜合討論了錨桿抗拔承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，并結(jié)合工程實(shí)例，對(duì)錨桿抗拔試驗(yàn)及承載力確定方法進(jìn)行探討，提出了基于錨桿抗拔試驗(yàn)資料的Qs?調(diào)整曲線預(yù)測(cè)模型。俞曉等針對(duì)土層錨桿的破壞形式，基于巖土塑性極限平衡理論，討論了土層錨桿極限承載力的問(wèn)題，并推導(dǎo)了相關(guān)計(jì)算公式。李玉霞等通過(guò)對(duì)不同規(guī)范提出的土層錨桿試驗(yàn)的四種方法的深入研究，結(jié)合土層錨桿工程檢測(cè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)，提出了比較合理的土層錨桿抗拔承載力試驗(yàn)方法。

對(duì)預(yù)應(yīng)力錨桿進(jìn)行變形分析是進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)和錨桿協(xié)調(diào)變形分析的基礎(chǔ)，但是這方面的內(nèi)容并不是很多。劉俊生[6]從土錨受力方式及其變形特性分析入手，通過(guò)對(duì)不同受力類型錨桿的變形計(jì)算公式的推導(dǎo)，導(dǎo)出了適用于不同類型的的土錨剛度計(jì)算公式。鄒金峰等[7]將錨桿拉拔位移分解成自由段的彈性變形、錨固段的拉伸變形和錨固段與土體之間的相對(duì)剪切位移。分析錨桿自由段長(zhǎng)度、錨固段長(zhǎng)度、錨桿體截面積、漿體強(qiáng)度、錨桿孔徑及土層剪切模量與錨桿彈性模量的比值等因素對(duì)錨桿位移的影響，并假定錨固段與其周圍土體之間的剪應(yīng)力與剪切位移呈線性遞增關(guān)系、錨固段所受的軸力呈拋物線分布, 建立了錨桿荷載與位移之間的關(guān)系式。張友葩等[8]通過(guò)對(duì)錨桿承載機(jī)理的分析，根據(jù)預(yù)應(yīng)力錨桿在同一拉拔力作用下錨固段的切向位移越小錨桿的承載性能越好這一特性，給出了桿體切向位移的計(jì)算方法。根據(jù)工程實(shí)際，利用預(yù)應(yīng)力錨桿在拉拔過(guò)程中所測(cè)試到的切向位移，對(duì)桿體的錨固段長(zhǎng)度進(jìn)行了比較系統(tǒng)的分析。 預(yù)應(yīng)力錨桿的預(yù)應(yīng)力損失主要包括兩部分：一部分是，錨桿張力張拉鎖定前后較短間內(nèi)，由于張拉系統(tǒng)的摩阻力和錨桿體系的回彈變形等引起的預(yù)應(yīng)力損失量；另一部分是，錨桿在長(zhǎng)期荷載作用下，由于灌漿材料的的徐變、錨固段周圍土體的蠕變、鋼筋應(yīng)力松弛等因素造成的預(yù)應(yīng)力損失量。對(duì)于前者，工程上一般通過(guò)改進(jìn)張拉鎖定系統(tǒng)、超張拉或補(bǔ)償張拉等彌補(bǔ)；對(duì)于后者，其損失量往往比較大，如損失后的預(yù)應(yīng)力值小于設(shè)計(jì)值一定水平，則將導(dǎo)致錨固功能的失效。就目前而言，要精確計(jì)算具體的預(yù)應(yīng)力損失量還有困難，因?yàn)樵陂L(zhǎng)期荷載作用下，預(yù)應(yīng)力損失還與材料性質(zhì)、錨固介質(zhì)的力學(xué)特性、施工工藝等諸多因素有關(guān)。在現(xiàn)有的設(shè)計(jì)條件下，只能通過(guò)充分考慮各種影響因素后，給出預(yù)應(yīng)力損的簡(jiǎn)單估算值，然后從工程安全的角度給予考慮。探討預(yù)應(yīng)力錨桿的變形與錨桿的預(yù)應(yīng)力損失問(wèn)題對(duì)合理確定錨桿的預(yù)應(yīng)力值有重要作用。李厚恩、秦四清[9]等針對(duì)基坑側(cè)壁為土質(zhì)邊坡的情況，通過(guò)基坑錨桿預(yù)應(yīng)力損失變化的系統(tǒng)監(jiān)測(cè)和分析，揭示了錨桿以及錨桿預(yù)應(yīng)力在運(yùn)行過(guò)程中預(yù)應(yīng)力變化的三個(gè)階段，并分析了相應(yīng)的影響因素，提出了用應(yīng)力損失速根據(jù)對(duì)錨桿的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，發(fā)現(xiàn)錨桿在張拉及鎖定時(shí)存在顯著的預(yù)應(yīng)力損失問(wèn)題，并對(duì)此進(jìn)行了分析，提出了減少預(yù)應(yīng)力損失的幾條辦法。王樹旺在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析的基礎(chǔ)上分析了基坑支護(hù)錨桿的受力狀態(tài)和預(yù)應(yīng)力損失情況，為深基坑工程的穩(wěn)定性提供了判據(jù)，并指出應(yīng)該極為重視土層錨桿張拉后的預(yù)應(yīng)力損失問(wèn)題，其在監(jiān)測(cè)實(shí)踐的基礎(chǔ)上，提出了簡(jiǎn)單有效的土層錨桿長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)辦法。

吳璋[10]等對(duì)黃土地層錨桿的工作原理進(jìn)行了試驗(yàn)分析，得出如下結(jié)論：（1）一般情況下，注漿體的強(qiáng)度都大于土體的強(qiáng)度，錨索的破壞在黃土層中表現(xiàn)為土層與注漿體之間粘結(jié)力達(dá)到極限時(shí)，粘結(jié)面上出現(xiàn)破裂，導(dǎo)致錨索的破壞失效，粘結(jié)面破裂時(shí)，呈現(xiàn)沿錨固段深度的遞進(jìn)式發(fā)展形式。（2）錨索的軸力最大值在拉力較小時(shí)出現(xiàn)在錨固段近端，隨拉力的增大逐漸向錨固段遠(yuǎn)端偏移，軸力在距錨固段遠(yuǎn)端三分之一的錨固長(zhǎng)度處急劇減小，而后三分之一長(zhǎng)度的錨固段承受的拉力很小。（3）在試驗(yàn)錨固段長(zhǎng)度L＜8米的情況下，錨固力與錨固段長(zhǎng)度近似成正比。（4）粘結(jié)應(yīng)力不均勻分布更能真實(shí)地反映錨索錨固段錨固力分布實(shí)際情況。Phillips公式可以真實(shí)的反映粘結(jié)應(yīng)力的分布狀況，而粘結(jié)應(yīng)力均勻分布法在錨固長(zhǎng)度較短時(shí)也可以較準(zhǔn)確的計(jì)算錨索的錨固力，但錨固長(zhǎng)度超過(guò)最佳錨固長(zhǎng)度以后，計(jì)算結(jié)果偏大。（5）黃土成錨桿對(duì)邊坡的加固主要表現(xiàn)為改善邊坡土體的整體力學(xué)性質(zhì)和結(jié)構(gòu)特征。在坡體表面構(gòu)筑物的作用下，主動(dòng)對(duì)邊坡土體產(chǎn)生壓力，限制了邊坡土體性質(zhì)的進(jìn)一步變形惡化。同時(shí)，注漿不僅為錨索提供了錨固里，而且充填加固了土體中的裂縫，防止了地下水對(duì)坡體的影響，改善了土體的力學(xué)性質(zhì)。

陳廣峰,米海珍[11]等對(duì)失陷性黃土地層中的錨桿性能進(jìn)行了研究得出以下結(jié)論（1）濕陷性黃土地層錨桿的選型應(yīng)優(yōu)先選用壓力型,施工條件許可的話,可選其改進(jìn)型—分散壓縮型錨桿；錨桿擴(kuò)大頭及采用壓力灌漿能較大提高錨桿抗拔力；（2）兩種型式錨桿都在臨近張拉段處出現(xiàn)粘結(jié)摩阻力的單峰值,且隨深度按指數(shù)規(guī)律遞減;隨著張拉力的增大峰值位置逐漸向深部移動(dòng),從受力端起至前1/3～2/5段桿長(zhǎng)(約為14d)范圍內(nèi)集中了約80%的剪力,剪力按桿長(zhǎng)的分布符合“黃金分割”原則；（3）當(dāng)錨固端剪應(yīng)力超過(guò)土體抗剪強(qiáng)度,錨桿將發(fā)生向深發(fā)展的漸進(jìn)性破壞,直到最后被拔出；（4）依靠增加錨固段長(zhǎng)度來(lái)提高拉拔力的設(shè)計(jì)思想看來(lái)不盡合理,至少不經(jīng)濟(jì)。 錨固體全長(zhǎng)有時(shí)不能被有效利用。對(duì)于黃土地層來(lái)說(shuō)最優(yōu)錨固長(zhǎng)度約為35～38 倍的桿徑；(5)只在錨桿的最優(yōu)錨固角附近才能達(dá)到最大拉拔力，最優(yōu)錨固角的確定用近似公式αopt=60°-φ，對(duì)于黃土地層最優(yōu)錨固角是至為關(guān)鍵的設(shè)計(jì)。

2 黃土地區(qū)土壓力的研究

側(cè)向土壓力在深基坑及邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中是一個(gè)十分重要的設(shè)計(jì)參數(shù)。擋墻和板樁墻，支撐和不支撐的開挖，隧道墻以及其它地下結(jié)構(gòu)物上的土或巖石壓力都需要對(duì)構(gòu)件的側(cè)向壓力有定量的估算來(lái)做設(shè)計(jì)或穩(wěn)定性分析。 Coulomb（1773）和Rankine（1857）分別在滑楔極限平衡的基礎(chǔ)上和從彈性半空間應(yīng)力狀態(tài)出發(fā)，在土體極限平衡理論分析的基礎(chǔ)上提出了應(yīng)用最廣的經(jīng)典土壓力理論，至今在許多深基坑和邊坡工程土壓力計(jì)算中仍被采用。Peck[12]和Tschebotarioff[13]也根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果提出了土壓力的分布圖，均通過(guò)實(shí)測(cè)來(lái)總結(jié)支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力以及基坑周邊土體的變化規(guī)律，確定土壓力的分布圖形，并用大量曲線圖來(lái)描述這種分布形式。經(jīng)過(guò)大量的深基坑和邊坡工程實(shí)踐，工程技術(shù)人員越來(lái)越清醒地認(rèn)識(shí)到作用于支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力并不是一成不變的，而是隨著基坑和邊坡的開挖和支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形在不斷變化。徐力勇等在有限元分析的基礎(chǔ)上，將土體視為非線性彈塑性介質(zhì)，采用Drucker-Prager模型，分析了靜止土壓力系數(shù)的不同取值對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)位移及內(nèi)力的影響，結(jié)果表明隨著靜止土壓力系數(shù)的增大，擋墻的內(nèi)力也隨之增大，但擋墻位移卻相應(yīng)減小，其影響范圍在20%左右。

朱元鵬[14]等對(duì)框架預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)黃土邊坡土壓力分布做了模型試驗(yàn)，得出一下結(jié)果（1）施加錨桿預(yù)應(yīng)力的大小、位置及其順序影響邊坡應(yīng)力,通過(guò)優(yōu)化控制這些因素,可有效改善邊坡滑移區(qū)土體應(yīng)力狀態(tài)。而且通過(guò)控制錨桿預(yù)應(yīng)力的大小及其作用位置,可有效改善邊坡內(nèi)特定區(qū)域的應(yīng)力狀態(tài)。（2）框架預(yù)應(yīng)力錨桿邊坡支擋結(jié)構(gòu)主動(dòng)受力階段,其上作用土壓力大小與分布主要由預(yù)應(yīng)力錨桿拉力的大小與分布決定,這是柔性支擋結(jié)構(gòu)區(qū)別于傳統(tǒng)剛性支擋結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)之一;在被動(dòng)受力狀態(tài)下,其上作用土壓力受外部荷載的影響較小。 建議在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,區(qū)分框架主動(dòng)受力階段和被動(dòng)受力階段,分別進(jìn)行框架設(shè)計(jì)比較合理。(4)由室內(nèi)模型試驗(yàn)分析結(jié)果可知,利用模型試驗(yàn)方法研究土壓力變化規(guī)律是可行的,但由于試驗(yàn)所用土樣屬于重塑土,盡管組成一樣,密度和含水率也控制一樣,其力學(xué)性質(zhì)和原狀土樣也必定有所差別,在條件允許時(shí),進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)更為準(zhǔn)確。(5)在試驗(yàn)過(guò)程中,有的錨桿出現(xiàn)了失效現(xiàn)象,這主要是由于拉力型錨桿的錨固體有嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象。 這并不意味著錨桿承載力的消失,但會(huì)加速錨桿的腐蝕,因此,建議在框架預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)工程中使用壓力型錨桿。

3 黃土邊坡穩(wěn)定性分析研究

目前，工程技術(shù)人員主要采用的邊坡穩(wěn)定性分析方法是以條分法為基礎(chǔ)的極限平衡法、有限元單元法、基于塑性理論的極限分析方法、可靠度法、人工智能法等安全系數(shù)通常有兩種定義方法：一種是通過(guò)加大外力以達(dá)到極限平衡狀態(tài)，具有超載系數(shù)的性質(zhì);另一種是通過(guò)降低材料的強(qiáng)度達(dá)到極限平衡狀態(tài)，具有強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)的性質(zhì)。目前被廣泛使用和討論的方法有瑞典圓弧法、簡(jiǎn)化Bishop法、Janbu法、Morgenstern-Price法、Spence和Fredlund-Krahn法 等。Morgenstem(1992)認(rèn)為，在通用條分法的計(jì)算理論方面進(jìn)行更多的研究工作，不會(huì)對(duì)深化這一領(lǐng)域的認(rèn)識(shí)帶來(lái)實(shí)質(zhì)性的影響。Whitman和Bailey(1967)認(rèn)為，簡(jiǎn) 化Bishop法、簡(jiǎn) 化Janbu法、Morgenstern-Price法和Spencer法等方法的計(jì)算安全系數(shù)相差不大，而瑞典圓弧法和這些方法相差是比較明顯的，甚至可達(dá)60%以上。Janbu[15](1980)等從理論的角度分析了各種方法計(jì)算的安全系數(shù)。Fredlund和Krahn[17][18](1980,1981)分析了力平衡的安全系數(shù)及力矩平衡的安全系數(shù)的關(guān)系，簡(jiǎn)潔明了的給出了不同計(jì)算方法的安全系數(shù)之間的關(guān)索。陳祖煌[16](2003)通過(guò)大量的算例和工程實(shí)例討論了條分法數(shù)值計(jì)算中存在的問(wèn)題以及簡(jiǎn)化方法的精度和局限性。在國(guó)內(nèi)，邵龍?zhí)?2001)等對(duì)該類方法進(jìn)行了研究。有限元強(qiáng)度折減方法是Z1enC1ew1ce于1975年提出的一種邊坡穩(wěn)定分析方法。鄭穎人等將強(qiáng)度折減法應(yīng)用于均質(zhì)土坡和巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定分析，對(duì)強(qiáng)度折減法的計(jì)算精度和影響因素進(jìn)行了分析，得到用摩爾一庫(kù)侖等面積圓屈服準(zhǔn)則求得的穩(wěn)定安全系數(shù)與傳統(tǒng)的spence法的誤差在5%左右的結(jié)論。然而，由于失穩(wěn)判據(jù)的不確定，該方法在工程應(yīng)用上受到限制。

高建勇,黨進(jìn)謙,陳艷霞,吳志剛[19]等對(duì)考慮含水量的黃土高邊坡穩(wěn)定性預(yù)測(cè)模型進(jìn)行了研究，在搜集黃土高邊坡工程典型實(shí)例資料的基礎(chǔ)上,綜合考慮影響邊坡穩(wěn)定的因素,根據(jù)邊坡的幾何、物理、力學(xué)參數(shù)構(gòu)建訓(xùn)練樣本和測(cè)試樣本,基于LM算法的BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立了黃土高邊坡穩(wěn)定性預(yù)測(cè)模型,擬合出黃土強(qiáng)度參數(shù)與含水量的關(guān)系式,由此提出了利用觀測(cè)含水量預(yù)測(cè)關(guān)中地區(qū)高邊坡穩(wěn)定性的系統(tǒng)模型。高建勇，陳艷霞，黨進(jìn)謙[20]利用基于范數(shù)灰關(guān)聯(lián)的方法對(duì)黃土邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了分析,利用收集到的數(shù)據(jù)進(jìn)行定量分析了影響黃土邊坡穩(wěn)定性的因子,并獲取各影響因子的權(quán)重系數(shù)。結(jié)果表明：黃土邊坡的重度、粘聚力、內(nèi)摩擦角是黃土邊坡穩(wěn)定性影響因子中最主要的因子,其次為坡比、坡高,孔隙壓力比和地震烈度也對(duì)黃土邊坡的穩(wěn)定性有一定的影響。權(quán)重系數(shù)的排序?yàn)檫吰碌闹卫砗捅O(jiān)測(cè)提供了重要依據(jù),只要合理地估算黃土邊坡的重度、粘聚力、內(nèi)摩擦角的值,就可以比較快速、準(zhǔn)確地確定邊坡的穩(wěn)定狀態(tài)。周欣華，黨進(jìn)謙，李靖[21]等將圖解法應(yīng)用到黃土邊坡的穩(wěn)定性分析中，制成了黃土邊坡穩(wěn)定性分析圖。鄭良飛、折學(xué)森等提出了一種新的黃土邊坡穩(wěn)定性分析方法—特殊滑裂面快速搜索法，綜合考察大量失穩(wěn)黃土高邊坡實(shí)例,發(fā)現(xiàn)其滑裂面剖面形態(tài)多呈上陡下緩的“L”形。利用傳統(tǒng)穩(wěn)定系數(shù)的概念進(jìn)行分析,與實(shí)際情況出入較大。利用數(shù)學(xué)方法,將黃土路塹高邊坡的滑裂面概化為"拋物線"形,推導(dǎo)出其穩(wěn)定性分析表達(dá)式,建立特殊滑裂面快速搜索的方法。這種方法彌補(bǔ)了其他分析方法的不足,更符合黃土邊坡的實(shí)際受力情況。王燕紅[22]等將多級(jí)模糊識(shí)別模型首次應(yīng)用于黃土邊坡的穩(wěn)定性分析中,充分地考慮了影響黃土邊坡穩(wěn)定性的多種影響因素,并且考慮了黃土邊坡穩(wěn)定性的不確定性。是一種較為實(shí)用的方法。

4 結(jié)語(yǔ)

從文中可以看出盡管很多學(xué)者對(duì)框架預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算做了不懈的研究，也已經(jīng)獲得了大量的研究成果，但還是有很多問(wèn)題亟待解決，比如框架預(yù)應(yīng)力錨桿柔性支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，研究框架預(yù)應(yīng)力錨桿柔性支護(hù)結(jié)構(gòu)的永久性設(shè)計(jì)問(wèn)題，開展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究 ，框架預(yù)應(yīng)力錨桿柔性支護(hù)結(jié)構(gòu)中群錨效應(yīng)的設(shè)計(jì)理論研究，框架預(yù)應(yīng)力錨桿柔性支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全性評(píng)價(jià)等。

[1]李凱玲.錨桿（索）抗滑樁與巖土體相互作用研究[碩士學(xué)位論文D].西安：長(zhǎng)安大學(xué),2004.

[2]陳妙峰,唐德高,周早生, 等. 錨桿錨固用機(jī)理試驗(yàn)研究[J]. 建筑技術(shù)開發(fā),2003,30(4)：21-23

[3]陳榮, 楊樹斌. 砂固結(jié)預(yù)應(yīng)力錨桿的室內(nèi)試驗(yàn)及錨固機(jī)理分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2000,22(2)：235-237.

[4]Coyle H.M.,Reese L.C. Load transfer for axially loaded piles in clay[J].Journal of the Soil Mechanics and Foundation Devision,1966,96(SM2)：1-26.

[5]Su W.,Fragaszy R.J. Uplift testing of modal anchors[J].Journal of Geotechnical Engineering,1988,114(9)：961-983.

[6]劉俊生 不同受力類型土層錨桿的剛度分析[J].水運(yùn)工程,2002,(9)：9-12.

[7]鄒金鋒, 李亮,阮波.彈性狀態(tài)下錨桿位移變形分析[J]. 中國(guó)鐵道科學(xué), 2004, 25(5)：94-96.[8]張友葩,高永濤, 吳順川.預(yù)應(yīng)力錨桿錨固段長(zhǎng)度的研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2005,24(6)：980-986.

[9]何思明.預(yù)應(yīng)力錨索作用機(jī)理研究[博士學(xué)位論文D].成都：西南交通大學(xué),2004.

[10]李厚恩,秦四清,孫強(qiáng).基坑支護(hù)錨桿預(yù)應(yīng)力損失探討及預(yù)測(cè)分析[J].工程勘察,2007,(4)：7-10.

[11]吳璋,張晶.黃土層預(yù)應(yīng)力錨索錨固力試驗(yàn)研究.煤田地質(zhì)與勘探2006,23(6)：75-77.

[12]陳廣峰,米海珍.黃土地層中錨桿受力性能試驗(yàn)分析.蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào).蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào),2003,(3)：811-813.

[13]Peck R.B.Deep excavation and tunneling in soft groud[J].7thICSMFE,State-of-the Art Volume,1969,225-290.

[14]Tschebotarioff G.P. Foundations, retaining and earth structures[J].McGraw-Hill Book Company,New York,1973,642-658.

[15]朱彥鵬,谷玉朝,李忠.框架預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)黃土邊坡土壓力分布模型試驗(yàn)[J].蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào),2008,(3)：900-902.

[16]陳祖煌.土質(zhì)邊坡穩(wěn)定分析一原理、方法、程序四].北京：水利水電出版社，2003

[17]Baker R, Garber M. Variation of approach to slope stability [A]. Pro. 9}' Int. Conf. on SoilMech.And Found. Eng.[CJ, 1977, Vol.2：9-12.

[18]Castillo E, Revilla J.The calculus of variations and the stability of slopes [A]. Pro. 9}'Int. Conf. on Soil Mech. And Found. Eng.[C],1977,Vol.2：25-30.

[19]高建勇,黨進(jìn)謙,陳艷霞,吳志剛.考慮含水量的黃土高邊坡穩(wěn)定性預(yù)測(cè)模型研究[J].西北農(nóng)林科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2007, 35(6)： 108-110.

[20]高建勇,陳艷霞,黨進(jìn)謙.基于范數(shù)灰關(guān)聯(lián)的黃土邊坡穩(wěn)定性影響分析[J].人民長(zhǎng)江,2008,39(8)：26-28.

[21]周欣華,黨進(jìn)謙,李靖.黃土邊坡及其穩(wěn)定分析圖簡(jiǎn)介.西北農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),1999,27(2)：200-202.

[22]王燕紅.多次模糊模式識(shí)別在黃土邊坡穩(wěn)定性分析中的應(yīng)用[J].工業(yè)建筑,2007,38(增)：145-147.