宋發(fā)生,孫喜慶

(雙鴨山礦業(yè)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)技術(shù)部,黑龍江雙鴨山 155100)

雙鴨山東榮二礦動(dòng)壓巷道破壞分析及支護(hù)技術(shù)

宋發(fā)生,孫喜慶

(雙鴨山礦業(yè)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)技術(shù)部,黑龍江雙鴨山 155100)

Supporting Design and Optim ization for Roadway with Dynam ic Pressure in Dongrong 2nd Colliery in Shuangyashan

東榮二礦 17煤層圍巖強(qiáng)度低,原設(shè)計(jì)支護(hù)形式不合理,在深井自重應(yīng)力、構(gòu)造應(yīng)力及上位煤層開(kāi)采引起的采動(dòng)集中應(yīng)力的疊加作用下,巷道圍巖載荷超過(guò)其極限強(qiáng)度而破壞失穩(wěn)。采用“錨桿 +鋼帶 +錨索 +金屬網(wǎng) +噴漿”的聯(lián)合支護(hù)方案,有效控制了巷道的變形破壞,取得了良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。

煤層巷道;采動(dòng)應(yīng)力;巷道失穩(wěn);錨桿支護(hù)

東榮二礦位于黑龍江省集賢煤田東南端,處在綏濱 -集賢拗陷帶東榮向斜的東翼。井田內(nèi)構(gòu)造特征以 F9斷層為界,北部為軸向北東 30～75°的八隊(duì)向斜構(gòu)造;南部為地層走向呈北西 10°,傾角 15～25°的單斜構(gòu)造,并有次一級(jí)緩波狀褶曲。主要可采煤層為16,17,18煤。16煤厚 1.45～1.94m,平均為 1.53m,17煤厚 3.55～4.33m,平均為3.76m,與 16煤層間距為 11.8～20.3m。18煤厚為 1.93～2.64m,平均為 1.99m,18煤與 17煤層間距為 12.55～15.81m。

井田內(nèi)各煤層頂、底板均以粉砂巖、細(xì)砂巖和粉細(xì)砂巖互層為主,部分為中、粗砂巖。單向抗壓強(qiáng)度范圍為 58.8～153.5MPa。

東榮二礦在開(kāi)采 16煤 7面時(shí),位于其下方的17煤 8面材料道圍巖變形嚴(yán)重,金屬棚壓彎變形失去承載能力,巷道斷面收縮率大,最高超過(guò)50%,需要多次刷大巷道斷面,重新架設(shè)密集金屬棚、支設(shè)點(diǎn)柱,才能維持使用。如圖 1所示。

圖 1 東榮二礦 17號(hào)煤層巷道變形破壞形式

東榮二礦在 17號(hào)煤層回采巷道中,先后采用了多種支護(hù)方式,但均未有效地控制巷道的破壞失穩(wěn)。由此可見(jiàn),常規(guī)方法不能解決 17號(hào)煤層巷道支護(hù)問(wèn)題,有必要對(duì)巷道破壞的原因進(jìn)行深入研究,在此基礎(chǔ)上提出有效的支護(hù)技術(shù)。

1 東榮二礦 17煤層巷道破壞原因分析

研究認(rèn)為東榮二礦 17煤層巷道破壞受以下因素影響:

(1)高原巖應(yīng)力 世界范圍內(nèi)地應(yīng)力測(cè)量結(jié)果表明:垂直方向地應(yīng)力值與埋藏深度成正比,即等于 Hγ(H為埋深,γ為巖石的密度)。礦井開(kāi)采深度加大,使煤巖體中的原巖應(yīng)力增加。東榮二礦淺部開(kāi)采時(shí),巷道支護(hù)難度不大,隨著采深增加,支護(hù)越來(lái)越困難。東榮二礦開(kāi)采深度已達(dá) 600m,超過(guò)了礦井圍巖自穩(wěn)的臨界深度,表現(xiàn)出深井開(kāi)采的礦壓特征。

(2)地質(zhì)構(gòu)造因素 煤巖體中的應(yīng)力條件是影響沖擊礦壓的最主要因素,而煤巖體中的應(yīng)力狀態(tài)直接受煤巖體中的地質(zhì)構(gòu)造的影響。地層的多次運(yùn)動(dòng)形成了各種各樣的地質(zhì)構(gòu)造,如斷層、褶曲、背向斜、煤層厚度變化帶及巖性變化帶等。在這些地質(zhì)構(gòu)造區(qū)附近,由于存在著地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng),通常使煤巖體的構(gòu)造應(yīng)力尤其是水平構(gòu)造應(yīng)力增加,直接導(dǎo)致巷道維護(hù)困難。在褶曲邊緣部位、煤層走向和傾向變化處,特別是向斜軸升起的煤層轉(zhuǎn)折處,是沖擊礦壓易發(fā)區(qū)。對(duì)于褶曲區(qū)域,由于褶曲是巖層在水平應(yīng)力作用下擠壓形成的,因此,通常情況下,該區(qū)域具有較高的水平應(yīng)力,其受力特點(diǎn)如圖 2所示。在圖 2中,Ⅰ區(qū)為褶曲向斜部分,其垂直應(yīng)力為壓應(yīng)力,水平應(yīng)力為拉應(yīng)力,最容易發(fā)生冒頂和沖擊礦壓;Ⅱ區(qū)為褶曲翼部,其垂直應(yīng)力和水平應(yīng)力均表現(xiàn)為壓應(yīng)力,也易發(fā)生沖擊礦壓;Ⅲ區(qū)為褶曲背斜部分,其應(yīng)力狀態(tài)為垂直受拉,水平受壓,這部分通常是礦山壓力最大的區(qū)域。

圖 2 褶曲部分的受力狀態(tài)及危險(xiǎn)性

從東榮二礦的地質(zhì)資料看,井田內(nèi)存在大的斷層、褶曲,巖層處于壓縮狀態(tài),應(yīng)力集中程度高,并在煤巖體中積聚了大量的彈性能,巷道開(kāi)挖時(shí),達(dá)到極限的彈性能向開(kāi)采空間釋放,就會(huì)造成巷道破壞。

(3)上層采動(dòng)影響 在開(kāi)采煤層群時(shí),特別是近距離煤層群和特厚煤層分層開(kāi)采時(shí),不同煤巖層之間存在相互影響。這種相互影響在一定條件下就會(huì)導(dǎo)致煤巖體處于極限應(yīng)力狀態(tài)或高度的應(yīng)力集中,最終引起巷道的破壞。

煤層的開(kāi)采引起回采空間周?chē)鷰r層應(yīng)力重新分布,不僅在工作面前方煤體和采空區(qū)周?chē)拿褐显斐蓱?yīng)力集中,而且該應(yīng)力會(huì)向底板深部傳遞。所以,下位煤巖層內(nèi)的巷道的穩(wěn)定性會(huì)受到上方煤層開(kāi)采的影響,影響的程度與開(kāi)采煤層的厚度、層間距離、煤巖力學(xué)特性等有關(guān)。

圖 3是東榮二礦 17煤層 8面材料道與 16煤層7面位置關(guān)系,可以看出,17煤層與 16煤層間距只有 20m,17煤層 8面材料道必然會(huì)受到上部 16煤層回采工作面采動(dòng)應(yīng)力及 16煤層留設(shè)的保護(hù)煤柱所產(chǎn)生的應(yīng)力影響。

圖 3 17煤層 8面材料道與 16煤層 7面空間關(guān)系

由于在不同時(shí)期 17層巷道與 16層工作面的位置關(guān)系均不同,所以所受的影響也不同。為了便于分析不同階段時(shí) 16煤層工作面對(duì) 17煤層采準(zhǔn)巷道的影響,將 16煤層工作面與 17煤層巷道掘進(jìn)位置分為 4個(gè)不同階段,如圖 4所示。

圖 4 16煤層采動(dòng)對(duì) 17煤層巷道不同區(qū)段的影響

階段Ⅰ:近原巖應(yīng)力階段,在該階段內(nèi)不受16煤層工作面采動(dòng)支承壓力影響,只受 16煤層保護(hù)煤柱所引起的應(yīng)力變化影響,但是相對(duì)較小且隨著距離的增大而減小。在該階段內(nèi) 17層采準(zhǔn)巷道幾乎不受影響。

階段Ⅱ:工作面前方支承壓力影響階段,在該階段內(nèi) 16煤層工作面超前支承壓力與煤柱應(yīng)力疊加對(duì) 17煤層采準(zhǔn)巷道共同影響。此階段內(nèi)應(yīng)力比較集中,對(duì) 17煤層采準(zhǔn)巷道的影響最大,應(yīng)在此階段內(nèi)進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)。

階段Ⅲ:未穩(wěn)定采空區(qū)階段,在該階段內(nèi)由于16煤工作面剛采過(guò)后頂板并未完全垮落,采空區(qū)內(nèi)的應(yīng)力變化明顯且不穩(wěn)定,隨時(shí)都在變化。而且此后煤柱的集中應(yīng)力增大,向下傳送的應(yīng)力增大。此階段內(nèi) 17煤巷道不僅需要加強(qiáng)支護(hù)而且應(yīng)隨時(shí)觀測(cè)巷道圍巖變化,以便隨時(shí)對(duì)其進(jìn)行治理。

階段Ⅳ:穩(wěn)定采空區(qū)階段,在該階段內(nèi) 16煤工作面采過(guò)后頂板已完全垮落,采空區(qū)內(nèi)應(yīng)力降低到最小值。在此以后的范圍內(nèi)巷道所受各影響應(yīng)力已基本穩(wěn)定,巷道中的加強(qiáng)支護(hù)可視情況減少。

(4)支護(hù)形式不合理 受采動(dòng)影響嚴(yán)重的巷道,支護(hù)上應(yīng)使用即有一定的可縮量又能保證足夠的支撐力的支架。該巷道使用的工字鋼金屬支架是一種落后的被動(dòng)支護(hù)形式,支護(hù)能力不足,沒(méi)有可縮的性能,所以在壓力突然增大時(shí)金屬支架就發(fā)生變形破壞而失去支撐作用。

2 支護(hù)方案設(shè)計(jì)

2.1 支護(hù)方式選擇

目前在煤礦采準(zhǔn)巷道支護(hù)主要有 2類:一類是架設(shè)在巷道表面的棚式支架,另一類是植入巷道圍巖內(nèi)的錨桿支護(hù)。

棚式支架主要有木棚、工字鋼支架、U型鋼可縮支架等。其中木棚、工字鋼支架為一梁兩腿的支撐結(jié)構(gòu),支護(hù)強(qiáng)度低,不具備可縮性,在受到外載后,梁和腿比較容易彎曲或折斷,從而導(dǎo)致整架失穩(wěn),不適合用于困難巷道的支護(hù)。U型鋼可縮支架是由幾段搭接而成,可以做成封閉的環(huán)狀,靠搭接段的滑動(dòng)可以有一定的縮量,由于其相對(duì)于其他棚式支架有較高的強(qiáng)度和一定的可縮量,在國(guó)內(nèi)外某些困難巷道條件下被使用,取得較好支護(hù)效果。盡管如此,U型鋼支架與錨桿支護(hù)相比,還有許多不足,如被動(dòng)支護(hù),其提供的支護(hù)強(qiáng)度有限,在沖擊載荷的作用下,往往 U型鋼的可縮性未來(lái)得及動(dòng)作就被沖毀。

錨桿支護(hù)原理與傳統(tǒng)的棚式支護(hù)不同,是一種主動(dòng)支護(hù)形式,通過(guò)施加預(yù)緊力,可以實(shí)現(xiàn)早期承載,提高圍巖的整體強(qiáng)度,符合有效利用圍巖的自承能力的現(xiàn)代支護(hù)理念。近年來(lái)研究成功的超高強(qiáng)錨桿、強(qiáng)力錨索等支護(hù)材料使錨桿支護(hù)可以達(dá)到很高的支護(hù)強(qiáng)度。錨桿安裝在鉆孔中,和圍巖錨固成一體,作為一種內(nèi)在的支護(hù)形式,有非常好的自身穩(wěn)定性,在與圍巖協(xié)調(diào)變形中持續(xù)地發(fā)揮著支護(hù)作用。另外,錨桿主要利用了金屬桿件的抗拉性能,而棚式支架主要應(yīng)用了金屬梁的抗彎性能,而金屬構(gòu)件的抗拉性能是遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于其抗彎性能的,在同樣用鋼量下,錨桿支護(hù)的效率是棚式支架的幾十倍。錨桿支護(hù)具有良好的延伸性,與圍巖同步協(xié)調(diào)變形,不易失穩(wěn),相對(duì)于石材、型鋼支架,錨桿支護(hù)的延伸量為其可縮量的幾倍到幾十倍。

錨桿支護(hù)由金屬網(wǎng)、鋼帶、托盤(pán)等支護(hù)附件與錨桿、錨索一起形成立體的支護(hù)體系:錨固劑、錨桿、錨索與圍巖粘結(jié)成一體,形式一定厚度和強(qiáng)度的加固體;由金屬網(wǎng)、鋼帶、托盤(pán)等在巷道表面形成了一個(gè)封閉的柔性金屬護(hù)表層。柔性金屬護(hù)表層可以控制圍巖變形,阻止圍巖的破碎和冒落。錨桿、錨索支護(hù)必須施加預(yù)應(yīng)力,實(shí)現(xiàn)主動(dòng)支護(hù)。

根據(jù)以上分析,確定 17煤材料巷基本支護(hù)方案為:錨桿 +鋼帶 +錨索 +金屬網(wǎng) +噴漿聯(lián)合支護(hù),如圖 5所示。在采動(dòng)影響嚴(yán)重階段要采用架工字鋼梁、液壓?jiǎn)误w支柱支護(hù)作為加強(qiáng)支護(hù)。

2.2 支護(hù)參數(shù)確定

動(dòng)壓巷道采用錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu),錨桿密度應(yīng)相應(yīng)增大,用增大均勻壓縮帶厚度的辦法提高錨桿支護(hù)抗力。同時(shí),錨桿密度增大,減少了錨桿間圍巖的跨度,使錨桿支護(hù)抗力分布更均勻,減少了錨桿間巖體的應(yīng)力變形,防止其開(kāi)裂、剝落。這樣,既促進(jìn)圍巖更加穩(wěn)定,適應(yīng)動(dòng)壓的變形位移作用,又防止了錨空現(xiàn)象,發(fā)揮了錨桿的應(yīng)有作用。

圖 5 17煤層材料道基本支護(hù)方案

在集中壓力大、圍巖強(qiáng)度低的情況下,最好采用全長(zhǎng)錨固錨桿,使錨桿在較大位移下仍能保持有足夠的錨固力;也可以采用可伸縮錨桿,以適應(yīng)圍巖的變形,有效地調(diào)整和控制圍巖的壓力和位移。

錨桿必須有足夠的強(qiáng)度,托板、金屬網(wǎng)等附件應(yīng)與錨桿相匹配。錨桿支護(hù)必須施加預(yù)緊力,錨桿、錨索的預(yù)緊力應(yīng)達(dá)到破斷強(qiáng)度的 40%～60%,以便使錨桿錨固力能更均勻地分布在圍巖中,更好地控制錨桿間巖體的穩(wěn)定。托板的規(guī)格應(yīng)稍大一些,尤其是在煤層中的動(dòng)壓巷道,起到護(hù)表和傳力作用。在使用中發(fā)現(xiàn)錨桿支護(hù)強(qiáng)度不足或失效時(shí),應(yīng)及時(shí)采取補(bǔ)打錨桿或其他加強(qiáng)措施。

基本支護(hù)方案的支護(hù)參數(shù):

高強(qiáng)度錨桿:間距 800mm;排距 800mm;長(zhǎng)2000mm;直徑 20mm;錨索:間距 1600mm;排距1600mm;長(zhǎng)6000mm;直徑 15mm;托梁:W型鋼帶長(zhǎng) 2800mm,寬 250mm;樹(shù)脂藥卷:錨桿CK2335,K2835;錨索 CK2335,K2335;托板:錨桿頂板采用 <150mm鑄鐵托板;兩幫采用木托盤(pán),規(guī)格 300mm×150mm;錨索托板采用鋼板,規(guī)格150mm×150mm×12mm;金屬網(wǎng):菱形鋼筋網(wǎng);頂板1000mm×5000mm;幫部 1000mm×3000mm;加強(qiáng)支護(hù)參數(shù)為:工字鋼梁 +單體液壓支柱,柱距0.5～1.0m。

巷道圍巖穩(wěn)定性觀測(cè)表明,優(yōu)化后的支護(hù)方案達(dá)到了預(yù)期的支護(hù)效果。在巷道形成 2個(gè)月后圍巖變形小,巷道穩(wěn)定、完整,基本保持原有狀態(tài)。

3 結(jié)論

(1)東榮二礦 17煤層圍巖強(qiáng)度低,支護(hù)形式不合理。礦井開(kāi)采深度大,斷層、褶曲等地質(zhì)構(gòu)造內(nèi)存在著構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng),自重應(yīng)力和構(gòu)造應(yīng)力的疊加,導(dǎo)致巷道圍巖原始應(yīng)力水平較高。上位煤層的開(kāi)采引起的采動(dòng)集中應(yīng)力向下傳遞,與原始地應(yīng)力再次疊加,致使巷道的受力超過(guò)其極限強(qiáng)度,造成巷道的破壞失穩(wěn)。

(2)東榮二礦采用“錨桿 +鋼帶 +錨索 +金屬網(wǎng) +噴漿”的聯(lián)合支護(hù)方案,有效控制了受上層采動(dòng)影響巷道的變形破壞,現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)結(jié)果表明該支護(hù)方案科學(xué)合理,滿足了生產(chǎn)要求,巷道局部地段需采取加強(qiáng)支護(hù)措施。

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[責(zé)任編輯:于海湧]

TD353

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1006-6225(2010)03-0070-03

2009-07-21

宋發(fā)生 (1955-),男,遼寧寬店人,工程師,現(xiàn)任雙鴨山礦業(yè)集團(tuán)生產(chǎn)技術(shù)部副部長(zhǎng)。