郝松濤,王建杰,張敬平
(滄州供電公司,河北 滄州 061000)
2009年10月30日13時25分28秒,滄州某110 kV變電站35 kV出線3323線路上U相接地(接地點1),35 kV系統(tǒng)U相接地后,V、W相對地電壓抬升為線電壓,15時05分47秒,2號主變壓器35 kV W相引線對地放電(接地點2),2號主變壓器2套保護差動動作跳開主變壓器三側(cè)斷路器(132、312、512),全站失壓(此站目前只有1臺主變壓器),此變電站主接線及故障電流流向如圖1所示。該次故障的起因是,3323線路U相單相接地故障,引起35 kV系統(tǒng)V相和W相對地電壓升高為線電壓,逼近一次設(shè)備的對地絕緣水平,最終導(dǎo)致2號主變壓器35 kV W相引流線處(接地點2)對地放電,形成短路故障。
2號主變壓器2套保護均為北京四方CSC-326FA(V1.33)保護裝置,保護Ⅰ差動采用的是諧波閉鎖原理,保護Ⅱ差動采用的是模糊識別理論。2套差動保護電流門檻定值均為0.9 A,比率制動系數(shù)均為0.5。短路故障發(fā)生后,保護Ⅰ21 ms V相比率差動動作,U、W相比率差動未動作;保護Ⅱ 20 ms比率差動動作,53 ms W相比率差動動作,U相比率差動未動作。
圖1 變電站主接線及故障電流流向
在故障發(fā)生后21 ms時,由保護I動作報告(見圖2)可知:
圖2 保護I動作報告
a. V相差動電流約等于4 A,根據(jù)北京四方公司CSC326型主變壓器保護裝置說明書中差流計算公式,可得高壓側(cè)短路電流約為6.9 A。根據(jù)高壓側(cè)TA變比600/5,知110 kV側(cè)短路電流約為830 A,35 kV短路電流約為2.6 kA。
b. 高壓側(cè)U相電流和W相電流大小相等、相位相反,呈明顯U、W相短路特征。
c. 中壓側(cè)W相無故障電流。
d. U相比率差動未動作。
根據(jù)北京四方公司CSC-326型保護裝置技術(shù)說明書差動電流計算公式可得:
U相差動電流和制動電流分別是:
由于U相差動電流和制動電流都為0,即U相動作點位于差動保護動作特性曲線(見圖3)坐標(biāo)系原點,結(jié)合圖3可知,U相差動在動作區(qū)外,U相差動動作正確。
Ie-高壓側(cè)額定電流的二次值,文中Ie為1.75 A;Icd-差動門檻定值,文中Icd為0.9 A;KID-比率制動系數(shù),文中KID為0.5;Isd-速斷定值,文中Isd為14 A
e. V相比率差動動作。
根據(jù)北京四方公司CSC-326型保護裝置技術(shù)說明書差動電流計算公式可得:
V相差動電流和制動電流分別是:
根據(jù)V相差動電流為4 A,V相制動電流為2 A,結(jié)合圖3可知V相差動在動作區(qū)內(nèi),V相差動正確動作。
f. W相比率差動未動作。
根據(jù)北京四方公司CSC-326型保護裝置技術(shù)說明書差動電流計算公式可得:
=8.0ej180°
W相差動電流和制動電流分別是:
根據(jù)W相差動電流為4 A,W相制動電流為6 A,結(jié)合圖3知W相差動在動作區(qū)內(nèi),W相動作點比較靠近制動區(qū),受保護算法的影響,該點出口動作需要較長時間。由圖1可知,高壓側(cè)電流波形在故障后期出線平頂,說明TA在故障后期出現(xiàn)了飽和,產(chǎn)生了一定的二次諧波,閉鎖了W相差動。并且在故障后期W相二次諧波閉鎖出現(xiàn)了變位,進一步說明W相差動沒有動作的原因是二次諧波閉鎖。所以W相差動不動作正確。
保護Ⅱ動作報告截圖如圖4所示,由圖4知保護Ⅱ與保護Ⅰ的區(qū)別是保護ⅡW相差動動作。由于保護Ⅱ差動保護采用的是模糊識別理論,故障后期出現(xiàn)的二次諧波不會影響W相差動動作,所以保護Ⅱ動作行為正確。
預(yù)防單相接地故障的發(fā)生,需要合理安排檢修,及時清除線路障礙,盡量縮短檢修時間,提高檢修質(zhì)量。另外,在春、秋兩季認真組織清除線路障礙,對線路絕緣子進行擦拭維護,減少線路放電。可以采用以下方法進行預(yù)防:定期對配電線路進行檢查,注意控制線路與周邊事物的間距,拉線螺栓、固定螺絲和電線的松緊度要合適,不允許出現(xiàn)松動、脫落的跡象;各種配電設(shè)備例如避雷針、防斷電熔絲等,要保護其絕緣性,定期對配電設(shè)備進行檢測,應(yīng)選用質(zhì)量有保障的產(chǎn)品,對損壞的和不合格的產(chǎn)品應(yīng)及時進行更換;電網(wǎng)上的配電線路,也要提高其絕緣性。
圖4 保護II動作報告