• 
    

    
    

      99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

      基于儲(chǔ)能的微網(wǎng)并網(wǎng)/離網(wǎng)無縫切換技術(shù)

      2011-07-02 10:46:14唐西勝齊智平
      電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2011年1期
      關(guān)鍵詞:微網(wǎng)無縫輸出功率

      唐西勝 鄧 衛(wèi) 齊智平

      (中國(guó)科學(xué)院電工研究所 北京 100190)

      1 引言

      微網(wǎng)作為分布式發(fā)電的高級(jí)結(jié)構(gòu)形式,可以將多種分布式電源、負(fù)荷、儲(chǔ)能有效地組織起來,既可以與外部大電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行,也可以離網(wǎng)運(yùn)行,其供電安全性和可靠性較高[1-4]。隨著風(fēng)電、太陽能光伏等可再生能源分布式發(fā)電的快速發(fā)展,包含風(fēng)電和光伏的可再生能源微網(wǎng)具有良好的應(yīng)用前景[5-8]。

      與傳統(tǒng)電網(wǎng)不同,微網(wǎng)的系統(tǒng)慣性小,風(fēng)電與光伏受自然條件的影響,輸出功率具有間歇性和隨機(jī)性的特點(diǎn),隨著這類分布式電源接入比例的不斷增加,給系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性及供電可靠性帶來一定的負(fù)面影響[9]。微網(wǎng)在離網(wǎng)運(yùn)行時(shí),一般由輸出功率穩(wěn)定且容量較大的電源擔(dān)負(fù)組網(wǎng)電源,建立并維持系統(tǒng)的電壓與頻率。微型燃?xì)廨啓C(jī)、柴油發(fā)電機(jī)組、儲(chǔ)能等均可作為組網(wǎng)電源。與前兩者相比,儲(chǔ)能在擔(dān)任組網(wǎng)電源時(shí),控制上更為靈活、便捷,在微網(wǎng)中配置一定容量的儲(chǔ)能,通過靈活快速調(diào)整有功/無功功率的吞吐,可以在一定程度上抑制間歇式電源的波動(dòng)性和難以預(yù)測(cè)性,實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)離網(wǎng)或并網(wǎng)運(yùn)行的穩(wěn)定與可靠[10-12]。

      微網(wǎng)與大電網(wǎng)之間的無縫切換,可以保證微網(wǎng)內(nèi)重要負(fù)荷的供電可靠性,對(duì)大電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行也具有重要的作用,已經(jīng)作為微網(wǎng)的重要技術(shù)特征引起了廣泛的重視。目前無縫切換大多集中于單臺(tái)逆變器帶本地負(fù)載,與大電網(wǎng)之間的無縫切換[13-14]。由美國(guó)電力可靠性委員會(huì)(CERTS)資助建設(shè)、美國(guó)電力公司運(yùn)行的微網(wǎng)實(shí)驗(yàn)測(cè)試平臺(tái),分布式電源由3臺(tái)熱電聯(lián)供微燃機(jī)承擔(dān),每臺(tái)微燃機(jī)的直流母線上并聯(lián)一定容量的蓄電池,通過調(diào)整逆變器輸出電壓的幅值與相位,并控制靜態(tài)開關(guān),實(shí)現(xiàn)與大電網(wǎng)的無縫切換[14]。對(duì)于含多種微源的微網(wǎng)與大電網(wǎng)間的無縫切換,目前還缺乏系統(tǒng)的研究與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

      由于儲(chǔ)能在控制上可以在電壓控制模式和電流控制模式間靈活快速轉(zhuǎn)換,相應(yīng)地,完成微網(wǎng)組網(wǎng)電源和并網(wǎng)電源的角色轉(zhuǎn)換,對(duì)于實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)離網(wǎng)/并網(wǎng)兩種模式的無縫過渡,確保微網(wǎng)中敏感負(fù)荷的供電可靠性具有重要作用。本文針對(duì)含間歇式電源和儲(chǔ)能的典型微網(wǎng)結(jié)構(gòu),分析微網(wǎng)在離網(wǎng)運(yùn)行模式、并網(wǎng)運(yùn)行模式以及模式無縫切換過程中的運(yùn)行特性,對(duì)儲(chǔ)能在上述運(yùn)行過程中的控制策略進(jìn)行分析與設(shè)計(jì),并通過仿真和實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。

      2 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

      圖1描述了本文研究的典型微網(wǎng)結(jié)構(gòu),其中微源由儲(chǔ)能、光伏以及異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(Asynchronous Wind Turbine,AWT)組成,負(fù)荷1為重要負(fù)荷,負(fù)荷2和負(fù)荷3為一般負(fù)荷。微網(wǎng)通過固態(tài)開關(guān)SST連接配電網(wǎng)。

      光伏單元由光伏電池、三相并網(wǎng)逆變器,以及LC濾波電路組成。AWT由風(fēng)機(jī)、傳動(dòng)裝置、籠形異步發(fā)電機(jī)以及無功補(bǔ)償電容器組成。

      儲(chǔ)能單元主要包括儲(chǔ)能電池組和功率控制器(Voltage Source Converter, VSC),其主電路如圖2所示(圖中,L為濾波電感器,C為濾波電容器,Z為本地負(fù)載,Ls為并網(wǎng)電感,Udc為直流母線電壓,Va,b,c為儲(chǔ)能控制器輸出三相電壓,a,b,ci′ 為濾波電感三相電流,ila、ilb、ilc為負(fù)載三相電流,va、vb、vc為濾波電容三相電壓,ia,b,c為并網(wǎng)電感三相電流,ea、eb、ec為儲(chǔ)能接入點(diǎn)三相電壓)。

      圖1 含間歇式電源和儲(chǔ)能的典型微網(wǎng)結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of micro-grid based on intermittent generation and energy storage

      圖2 儲(chǔ)能控制器主電路結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Power circuit of energy storage VSC

      假定 ea=Esin(ωt),ia=Isin(ωt+θ),va=Usin(ωt+α),在已知ea,ia的情況下,根據(jù)基爾霍夫電壓定律,結(jié)合儲(chǔ)能主電路結(jié)構(gòu),可得

      d-q坐標(biāo)系下滿足

      式中,vd,q、ild,lq、 d,qi′、id,q、Vd,q、ed,q分別為 va、vb、vc、ila、ilb、ilc、ai′,ib、ic、ia、ib、ic、Va、Vb、Vc、ea、eb、ec的d-q軸分量。

      Vd,q的狀態(tài)空間平均表達(dá)式滿足

      式中,[DdDq]T為PWM占空比[DaDbDc]T的d-q軸分量。整理可得儲(chǔ)能時(shí)域形式的狀態(tài)空間平均模型,如圖3所示。

      圖3 儲(chǔ)能控制器狀態(tài)空間平均模型結(jié)構(gòu)Fig.3 Structure of state space averaging model of energy storage VSC

      3 基于儲(chǔ)能的微網(wǎng)運(yùn)行模式控制

      微網(wǎng)的運(yùn)行方式包括離網(wǎng)模式、并網(wǎng)模式以及離網(wǎng)/并網(wǎng)模式之間的切換過程。由于采用了儲(chǔ)能單元作為微網(wǎng)的組網(wǎng)電源,因而,儲(chǔ)能控制的控制策略對(duì)于微網(wǎng)運(yùn)行方式的控制非常重要。

      3.1 離網(wǎng)模式

      儲(chǔ)能采用 V/f控制方法,建立并維持系統(tǒng)的電壓與頻率,儲(chǔ)能的輸出電壓及相位取自系統(tǒng)的預(yù)設(shè)值,經(jīng)濾波電容電壓環(huán)、濾波電感電流環(huán)雙環(huán)控制后產(chǎn)生儲(chǔ)能控制器的PWM信號(hào)。

      3.2 并網(wǎng)模式

      在并網(wǎng)運(yùn)行模式下,配電網(wǎng)提供微網(wǎng)的電壓及頻率支撐,儲(chǔ)能控制器采用P/Q控制,以使儲(chǔ)能單元處于適宜的荷電狀態(tài)和良好的功率調(diào)節(jié)能力,或根據(jù)系統(tǒng)的需要向配電網(wǎng)吸收或輸出一定的有功/無功功率,實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)與配電網(wǎng)公共連接點(diǎn)PCC功率潮流的相對(duì)穩(wěn)定。在離網(wǎng)運(yùn)行模式的濾波電容電壓環(huán)、濾波電感電流環(huán)的基礎(chǔ)上,增加功率外環(huán),由給定的Pc、Qc指令依次控制兩個(gè)內(nèi)環(huán)。

      3.3 離網(wǎng)/并網(wǎng)模式無縫切換

      微網(wǎng)離網(wǎng)運(yùn)行時(shí),當(dāng)接收到并網(wǎng)調(diào)度指令,微網(wǎng)將切換至并網(wǎng)運(yùn)行模式,快速準(zhǔn)確的電網(wǎng)狀態(tài)檢測(cè)以及電壓同步控制可以減少并網(wǎng)沖擊,實(shí)現(xiàn)模式的平穩(wěn)切換。

      微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí),當(dāng)計(jì)劃?rùn)z修或配電網(wǎng)出現(xiàn)故障時(shí),微網(wǎng)將切換至離網(wǎng)運(yùn)行模式,儲(chǔ)能的快速控制可以縮短系統(tǒng)電壓及頻率的過渡時(shí)間,實(shí)現(xiàn)模式的靈活切換。

      微網(wǎng)運(yùn)行模式切換時(shí),儲(chǔ)能控制策略相應(yīng)改變,其建立的 V/f與 PQ控制環(huán)節(jié)如圖 4所示。當(dāng)采用PQ控制時(shí),儲(chǔ)能控制器采用三環(huán)控制方式,利用功率控制環(huán)(并網(wǎng)電感電流)產(chǎn)生濾波電容電壓環(huán)的d-q軸分量參考值 vdref、vqref,并引入電壓前饋提高控制系統(tǒng)的抗擾動(dòng)能力。當(dāng)采用V/f控制時(shí),vdref、vqref值由儲(chǔ)能控制器直接給定。vdref、vqref經(jīng)濾波電容電壓環(huán)、濾波電感電流環(huán)產(chǎn)生儲(chǔ)能控制器的PWM信號(hào)。

      圖4 儲(chǔ)能控制器運(yùn)行模式控制圖Fig.4 Schematic diagram of control loops of energy storage VSC

      在微網(wǎng)從并網(wǎng)運(yùn)行切換至離網(wǎng)運(yùn)行模式過程中,儲(chǔ)能控制器及時(shí)從三環(huán)控制方式切換至雙環(huán)工作方式。由于濾波電容電壓環(huán)和濾波電感電流環(huán)在兩種工作模式中保持不變,因而能夠確保系統(tǒng)在模式轉(zhuǎn)換過程中的平滑和快速。

      4 仿真分析

      本文搭建了如圖1所示的微網(wǎng)仿真模型,其中,儲(chǔ)能控制器容量為60 kVA/100 kW·h;光伏并網(wǎng)發(fā)電單元采用三相三線輸出方式,容量為15 kW;風(fēng)電單元為異步發(fā)電機(jī)發(fā)電,容量為16 kW,為補(bǔ)償其消耗的無功功率,在風(fēng)電單元的并網(wǎng)側(cè)配置無功補(bǔ)償裝置,使其輸出功率因數(shù)達(dá)到0.98以上;線路參數(shù) R+jX=0.64+j0.1(Ω/km);負(fù)荷 1、負(fù)荷 2、負(fù)荷 3分別為40 kW、10 kW、10 kW/5 kvar;系統(tǒng)頻率為50 Hz,線電壓為380 V。

      4.1 算例Ⅰ

      t=0時(shí),儲(chǔ)能單元起動(dòng),建立微網(wǎng)的電壓與頻率,給負(fù)荷 1(40kW)供電;t=0.15s時(shí),投入普通負(fù)荷;t=0.3s時(shí),光伏單元接入,輸出功率為11.7kW;t=0.5s時(shí),AWT接入,輸出功率為 6.5kW;t=0.8s時(shí),切除并網(wǎng)電感;t=1s時(shí),AWT的無功補(bǔ)償電容器投入;t=1.1s時(shí),風(fēng)速增大,AWT輸出功率為15.8kW;t=1.4s時(shí),光照強(qiáng)度減弱,光伏輸出功率為4.67kW。仿真結(jié)果如圖5所示。

      圖5 算例Ⅰ微網(wǎng)離網(wǎng)運(yùn)行Fig.5 Case Ⅰ micro-grid islanded operation mode

      圖5表明,儲(chǔ)能控制器能夠快速啟動(dòng),建立微網(wǎng)的電壓與頻率,并確保離網(wǎng)模式下負(fù)荷投入、光伏/AWT接入及功率波動(dòng)等運(yùn)行過程中微網(wǎng)的電壓和系統(tǒng)頻率在允許范圍以內(nèi)。由于儲(chǔ)能控制器的快速響應(yīng)能力,儲(chǔ)能可以快速消除各種典型擾動(dòng)下,確保微網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。

      4.2 算例Ⅱ

      t=1.5s時(shí),靜態(tài)開關(guān) CBgrid閉合,微網(wǎng)從離網(wǎng)模式切換至并網(wǎng)模式,儲(chǔ)能控制相應(yīng)由V/f控制切換至P/Q控制,設(shè)定儲(chǔ)能并網(wǎng)后初始狀態(tài)為吸收功率11.8kW/9.3kvar;t =1.55s時(shí),儲(chǔ)能輸出功率11.8kW;t=1.6s時(shí),儲(chǔ)能輸出功率9.3kvar。仿真結(jié)果如圖6和圖7所示。

      微網(wǎng)并網(wǎng)后電壓與頻率將被配電網(wǎng)鎖定,儲(chǔ)能控制器調(diào)整并網(wǎng)前微網(wǎng)電壓的幅值及相位,實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)與配電網(wǎng)在電壓幅值和相位上的同步。由圖6可知,模式切換過程中,系統(tǒng)電壓和頻率保持平穩(wěn),能夠滿足系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的要求。

      并網(wǎng)后儲(chǔ)能可以從配電網(wǎng)吸收功率,也可以在負(fù)荷擾動(dòng)、光伏/AWT功率波動(dòng)等情況下輸出功率以維持PCC處功率潮流的穩(wěn)定,使微網(wǎng)成為電網(wǎng)的一個(gè)可控單元。由圖7可知,儲(chǔ)能V/f控制切換至PQ控制過渡時(shí)間短,微網(wǎng)并網(wǎng)后儲(chǔ)能的功率輸出(Pout、Qout)能夠快速準(zhǔn)確地跟蹤功率指令(Pref、Qref)的變化,實(shí)現(xiàn)了儲(chǔ)能的四象限靈活運(yùn)行。

      圖6 算例Ⅱ微網(wǎng)由離網(wǎng)切換至并網(wǎng)模式Fig.6 CaseⅡmicro-grid transferred to grid-connected mode

      圖7 算例Ⅱ微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)儲(chǔ)能輸出功率變化Fig.7 CaseⅡPower output of energy storage in micro-grid under grid-connected mode

      綜合算例Ⅱ的仿真結(jié)果可知,儲(chǔ)能控制器可以實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)從離網(wǎng)模式到并網(wǎng)模式的無縫切換;并網(wǎng)運(yùn)行時(shí),儲(chǔ)能控制可以快速跟蹤給定功率,維持特定條件下PCC功率潮流的穩(wěn)定。

      4.3 算例Ⅲ

      t=1.725s時(shí),配電網(wǎng)計(jì)劃?rùn)z修,微網(wǎng)切換至離網(wǎng)模式,儲(chǔ)能控制從 PQ控制方式切換至 V/f控制方式。仿真結(jié)果如圖8所示。

      微網(wǎng)從并網(wǎng)模式切換至離網(wǎng)模式時(shí),儲(chǔ)能 PQ控制生成的vdref、vqref將分別過渡至V/f控制下的預(yù)設(shè)值,PCC電壓出現(xiàn)短時(shí)波動(dòng),然后快速恢復(fù)至穩(wěn)定狀態(tài)。模式切換過程中,頻率變化始終控制在允許的范圍以內(nèi)。

      離網(wǎng)模式下配電網(wǎng)不再向微網(wǎng)輸送功率,儲(chǔ)能輸出電流由并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)的給定值過渡至新的穩(wěn)態(tài)值,該穩(wěn)態(tài)值取決于微網(wǎng)的負(fù)荷大小以及發(fā)電單元功率輸出等因素。

      圖8 算例Ⅲ 微網(wǎng)由并網(wǎng)切換至離網(wǎng)模式(t=1.725s)Fig.8 Case Ⅲ micro-grid transferred to islanded mode at t=1.725s

      綜合算例三的仿真結(jié)果可知,儲(chǔ)能控制器可以實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)從并網(wǎng)模式到離網(wǎng)模式的無縫切換,確保系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行以及重要負(fù)荷的供電質(zhì)量。

      5 實(shí)驗(yàn)研究

      本文搭建了包括儲(chǔ)能、光伏、風(fēng)電和典型負(fù)荷的微網(wǎng)實(shí)驗(yàn)平臺(tái),采用鉛酸蓄電池儲(chǔ)能,儲(chǔ)能控制器功率為30 kVA;光伏單元容量為15 kW;AWT容量為16 kW;負(fù)荷1、負(fù)荷2、負(fù)荷3分別為40 kW、10 kW、10 kW/5 kvar。微網(wǎng)的典型運(yùn)行過程包括:

      (1)儲(chǔ)能作為微網(wǎng)的組網(wǎng)電源,采用V/f控制方式,建立微網(wǎng)的電壓及頻率,負(fù)荷投入。

      (2)光伏單元接入運(yùn)行,輸出功率在5~8 kW之間隨機(jī)波動(dòng)。

      (3)AWT接入運(yùn)行,輸出功率在5~9 kW之間隨機(jī)波動(dòng)。

      (4)微網(wǎng)切換至并網(wǎng)模式,儲(chǔ)能采用PQ控制,給定輸出功率25 kW。

      (5)并網(wǎng)運(yùn)行一定時(shí)間后微網(wǎng)切換至離網(wǎng)模式,儲(chǔ)能采用 V/f控制方式,重新成為微網(wǎng)的組網(wǎng)電源。

      圖9、圖10所示為實(shí)驗(yàn)結(jié)果(每張圖中共有8個(gè)通道,其中上面4個(gè)通道為主通道,下面4個(gè)通道記錄主通道光標(biāo)區(qū)域的放大波形)。

      微網(wǎng)由離網(wǎng)模式向并網(wǎng)模式切換時(shí),儲(chǔ)能控制器由V/f控制方式切換至PQ控制方式。由圖9可知,儲(chǔ)能控制器響應(yīng)較快,PCC處的電壓實(shí)現(xiàn)了與配電網(wǎng)電壓幅值及相位的準(zhǔn)確同步,未出現(xiàn)大的沖擊,成功實(shí)現(xiàn)了微網(wǎng)由離網(wǎng)向并網(wǎng)運(yùn)行模式的切換。

      圖9 微網(wǎng)離網(wǎng)/并網(wǎng)無縫切換過程Fig.9 Micro-grid transferred to grid-connected mode

      圖10 微網(wǎng)并網(wǎng)/離網(wǎng)無縫切換過程Fig.10 Micro-grid transferred to islanded mode

      微網(wǎng)由并網(wǎng)模式向離網(wǎng)模式切換時(shí),儲(chǔ)能控制器由PQ控制方式切換至V/f控制方式。由圖10可知,PCC處電壓經(jīng)儲(chǔ)能V/f控制能夠快速調(diào)節(jié)至穩(wěn)態(tài),轉(zhuǎn)換過程平滑。

      6 結(jié)論

      儲(chǔ)能在可再生能源微網(wǎng)中具有重要的作用,可以作為組網(wǎng)電源,實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)的組網(wǎng)和穩(wěn)定控制,也是微網(wǎng)實(shí)現(xiàn)與外部大電網(wǎng)無縫切換的重要環(huán)節(jié)。本文針對(duì)典型可再生能源微網(wǎng),深入分析了儲(chǔ)能在微網(wǎng)離網(wǎng)運(yùn)行、并網(wǎng)運(yùn)行,以及兩種模式無縫切換過程中的作用。提出了包含濾波電感電流環(huán)、濾波電容電壓環(huán)和并網(wǎng)電感功率外環(huán)組成的三環(huán)控制策略,并給出了三環(huán)控制在微網(wǎng)運(yùn)行模式切換過程中轉(zhuǎn)換過程。

      本文搭建了包括模擬風(fēng)力發(fā)電、模擬光伏發(fā)電、蓄電池儲(chǔ)能的微網(wǎng)仿真和實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,儲(chǔ)能控制器能夠可靠實(shí)現(xiàn)微網(wǎng)的離網(wǎng)和并網(wǎng)運(yùn)行控制,有效消減光伏、風(fēng)電等可再生能源發(fā)電輸出功率間歇性和隨機(jī)性等不足,確保微網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行和供電可靠性。

      [1]Katiraei F, Iravani M R, Lehn P W. Microgrid autonomous operation during and subsequent to islanding process[J]. IEEE Transaction on Power Delivery, 2005, 20(1): 248-257.

      [2]Lasseter R H. Certs microgrid[C]. Proceedings of IEEE International Conference on System of Systems Engineering, 2007: 1-5.

      [3]Yunwei L, Vilathgamuwa D M, Poh C L. Design,analysis and real-time testing of a controller for multibus microgrid system[J]. IEEE Transaction on Power Electronics, 2004, 19(5): 1195-1204.

      [4]Caisheng W, Nehrir M H. Power management of a stand-alone wind/photovoltaic/fuel cell energy system[J]. IEEE Transaction on Energy Conversion,2008, 23(3): 957-967.

      [5]Seulkik, Jinhong J, Changhee C, et al. Dynamic modeling and control of a grid-connected hybrid generation system with versatile power transfer[J]. IEEE Transaction on Industrial Electronics, 2008, 55(4): 1677-1688.

      [6]Yaowming C, Yuanchuan L, Shihchieh H, et al.Multi-input inverter for grid-connected hybrid PV/wind power system[J]. IEEE Transaction on Power Electronics, 2007, 22(3): 1070-1077.

      [7]Salman S K, Teo A L J. Windmill modeling consideration and factors influencing the stability of a grid-connected wind power-based embedded generator[J].IEEE Transaction on Power Systems, 2003, 18(2):793-802.

      [8]Dongjing L, Li W. Small-signal stability analysis of an autonomous hybrid renewable energy power generation/energy storage system part I: time-domain simulations[J]. IEEE Transaction on Energy Conversion,2008, 23(1): 311-320.

      [9]鄧自剛, 王家素, 王素玉, 等. 高溫超導(dǎo)飛輪儲(chǔ)能技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀[J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào), 2008, 23(12):1-10.Deng Zigang, Wang Jiasu, Wang Suyu, et al. Status of high Tc superconducting flywheel energy storage system [J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2008, 23(12): 1-10.

      [10]Barton J P, Infield D G. Energy storage and its use with intermittent renewable energy[J]. IEEE Transaction on Energy Conversion, 2004, 19(2): 441-448.

      [11]Huang Shengli, Kong Li, Xu Haiping. Control algorithm research on seamless transfer for distributed resource with a LCL filter[C]. Proceedings of IEEE Deregulation and Restructuring and Power Technologies Conference,Nanjing, China, 2008: 2810-2814.

      [12]Majumder R, Ghosh A, Ledwich G, et al. Control of parallel converters for load sharing with seamless transfer between grid connected and islanded modes[C]. Proceedings of IEEE Power and Energy Society General Meeting-Conversion and Delivery of Electrical Energy in the 21st Century, Pittsburgh,2008 : 1-7.

      [13]王贊, 肖嵐, 姚志壘, 等. 并網(wǎng)獨(dú)立雙模式控制高性能逆變器設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2007, 27(1): 54-59.Wang Zan, Xiao Lan, Yao Zhilei, et al. Design and implementation of a high performance utility-interactive inverter[J]. Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering, 2007, 27(1): 54-59.

      [14]裴瑋, 李澍森, 李惠宇, 等. 微網(wǎng)運(yùn)行控制的關(guān)鍵技術(shù)及其測(cè)試平臺(tái)[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化, 2010, 34(1):94-98, 111.Pei Wei, Li Shusen, Li Huiyu, et al. Key technology and testbed for microgrid operation control[J].Automation of Electric Power Systems, 2010, 34(1):94-98, 111.

      猜你喜歡
      微網(wǎng)無縫輸出功率
      “無縫”的雞蛋不怕叮
      讓農(nóng)民工培訓(xùn)與就業(yè)“無縫對(duì)接”
      母乳到輔食,如何無縫銜接
      AS SMOOTH AS YOU LIKE – HELPING YOU MAKE TRANSFERS SEAMLESSLY
      空中之家(2017年3期)2017-04-10 02:39:19
      基于OMAP-L138的微網(wǎng)控制器設(shè)計(jì)
      基于改進(jìn)下垂法的微網(wǎng)并網(wǎng)控制策略研究
      適用于智能電網(wǎng)的任意波形輸出功率源
      基于雙層BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的光伏電站輸出功率預(yù)測(cè)
      用于微網(wǎng)逆變器并聯(lián)的控制策略
      低壓微網(wǎng)中的單相電壓獨(dú)立下垂控制策略
      延长县| 昌平区| 平和县| 古丈县| SHOW| 沙洋县| 左云县| 吉首市| 梁平县| 兴安盟| 金门县| 武川县| 芦溪县| 兴文县| 绥化市| 新郑市| 台湾省| 盘锦市| 长垣县| 牟定县| 梧州市| 秦安县| 名山县| 福鼎市| 乐亭县| 铜陵市| 杨浦区| 攀枝花市| 哈密市| 元阳县| 绍兴市| 文山县| 同德县| 建平县| 北票市| 闵行区| 甘肃省| 柞水县| 定州市| 沁阳市| 阜新|