復(fù)合地基加固法中的CFG樁的設(shè)計(jì)與應(yīng)用

呂家云，李承萍

(1.云南省交通勘察設(shè)計(jì)研究院，昆明650101;2.云南交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院，昆明650101)

隨著近年來社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，公路建設(shè)尤其是高等級(jí)公路建設(shè)的突飛猛進(jìn)，遇到的各類巖土問題也日益增多，如軟土、濕陷性黃土、巖溶與紅粘土、膨脹土、凍土、采空區(qū)地基、以及各類地質(zhì)災(zāi)害等，使得公路建設(shè)對(duì)巖土工程的理論和技術(shù)提出了新的要求，特別是云南省多處于山嶺重丘區(qū)，工程地質(zhì)情況復(fù)雜，在公路建設(shè)中經(jīng)常遇到各類特殊路基需進(jìn)行處治，比如在軟土地基處理中，針對(duì)不同的地基及建筑路基情況，可采用置換法、排水固結(jié)法、復(fù)合地基加固法、反壓法、強(qiáng)夯法等，其中復(fù)合地基加固法被廣泛應(yīng)用于如碎石樁、砂樁、水泥土攪拌樁、旋噴樁和水泥粉煤灰碎石樁 (簡(jiǎn)稱CFG樁)等，本文就復(fù)合地基加固法中的CFG樁對(duì)軟土地基進(jìn)行加固處理以提高地基承載力，談一點(diǎn)認(rèn)識(shí)。

1 加固機(jī)理及適應(yīng)范圍

1.1 復(fù)合地基的概念

復(fù)合地基是指天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強(qiáng)，或被置換，或在天然地基中設(shè)置加筋材料，加固區(qū)是由基體 (天然地基土體)和增強(qiáng)體兩部分組成的人工地基［1］。復(fù)合地基與天然地基，兩者間有著內(nèi)在聯(lián)系，同時(shí)又有本質(zhì)的區(qū)別，由于復(fù)合地基中人工加固體的存在，使其區(qū)別于天然地基;而復(fù)合地基的人工加固體與基體共同承擔(dān)荷載的特性，又使其不同于樁基礎(chǔ)，復(fù)合地基屬于地基范疇，而樁基屬于基礎(chǔ)范疇，復(fù)合地基中的樁體與其承載體往往不是直接相連的，它們之間通常設(shè)有一定厚度的墊層;而樁基礎(chǔ)中樁體與其承載體是直接相連，兩者形成一個(gè)整體。因此，它們的受力特性也存在著明顯的差異，復(fù)合地基的主要受力層在加固體內(nèi)，而樁基的主要受力層是在樁尖以下一定范圍內(nèi)。復(fù)合地基理論的最基本假定為樁與樁周土的協(xié)調(diào)變形［1］。

1.2 復(fù)合地基的分類

根據(jù)復(fù)合地基中人工加固體的方向，復(fù)合地基可分為水平向加固體復(fù)合地基和豎向加固體復(fù)合地基。水平向加固體復(fù)合地基主要包括由各種加筋材料，如土工聚合物、金屬材料、格柵等形成的復(fù)合地基。豎向加固體復(fù)合地基通常稱為人工置入樁體復(fù)合地基。在樁體復(fù)合地基中，樁的作用是主要的，而地基處理中樁的類型較多，性能變化較大，因而復(fù)合地基按樁的類型劃分為:

(1)散體類樁，如碎石樁、砂樁等。

(2)半剛性類樁，如水泥土攪拌樁、旋噴樁等。

(3)剛性類樁，如CFG樁、無砂混凝土小樁、混凝土薄壁管樁等。

1.3 加固機(jī)理

復(fù)合地基都具備以下一種或多種作用。

(1)樁體作用。由于復(fù)合地基中人工置入樁體的材料模量與周圍土體的材料模量不一樣，樁體的剛度也比周圍土體的大，在剛性基礎(chǔ)下等量變形時(shí)，地基中應(yīng)力將按材料模量進(jìn)行分布。因此，樁體產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，大部分荷載由樁體承擔(dān)，樁間土應(yīng)力相應(yīng)減小。這樣就使得復(fù)合地基承載力較原地基有所提高，沉降量有所減少。隨著樁體剛度的增加，其樁體作用發(fā)揮得更加明顯。

(2)墊層作用。人工置入樁與樁間土復(fù)合形成的復(fù)合層，其性能優(yōu)于原天然地基，它可起到類似墊層如軟土換填后均勻分布地基應(yīng)力和增大散角等作用。在樁體沒有貫穿整個(gè)軟土層的地基中，這一作用尤其明顯。

(3)加速固結(jié)作用。除碎石樁、砂樁具有良好的透水特性，可加速地基的固結(jié)外，半剛性類樁和剛性樁在某種程度上也可加速地基的固結(jié)，地基固結(jié)不但與地基土的排水性能有關(guān)，而且還與地基土的變形特性有關(guān)。從固結(jié)系數(shù)CV的計(jì)算公式［CV=k(1+e0)/γa］來看，雖然半剛性類樁和剛性樁會(huì)降低地基土的滲透系數(shù)k，但它同樣會(huì)減少地基土的壓縮系數(shù)a，通常后者的減小幅度要比前者的大。

(4)擠密作用。散體類樁、半剛性類樁、剛性類樁等在施工過程中由于振動(dòng)、擠壓、排土等原因，可使樁間土起到一定的擠密作用。

(5)加筋作用。各類樁土復(fù)合地基除了可提高地基的承載力外，還可提高土體的抗剪強(qiáng)度，增加土坡的抗滑能力。如軟弱層分布不均、處于斜坡或不是水平分布的均采用水泥土類樁及混凝土類樁來加固，這都是利用了復(fù)合地基中樁體的加筋作用。

1.4 CFG樁加固機(jī)理及適應(yīng)范圍

CFG樁是水泥粉煤灰碎石樁 (Cement Flyash Gravel Pile)的簡(jiǎn)稱，是在碎石樁的基礎(chǔ)上加上一些石屑、粉煤灰和少量的水拌和制成的一種具有一定強(qiáng)度的剛性類樁，成樁后CFG樁、樁間土和褥墊層組成復(fù)合地基。這種地基加固方法吸取了振沖碎石樁和水泥攪拌樁的優(yōu)點(diǎn)，樁體強(qiáng)度C5～C25，CFG樁和素混凝土樁的區(qū)別僅在于樁體材料不同，而在其受力和變形特點(diǎn)等方面沒有什么區(qū)別。且施工工藝與普通的振動(dòng)沉管灌注樁一樣，工藝簡(jiǎn)單，與碎石樁相比單樁承載力是碎石樁的2～3倍，經(jīng)其加固形成的復(fù)合地基承載力可比原地基承載力提高4倍以上，而采用碎石樁加固形成的復(fù)合地基承載力只可提高0.5～1倍。所以CFG樁復(fù)合地基具有承載力提高幅度大，變形小等特點(diǎn)，且適用范圍廣。就天然地基土性而言，適用于處理黏性土、粉性土、砂性土、和正常固結(jié)的素填土等地基，而僅對(duì)于淤泥質(zhì)土才應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定其適用性。CFG樁不僅可以處理承載力較低的地基，對(duì)于承載力較高但地基變形不能滿足要求的地基，也可采用CFG樁以減小地基變形。對(duì)一般粘性土、粉土、砂土，樁端具有較好的持力層，經(jīng)處治后可以達(dá)到很高的承載力。對(duì)于可液化地基，可采用碎石樁和CFG樁多樁型復(fù)合地基，一般先施工碎石樁，然后在碎石樁中間打CFG樁。既可消除地基土的液化，又可獲得很高的復(fù)合地基承載力。目前CFG樁最長(zhǎng)可達(dá)20m，復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值可達(dá)到700kPa。

CFG樁具有較強(qiáng)的置換作用。其它參數(shù)相同，樁越長(zhǎng)樁分擔(dān)的荷載越高。CFG樁是高粘結(jié)強(qiáng)度樁，需在基礎(chǔ)和樁頂之間設(shè)置一定厚度的褥墊層。褥墊層具有如下作用:

(1)保證樁、土共同承擔(dān)荷載。

(2)通過改變?nèi)靿|層的厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載比例越大。

(3)減少復(fù)合地基頂面的應(yīng)力集中。

(4)調(diào)整樁土水平荷載的分擔(dān)比例，褥墊層越厚，樁分擔(dān)的水平荷載比例越小。一般來說，墊層粒徑越大，樁土應(yīng)力比越小［2］。

2 CFG樁的設(shè)計(jì)計(jì)算

2.1 CFG樁復(fù)合地基的設(shè)計(jì)原則

(1)滿足建筑物荷載對(duì)復(fù)合地基承載力的要求。

(2)變形滿足規(guī)范對(duì)建筑物地基變形的要求或滿足設(shè)計(jì)對(duì)建筑物變形的特殊要求。

(3)滿足樁、樁間土變形協(xié)調(diào)的要求，并應(yīng)選擇承載力相對(duì)較高的土層作為樁端持力層。

(4)滿足環(huán)境條件對(duì)地基處理的要求。

2.2 設(shè)計(jì)參數(shù)

2.2.1 樁徑

CFG樁常采用振動(dòng)沉管法施工，其樁徑的大小應(yīng)根據(jù)樁管大小而定，一般為35～60cm，樁徑過小，成樁質(zhì)量不易控制;樁徑過大，施工較困難。

2.2.2 樁距

根據(jù)建筑物對(duì)地基產(chǎn)生的應(yīng)力，要求復(fù)合地基應(yīng)變應(yīng)滿足因建筑物而產(chǎn)生的應(yīng)力對(duì)地基變形的要求，因此，設(shè)計(jì)的樁距首先應(yīng)滿足承載力和地基變形的要求。對(duì)于擠土成樁和不可擠密土宜采用較大的樁距;對(duì)于擠密性好的土如砂性土、粉土、松散填土等，樁距可采用小樁距。CFG樁在滿足承載力和變形要求的前提下可以通過調(diào)整樁長(zhǎng)來調(diào)整樁距，樁越長(zhǎng)，樁距可以越大。

2.2.3 樁體布置

CFG樁的平面布置應(yīng)根據(jù)上部建筑物的基礎(chǔ)形式布置成等邊三角形或正方形。為了充分發(fā)揮樁間土的承載能力，可分區(qū)段采用不同的樁距，布樁時(shí)樁的面積置換率不宜超過10%。

CFG樁的豎向布置應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件及設(shè)計(jì)要求分區(qū)段采用不同樁長(zhǎng)。

2.2.4 承載力及樁體強(qiáng)度

目前復(fù)合地基承載力計(jì)算公式較多，但較為普遍是把樁間土的承載力和單樁承載力進(jìn)行合理的疊加組合，必須指出:復(fù)合地基承載力不是樁間土的承載力和單樁承載力的簡(jiǎn)單疊加，應(yīng)考慮如下因素:①施工時(shí)樁間土產(chǎn)生擾動(dòng)、擠密，對(duì)樁間土的承載力的影響;②成樁后樁與樁間土的相互約束作用;③復(fù)合地基中樁的承載力比自由單樁要高;④樁和樁間土承載力的發(fā)揮都與變形及褥墊層厚度有關(guān)。

綜合考慮以上情況，結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，CFG樁復(fù)合地基承載力特征值可用下式計(jì)算:

式中:fspk為復(fù)合地基承載力特征值 (kPa);m為面積置換率;Ra為單樁豎向承載力特征值 (kN);Ap為樁的截面積 (m2);β為樁間土承載力折減系數(shù);fsk為處理后樁間土承載力特征值 (kPa)。

其中:①β取值范圍為0.75～0.95，天然地基承載力較高時(shí)取大值。②fsk的取值，對(duì)不可擠密土，若施工速度較慢可取天然地基承載力，即fsk=fak，若施工速度較快，宜通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定;對(duì)可擠密的一般粘性土，可取fsk= (1.1～1.2)fak，塑性指數(shù)小、孔隙比大時(shí)取高值;對(duì)擠密效果好的土，由于承載力提高的幅值大，fsk應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定。③單樁豎向承載力特征值Ra的取值可采用單樁荷載試驗(yàn)確定，取1/2豎向極限承載力的系數(shù)作為單樁承載力特征值。如無荷載試驗(yàn)資料，可按公式 (2)計(jì)算:

式中:up為樁的周長(zhǎng) (m);n為樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù);qsi、qp為樁周第i層土的側(cè)阻力、樁端阻力特征值 (kPa);li為第i層土的厚度 (m)。

樁體試塊抗壓強(qiáng)度平均值應(yīng)滿足公式 (3)要求:

式中:fcu為樁體混合料試塊 (邊長(zhǎng)為15cm立方體)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d抗壓強(qiáng)度平均值 (kPa)。

2.2.5 水泥粉煤灰碎石樁 (CFG樁)的材料要求

碎石:碎石粒徑為20～50mm，為使級(jí)配良好，摻加石屑填充碎石空隙。

水泥:一般采用32.5級(jí)普通硅酸鹽水泥。

粉煤灰:采用Ⅱ級(jí)、Ⅲ級(jí)粉煤灰。

2.2.6 水泥粉煤灰碎石樁 (CFG樁)的材料配合比設(shè)計(jì)

因CFG樁混凝土現(xiàn)場(chǎng)攪拌，需事先由實(shí)驗(yàn)室出具有關(guān)配合比，施工時(shí)嚴(yán)格按照配合比進(jìn)行。利用公式 (4)可進(jìn)行施工配合比設(shè)計(jì)。

混合料中石屑與碎石的組成比例用石屑率表示:

式中:λ為石屑率;G1為單方混合料石屑用量(kg);G2為單方混合料碎石用量 (kg)。

根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果，λ值取0.25～0.33為合理的石屑率。

式中:fcu為混合料28d立方體抗壓強(qiáng)度 (MPa);為水泥強(qiáng)度等級(jí);C為單方水泥用量 (kg);W為單方用水量 (kg)。

混合料坍落度按3cm控制，水灰比W/C和粉灰比F/C(F為單方粉煤灰用量)有如下關(guān)系:W/C=0.187+0.79F/C，混合料密度一般為2.2～2.3g/cm3。

2.2.7 褥墊層

褥墊層的合理設(shè)置能夠充分發(fā)揮樁間土的承載力。若褥墊層厚度過大時(shí)，會(huì)導(dǎo)致樁、土應(yīng)力比等于或接近于1.0。此時(shí)復(fù)合地基中樁的設(shè)置已失去了意義，而且很不經(jīng)濟(jì)。因此，褥墊層厚度的設(shè)置一定要考慮到技術(shù)上可靠、經(jīng)濟(jì)上合理，一般取150～300mm為宜，樁距大時(shí)取高值。褥墊層材料宜采用中粗砂、級(jí)配碎礫石，最大粒徑不宜大于3cm，如考慮到水平向加固可在褥墊層中設(shè)置土工織物。

2.2.8 沉降計(jì)算

CFG樁復(fù)合地基沉降由三部分組成:一是加固深度范圍內(nèi)土的壓縮變形S1;二是下臥層變形S2;三是褥墊層變形S3。S3數(shù)量很小可以忽略不計(jì)，則:SC=S1+S2。

加固區(qū)的變形按復(fù)合模量計(jì)算，將加固區(qū)中樁體和土體視為一個(gè)統(tǒng)一的整體，采用復(fù)合壓縮模量來評(píng)價(jià)其壓縮性，用分層總和法計(jì)算其壓縮量，復(fù)合土層的模量取該天然土層模量的ξ倍，ξ=fspk/fak。由于CFG樁復(fù)合地基置換率較低和褥墊層的設(shè)置，同時(shí)考慮到樁尖處應(yīng)力集中范圍有限，因此假定作用在褥墊層底面的壓力為均勻分布，根據(jù)Boussinesq半無限空間解求出復(fù)合體底面以下的附加應(yīng)力，由此計(jì)算下臥層的沉降。綜上所述，CFG樁復(fù)合地基的最終沉降量可按公式 (6)計(jì)算:

式中:n1為加固區(qū)范圍內(nèi)土層分層數(shù);n2為沉降計(jì)算范圍內(nèi)土層總的分層數(shù);p0為對(duì)應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)基礎(chǔ)底面處的附加應(yīng)力;Esi為基礎(chǔ)底面下第層土的壓縮模量;zi、zi－1為基礎(chǔ)底面至第i層土、第i－1層土底面的距離;、為基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第i層土、第i－1層土底面范圍內(nèi)的平均附加應(yīng)力系數(shù);Ψ為沉降計(jì)算修正系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測(cè)資料及經(jīng)驗(yàn)確定，也可采用表1數(shù)值。

表1 沉降計(jì)算修正系數(shù)表Tab.1 Correction coefficient of settlement calculation

注:Es=Esi為第i層土的壓縮模量，樁長(zhǎng)范圍的復(fù)合土層按復(fù)合土層的壓縮模量取值;Ai為第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分。

復(fù)合地基變形計(jì)算深度必須大于復(fù)合土層的厚度，并應(yīng)符合公式 (7)要求。

式中:Δs'i為在計(jì)算深度范圍內(nèi)，第i層土的計(jì)算變形量;Δs'n為在計(jì)算深度向上取厚度為Δz的計(jì)算變形量，由表2確定。

表2 Δz的計(jì)算變形量Tab.2 Scale deformations ofΔz

應(yīng)繼續(xù)計(jì)算到確定的計(jì)算深度下無較軟土層。

3 施工工藝

根據(jù)建筑物荷載和對(duì)地基變形的要求，以及地基土條件、地下水條件、周邊環(huán)境條件共同確定CFG樁的施工工藝。目前CFG樁的施工工藝有洛陽鏟成孔，人工灌注CFG樁工藝;長(zhǎng)螺旋成孔，人工灌注CFG樁工藝;長(zhǎng)螺旋成孔，管內(nèi)泵壓混合料CFG樁工藝;振動(dòng)沉管CFG樁工藝;夯擴(kuò)成孔CFG樁工藝等。

3.1 洛陽鏟成孔—人工灌注CFG樁工藝

該工藝屬于非擠土樁，采用人工洛陽鏟成孔，孔深一般小于6m，樁端位于地下水位以上，在灌注CFG混合料前應(yīng)采用重錘夯實(shí)孔底，消除孔底虛土，該工藝施工速度較快，造價(jià)低，適用于6m范圍內(nèi)有良好的樁端持力層且建筑物對(duì)地基承載力及變形要求不高的建筑物。

3.2 長(zhǎng)螺旋成孔—人工灌注CFG樁工藝

該工藝屬于非擠土樁，采用長(zhǎng)螺旋成孔，樁端位于地下水位以上時(shí)，在灌注CFG混合料前應(yīng)采用重錘夯實(shí)孔底，消除孔底虛土，該工藝施工速度較快，適用于在一定范圍內(nèi)有良好的樁端持力層的地基。

3.3 長(zhǎng)螺旋成孔—管內(nèi)泵壓混合料CFG樁工藝

該工藝屬于非擠土樁，采用長(zhǎng)螺旋成孔，適用的地層范圍比較廣且不受地下水位的影響，成孔后，泵送混凝土，該工藝最大的優(yōu)點(diǎn)是噪音小，施工速度較快，可穿透砂層等相對(duì)較硬的土層，缺點(diǎn)是造價(jià)相對(duì)較高。

3.4 夯擴(kuò)成孔CFG樁工藝

該工藝屬于擠土樁，采用重錘夯擴(kuò)成孔，孔內(nèi)灌注干硬性CFG樁混合料，夯擊干硬性混合料成樁。該工藝優(yōu)點(diǎn)是單樁承載力較高，對(duì)樁間土有一定的擠密，缺點(diǎn)是成孔較淺 (小于10m)，有可能造成地面隆起［3］。

3.5 振動(dòng)沉管CFG樁工藝

該工藝屬于擠土樁，采用振動(dòng)沉管成孔，灌注CFG混合料，邊拔管邊成樁，該工藝適用于有良好的樁端持力層的地基，不受地下水位的影響，缺點(diǎn)是噪音大，很難穿過密實(shí)的砂層，有可能造成地面隆起。

由于目前大量的CFG樁采用振動(dòng)沉管機(jī)施工，下面簡(jiǎn)要介紹振動(dòng)成樁工藝。

(1)樁機(jī)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)，根據(jù)設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)、沉管入土深度確定機(jī)架高度和沉管長(zhǎng)度。

(2)樁機(jī)就位，調(diào)整沉管與地面垂直，確保垂直度偏差不大于1%。

(3)啟動(dòng)馬達(dá)沉管到預(yù)定標(biāo)高，停機(jī)。沉管過程中做好記錄，每下沉1m記錄電流表電流一次。停機(jī)后立即向管內(nèi)投料，直到混合料與進(jìn)料口齊平，按混合料設(shè)計(jì)配比經(jīng)攪拌機(jī)加水拌和，拌和時(shí)間不得少于1min，如粉煤灰用量較多，拌和時(shí)間還要適當(dāng)放長(zhǎng)。坍落度要求30～50mm，成樁后浮漿厚度以不超過200mm為宜。

(4)啟動(dòng)馬達(dá)，留振5～10s，開始撥管，撥管速度為1.2～1.5m/min(拔管速度為線速)。如遇淤泥或淤泥質(zhì)土，拔管速率還可放慢。撥管過程中不允許反插，如上料不足，須在撥管過程中空中投料，以保證成樁后樁頂標(biāo)高達(dá)到設(shè)計(jì)要求。成樁后樁頂標(biāo)高應(yīng)考慮計(jì)入保護(hù)樁且樁頂浮漿厚度不宜超過200mm。

(5)沉管撥出地面，確認(rèn)成樁符合設(shè)計(jì)要求后，用粒狀材料濕粘土封頂，然后移機(jī)進(jìn)行下一根樁的施工。

(6)清理場(chǎng)地。清理場(chǎng)地和截樁時(shí)，不得造成樁頂標(biāo)高以下樁身斷裂和擾動(dòng)樁間土。樁頭適當(dāng)高出樁間土10～20mm，對(duì)于過高的樁頭應(yīng)予鑿除。

(7)鋪設(shè)褥墊層。為了調(diào)整CFC樁和樁間土的共同作用，宜在基礎(chǔ)下鋪設(shè)一定厚度的褥墊層。褥墊材料多為粗砂、中砂或級(jí)配砂石，限制最大粒徑不超過3cm。褥墊層厚度一般為10～30cm，由設(shè)計(jì)設(shè)定。虛鋪厚度按公式 (8)控制:

式中:h為褥墊層虛鋪厚度 (m);ΔH為褥墊層設(shè)計(jì)厚度 (m);γ為夯填度，一般取0.87～0.9。

虛鋪后多采用靜力壓實(shí)，當(dāng)樁間土含水量不大時(shí)亦可夯實(shí)。樁間土含水量較高時(shí)，特別是高靈敏度土，要注意施工擾動(dòng)對(duì)樁間土的影響，以避免產(chǎn)生橡皮土。

4 質(zhì)量檢驗(yàn)

施工質(zhì)量應(yīng)符合《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的要求。

(1)施工質(zhì)量檢驗(yàn)主要應(yīng)檢查施工記錄、混合料坍落度、樁數(shù)、樁位偏差、褥墊層厚度、夯填度和樁體試塊抗壓強(qiáng)度等［4］。

(2)CFG樁地基竣工驗(yàn)收時(shí)，承載力檢驗(yàn)應(yīng)采用復(fù)合地基載荷試驗(yàn)。

(3)CFG樁地基檢驗(yàn)應(yīng)在樁身強(qiáng)度滿足試驗(yàn)荷載條件時(shí)進(jìn)行，一般為施工結(jié)束28d后。試驗(yàn)數(shù)量為總樁數(shù)的0.5%～1%，且每個(gè)單體工程的試驗(yàn)數(shù)量應(yīng)不少于3個(gè)點(diǎn)。

(4)應(yīng)抽取不少于總樁數(shù)10%的樁進(jìn)行低應(yīng)變動(dòng)力試驗(yàn)，檢測(cè)樁身完整性。

5 結(jié)束語

CFG樁施工工藝簡(jiǎn)單，所用材料是在碎石樁的基礎(chǔ)上加入少量的水泥和粉煤灰，受力特性與水泥攪拌樁類似。它可用于雜填土、飽和及非飽和粘性土、粉土、砂性土及濕陷性黃土地基中，以提高地基承載力和減少地基變形。筆者在省道320線佛雙橋至打洛二級(jí)公路設(shè)計(jì)中就嘗試采用過CFG樁對(duì)K3+620～K3+720、K3+810～K3+920、K3+810～K3+920、K7+300～K7+500段軟土路基進(jìn)行處置，并通過專家評(píng)審?？傮w來說CFG樁適應(yīng)范圍是很廣的，只是當(dāng)原地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk≤50kPa時(shí)其適用性值得考慮。若以擠密或消除液化為目的時(shí)，采用CFG樁是不經(jīng)濟(jì)的。

［1］黃生文.公路工程地基處理手冊(cè)［M］.北京:人民交通出版社，2005.

［2］羅曉輝.基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)原理［M］.武漢:華中科技大學(xué)出版社，2007.

［3］顧曉魯，錢鴻縉，汪時(shí)敏.地基與基礎(chǔ)［M］.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003.

［4］丁 科，謝忠球.樁身質(zhì)量的定性與定量分析法［J］.森林工程，2005，21(5):51 －53.