大慶油田加密調(diào)整井壓裂改造配套技術(shù)

曲兆峰 何秀清 張國良

中國石油大慶油田有限責(zé)任公司 井下作業(yè)分公司 （黑龍江 大慶 163453）

大慶油田加密調(diào)整井壓裂改造配套技術(shù)

曲兆峰 何秀清 張國良

中國石油大慶油田有限責(zé)任公司 井下作業(yè)分公司 （黑龍江 大慶 163453）

主要介紹了針對(duì)大慶油田加密調(diào)整井壓裂改造難點(diǎn)，研究裂縫參數(shù)優(yōu)化、水平縫脫砂壓裂、限流法優(yōu)化布孔細(xì)分壓裂改造、保護(hù)薄隔層壓裂和適合高破裂壓力儲(chǔ)層改造的55MPa多層壓裂管柱等壓裂改造配套技術(shù)?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用證明：該配套技術(shù)為提高加密調(diào)整井薄差層的儲(chǔ)量動(dòng)用程度及改善壓裂效果，提供了有力的技術(shù)支持，對(duì)大慶油田高水平、高效益開發(fā)具有十分重要的意義。

加密調(diào)整井 壓裂 布孔 隔層

隨著大慶油田勘探開發(fā)的不斷深入，開發(fā)的主要對(duì)象已從主力油層逐步向動(dòng)用難度較大的表內(nèi)薄差油層及表外儲(chǔ)層過渡。這部分儲(chǔ)層具有油層多、厚度小、夾層薄、孔滲低、壓裂施工破壓高等特點(diǎn)，不經(jīng)壓裂改造難以投入正常的開發(fā)。為了提高薄差層及表外儲(chǔ)層的儲(chǔ)量動(dòng)用程度，“九五”期間大慶油田對(duì)部分區(qū)塊進(jìn)行了二次和三次加密調(diào)整，加密調(diào)整后井距僅有70～120m。原有的壓裂技術(shù)已不適應(yīng)加密調(diào)整井油層改造挖潛的需要，為此，研究應(yīng)用了加密調(diào)整井壓裂改造配套技術(shù)，為提高加密調(diào)整井開采薄差層的儲(chǔ)量動(dòng)用程度，改善壓裂效果，提供了有力的技術(shù)支持。

1 裂縫參數(shù)優(yōu)化技術(shù)

國內(nèi)外對(duì)水力裂縫參數(shù)的優(yōu)化主要采用電模擬（20世紀(jì)50～60年代）和數(shù)值模擬方法，但研究的對(duì)象主要是垂直裂縫，而大慶長(zhǎng)垣內(nèi)部油田壓裂后形成的裂縫為水平裂縫，因此需要進(jìn)行水平縫裂縫參數(shù)優(yōu)化，以確定合理的裂縫半徑、導(dǎo)流能力和壓裂規(guī)模。

水平縫裂縫參數(shù)優(yōu)化的基礎(chǔ)，是要在建立不同井網(wǎng)條件下，裂縫參數(shù)與油井動(dòng)態(tài)關(guān)系的數(shù)學(xué)模型，通過計(jì)算不同裂縫半徑、導(dǎo)流能力對(duì)油井產(chǎn)量、含水率、采油速度、采收率等指標(biāo)的影響，優(yōu)化合理的裂縫參數(shù)。

1.1 五點(diǎn)井網(wǎng)水平裂縫參數(shù)對(duì)油藏開采動(dòng)態(tài)的影響

1.1.1 裂縫參數(shù)對(duì)油井產(chǎn)量的影響

在裂縫導(dǎo)流能力一定時(shí)，模擬不同裂縫穿透比與產(chǎn)油量的關(guān)系，分析可知：壓后產(chǎn)量隨著裂縫半徑的增大而增加，但增加的幅度隨著穿透比的增大和開采時(shí)間的延長(zhǎng)而逐漸減小，而且也看到，裂縫越長(zhǎng)產(chǎn)量下降的速度越快。這是因?yàn)樵谏a(chǎn)初期，注水井壓力還沒有傳到生產(chǎn)井裂縫內(nèi)，油井產(chǎn)量主要受裂縫半徑的影響，所以裂縫越長(zhǎng)，初期的產(chǎn)量越高。但是，由于地層的能量是一定的，不同穿透比下的注采井生產(chǎn)條件也是相同的，裂縫越長(zhǎng)，裂縫區(qū)域內(nèi)的地層壓力下降也越快，因此在相同的時(shí)間內(nèi)，產(chǎn)量下降的幅度也越大。隨著注入水的推進(jìn)，裂縫和油井相繼見水，裂縫越長(zhǎng)，油井見水時(shí)間越短，含水上升的速度越快，因而產(chǎn)量下降的時(shí)間提前幅度也越大。因而，生產(chǎn)一段時(shí)間后，不同裂縫穿透比的產(chǎn)油量差距減小。

對(duì)于不同厚度和滲透率的油層，裂縫穿透比對(duì)增產(chǎn)幅度的影響程度不同。就滲透率而言，地層的滲透率越低，壓后產(chǎn)量隨裂縫半徑增加的幅度越大，壓裂增產(chǎn)效果越好。

綜合對(duì)比不同地層條件下，裂縫穿透比對(duì)壓后增產(chǎn)效果的動(dòng)態(tài)影響，分析可知：雖然增產(chǎn)效果隨裂縫半徑的增加而提高，但當(dāng)裂縫穿透比達(dá)到20%以后，再增加穿透比產(chǎn)量提高的幅度已經(jīng)非常小，并不是裂縫越長(zhǎng)，效果越好，因而裂縫穿透比控制在20%左右比較合理。

裂縫穿透比一定（20%）時(shí)，模擬不同裂縫導(dǎo)流能力與產(chǎn)油量的關(guān)系，分析可知：裂縫導(dǎo)流能力對(duì)增產(chǎn)幅度的影響程度和產(chǎn)量動(dòng)態(tài)的影響規(guī)律與穿透比相同。對(duì)含水率動(dòng)態(tài)的影響規(guī)律也基本相同，說明裂縫穿透比一定時(shí)，增加裂縫導(dǎo)流能力也會(huì)加快含水上升速度。綜合對(duì)比不同油層導(dǎo)流能力對(duì)增產(chǎn)效果的影響，裂縫導(dǎo)流能力控制在15～20μm2·cm的范圍內(nèi)比較合理。

1.1.2 裂縫參數(shù)對(duì)不同時(shí)期采出程度的影響

裂縫導(dǎo)流能力一定時(shí)，模擬不同厚度和滲透率油層，裂縫穿透比與采出程度的關(guān)系，分析可知：在相同的生產(chǎn)時(shí)間內(nèi)，采出程度隨裂縫穿透比的增加而增加，即增加裂縫穿透比可以提高采油速度，但增加的幅度逐漸減小。而且對(duì)于不同厚度和滲透率的油層，采出程度隨裂縫穿透比增加的幅度也不同，滲透率相同時(shí)，薄層增加的幅度較大，厚度相同時(shí)，低滲層增加的幅度較大。也就是說，低滲薄層相同生產(chǎn)時(shí)間內(nèi)的采出程度所需的生產(chǎn)時(shí)間縮短，即采油速度增加。在相同時(shí)間內(nèi)，壓裂與不壓裂相比，采出程度提高的幅度很大，但當(dāng)裂縫穿透比超過20%以后，采出程度隨穿透比增加的幅度卻越來越小。從采油速度或不同時(shí)期采出程度來看，裂縫半徑也不是越長(zhǎng)越好。綜合考慮不同地層條件的對(duì)比結(jié)果，裂縫穿透比控制在20%左右比較合理。

裂縫穿透比一定（20%）時(shí)，模擬不同厚度和滲透率油層，導(dǎo)流能力與采出程度的關(guān)系。分析可知：導(dǎo)流能力對(duì)采出程度和采油速度的影響也很大，隨著導(dǎo)流能力的增加，相同時(shí)間內(nèi)的采出程度增加，但增加的幅度越來越小，導(dǎo)流能力對(duì)采出程度和采油速度的影響規(guī)律與穿透比基本相同。所不同的是，對(duì)于高滲層，采出程度隨導(dǎo)流能力增加逐漸提高的幅度比較均勻，即增加的幅度逐漸減小的趨勢(shì)相對(duì)較弱。但從導(dǎo)流能力對(duì)相同采出程度所需開采時(shí)間的影響，即對(duì)采油速度的影響程度看，合理的導(dǎo)流能力范圍也可以定在15～20μm2·cm之間，因?yàn)閷?dǎo)流能力達(dá)到20μm2·cm以后，再增加導(dǎo)流能力對(duì)提高采油速度的貢獻(xiàn)已經(jīng)非常小。

1.2 反九點(diǎn)井網(wǎng)水平裂縫參數(shù)對(duì)油藏開采動(dòng)態(tài)的影響

對(duì)于反九點(diǎn)井網(wǎng)，裂縫參數(shù)對(duì)油井產(chǎn)量的影響與五點(diǎn)井網(wǎng)是一致的。僅以裂縫參數(shù)對(duì)采出程度和采油速度的影響，分析反九點(diǎn)井網(wǎng)裂縫參數(shù)的優(yōu)化范圍。

導(dǎo)流能力一定時(shí)，模擬不同穿透比與采出程度的關(guān)系，分析可知：當(dāng)穿透比大于20%時(shí)，相同時(shí)間內(nèi)的采出程度曲線幾乎一致，即當(dāng)穿透比大于20%，增加裂縫半徑對(duì)提高采油速度或采出程度已經(jīng)沒有多大的實(shí)際意義，與五點(diǎn)井網(wǎng)相比較這種現(xiàn)象更為明顯。而且，當(dāng)油層滲透率較低時(shí)，裂縫穿透比過大采出程度反而會(huì)降低，這也說明，對(duì)反九點(diǎn)井網(wǎng)，對(duì)裂縫半徑的要求更為嚴(yán)格，合理的水平裂縫半徑不宜超過20%。

穿透比一定（20%）時(shí)，模擬不同厚度和滲透率油層，導(dǎo)流能力與采出程度的關(guān)系曲線與五點(diǎn)井網(wǎng)類似，在相同時(shí)間內(nèi)，隨著裂縫導(dǎo)流能力的增加，采出程度也隨之增加，說明增加裂縫導(dǎo)流能力也可以提高采油速度，但提高的速度越來越小，主要是由于地層的儲(chǔ)量是一定的，增加裂縫導(dǎo)流能力可以在一定程度上提高產(chǎn)量和采出程度，但相應(yīng)的含水上升速度也加快，所以對(duì)采出程度的影響會(huì)越來越小。綜合考慮各種因素，導(dǎo)流能力也可以定在 15～20μm2·cm之間。

對(duì)長(zhǎng)垣內(nèi)部油田密井網(wǎng)裂縫參數(shù)優(yōu)化結(jié)果表明：合理的裂縫半徑為井距的20%（即裂縫半徑為20～24m），裂縫導(dǎo)流能力為20μm2·cm。

2 水平縫脫砂壓裂工藝技術(shù)

根據(jù)密井網(wǎng)壓裂裂縫參數(shù)優(yōu)化結(jié)果，為提高采油速度和最終采收率，在一定的地層條件下有一個(gè)合理的裂縫參數(shù)。如在井距120m、油層厚度1m、滲透率100×10－3μm2條件下，最佳的裂縫半徑為井距的20%（24m），導(dǎo)流能力為20μm2·cm，如果采用常規(guī)的壓裂技術(shù)，在24m半徑條件下要形成如此高的導(dǎo)流能力是不可能的，為此研究應(yīng)用了水平縫脫砂壓裂工藝技術(shù)，以滿足密井網(wǎng)壓裂井需要短而寬的裂縫改造要求。

水平裂縫端部脫砂壓裂工藝原理是在壓裂過程中，利用壓裂液的濾失特性，當(dāng)裂縫半徑擴(kuò)展到預(yù)定的長(zhǎng)度時(shí)，在裂縫端部人為地造成砂堵，從而阻止裂縫的進(jìn)一步徑向擴(kuò)展；裂縫端部形成砂堵后，以大于從裂縫向地層中濾失量的排量，繼續(xù)按設(shè)計(jì)的加砂方案向裂縫中注入混砂液，隨著注入時(shí)間的增加，注入壓力和裂縫寬度會(huì)逐漸增加，裂縫中的支撐劑濃度也越來越高，當(dāng)?shù)孛姹脡哼_(dá)到預(yù)定的壓力時(shí)停止施工，就可以獲得較高的裂縫導(dǎo)流能力，這樣既控制了裂縫半徑，又滿足了高導(dǎo)流能力的要求。研究中建立了實(shí)現(xiàn)預(yù)定裂縫半徑的脫砂設(shè)計(jì)方法、研制了實(shí)現(xiàn)脫砂施工的壓裂液和防止壓后砂卡的可洗井高砂比壓裂管柱以及用于監(jiān)測(cè)井底壓力的井下壓力計(jì)。

統(tǒng)計(jì)89口脫砂壓裂施工油井，其中有64口為水驅(qū)油井，壓后單井平均日增油10.0t，比普通壓裂井提高33.3%；聚合物驅(qū)采油井25口，壓后單井平均日增油25.3t，比聚合物驅(qū)普通壓裂井效果提高26.5%。計(jì)算結(jié)果表明，施工井的脫砂半徑控制在19～31m之內(nèi)；平均支撐縫寬可達(dá)到2.0～5.4mm。

3 限流法優(yōu)化布孔及細(xì)分壓裂改造技術(shù)

針對(duì)普通限流法設(shè)計(jì)存在均勻布孔，不均勻改造的問題，進(jìn)行了不均勻布孔（根據(jù)各油層滲透率差異確定孔數(shù)），均勻改造（各小層改造半徑接近）的限流法優(yōu)化布孔細(xì)分改造技術(shù)研究。

綜合考慮射孔數(shù)、油層物性和層間裂縫擴(kuò)展?fàn)顟B(tài)對(duì)層間流量分配的影響，研究建立了限流法壓裂布孔方案優(yōu)化方法和裂縫參數(shù)模擬計(jì)算方法，編制了限流法壓裂優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件，并通過模擬分析進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和應(yīng)用。通過優(yōu)化布孔方案，可以實(shí)現(xiàn)合理改造開采各個(gè)儲(chǔ)層，充分發(fā)揮了各儲(chǔ)層的潛力，從而獲得更高的初期產(chǎn)量、更長(zhǎng)的壓裂有效期，取得更好的經(jīng)濟(jì)效益。

限流法壓裂層段的劃分要綜合考慮設(shè)備能力、管柱限壓和全井壓裂目的層數(shù)量及分布情況。一方面要力求采用盡可能少的壓裂層段完成全井壓裂，另一方面要確保在設(shè)備能力和管柱限壓條件下，盡可能壓開層段內(nèi)各目的層。應(yīng)用設(shè)計(jì)程序優(yōu)化布孔的具體步驟如下：

（1）分析各層段內(nèi)壓裂目的層最大破裂壓力差異值，確定相應(yīng)層段在壓裂過程中需要的最小炮眼摩阻值；

（2）確定施工允許的地面泵壓Psmax；

（3）計(jì)算靜液柱壓力；

（4）確定井底處理壓力值；

（5）根據(jù)設(shè)備能力和允許的地面施工泵壓設(shè)定一組施工排量，并求出相應(yīng)排量下的壓裂液沿程管損；

（6）計(jì)算一組相應(yīng)排量下的地面施工泵壓Ps；

（7）取Ps小于Psmax的相應(yīng)排量作為預(yù)選施工排量；

（8）在預(yù)選排量中，確定一個(gè)適當(dāng)?shù)氖┕づ帕恐担?jì)算層段射孔炮眼總數(shù)n；

（9）如果計(jì)算得出的n值滿足不了層段中油層數(shù)量的要求，即不能將每個(gè)小層都布上適當(dāng)?shù)目讛?shù)，則可在預(yù)選施工排量范圍內(nèi)提高施工排量，重新計(jì)算Ps和n值，如仍滿足不了需要，則必須對(duì)層段進(jìn)一步細(xì)分；

（10）確定每個(gè)小層的炮眼數(shù)，以給定的各小層裂縫參數(shù)為目標(biāo)，通過流量分配模型和水平縫模型的反復(fù)模擬計(jì)算，最終確定各小層炮眼數(shù)。如果層間物性差異較大，無論怎樣分配各小層炮眼數(shù)都無法實(shí)現(xiàn)裂縫參數(shù)的要求，則應(yīng)重新劃分層段，重新模擬計(jì)算。

在薩中三次加密井、杏北二次加密井及杏南油田加密井中，統(tǒng)計(jì)應(yīng)用限流法優(yōu)化布孔及細(xì)分壓裂改造技術(shù)施工的171口井，通過微地震測(cè)試資料證明，設(shè)計(jì)結(jié)果平均誤差低于20%。試驗(yàn)井壓后初期平均單井日增油12.5t，與同區(qū)塊普通限流法壓裂井相比，初期平均單井日增油多2.8t，提高了22.4%，取得了較好的壓裂效果。

4 保護(hù)薄隔層壓裂技術(shù)

對(duì)于水平裂縫油藏，壓裂過程中隔層承受的剪切力，是可能導(dǎo)致層間竄通的主要因素。對(duì)于加密調(diào)整井改造的表內(nèi)薄、差油層及表外儲(chǔ)層，由于大部分層間隔層厚度小于2.0m，常規(guī)壓裂工藝適應(yīng)性差、細(xì)分改造程度低，已不能滿足此類油層壓裂開發(fā)的需要，因此，研究了保護(hù)隔層壓裂工藝技術(shù)。

4.1 隔層承壓能力研究

理論研究表明，對(duì)于水平裂縫油藏，壓裂過程中井筒附近隔層承受的壓力和剪切力大，而且在目的層破裂的瞬間，第二膠結(jié)面承受的剪切力最大。對(duì)于內(nèi)部水平裂縫油藏，隔層厚度小于2.0m，壓裂時(shí)如果不采取保護(hù)措施，就會(huì)使第二膠結(jié)面產(chǎn)生剪切破壞，導(dǎo)致層間竄通。這種關(guān)系可以用圖1表述。當(dāng)隔層厚度大于2.0m以后，隔層本身的承壓能力已超出壓裂過程中對(duì)隔層作用的最大破壞壓力；而當(dāng)隔層厚度小于2.0m時(shí)，隔層本身的承壓能力已低于最大破壞壓力，必須提供保護(hù)壓力才能進(jìn)行壓裂施工。而且隔層厚度越小，需要提供的保護(hù)壓力越大，如隔層厚度為1.2m時(shí)，需要提供的保護(hù)壓力必須大于1.0MPa；而當(dāng)隔層厚度為0.4m時(shí)，要求提供的保護(hù)壓力必須大于2.0MPa。

圖1 隔層厚度與承壓關(guān)系曲線

隔層的最小阻滲厚度分析表明，壓裂液滲濾厚度很小，壓裂施工過程中的隔層厚度遠(yuǎn)大于這一厚度值，因此隔層不會(huì)因巖層本身滲率而竄通。

4.2 保護(hù)薄隔層壓裂工藝原理

將薄隔層上、下的壓裂層和平衡層分別卡在不同的卡距段內(nèi)，液體通過平衡器和噴砂器同時(shí)進(jìn)入平衡層和壓裂層，平衡器出液口和噴砂器出液口面積相同且在同一壓力系統(tǒng)內(nèi)，打完預(yù)前置液后投球打下平衡器滑套，使平衡器出液口出液不出砂。由于在需要保護(hù)的隔層上下建立起一定的平衡壓力，在壓裂層形成裂縫，加砂過程中，平衡層仍進(jìn)液不進(jìn)砂，從而減小了需要保護(hù)的隔層上下壓差，使得在壓裂過程中需要保護(hù)的隔層得到有效的保護(hù)，圖2為保護(hù)隔層壓裂工藝原理示意圖。

按照上述研究分析，根據(jù)壓力平衡的原理，研制了保護(hù)薄隔層的管柱和配套工具。管柱主要由平衡噴砂器、平衡器、過液器等組成，最高工作壓力55MPa，可以根據(jù)需保護(hù)層的位置進(jìn)行6種壓裂管柱組合，實(shí)現(xiàn)坐壓兩層分別保護(hù)上、下及中間隔層。

圖2 保護(hù)隔層壓裂工藝原理示意圖

統(tǒng)計(jì)推廣應(yīng)用的62口井，共保護(hù)79個(gè)壓裂薄隔層，最大的隔層厚度是1.7m，最小的隔層厚度是0.4m，平均隔層厚度為1.17m。其中，保護(hù)上隔層43個(gè)，保護(hù)中間隔層9個(gè)，保護(hù)下隔層27個(gè)。有11口井分別進(jìn)行壓前和壓后驗(yàn)竄，驗(yàn)竄結(jié)果表明隔層沒有竄槽，工藝成功率達(dá)到100%。利用保護(hù)隔層壓裂工藝技術(shù)，可以使長(zhǎng)垣內(nèi)部油田壓裂隔層的厚度下限降低到0.4m，從而可以解放大批油層，進(jìn)一步提高薄差層的儲(chǔ)量動(dòng)用程度。

5 55MPa多層壓裂管柱

針對(duì)原有擴(kuò)張式分層壓裂管柱承壓低 （承壓上限40MPa）的問題，研究了長(zhǎng)垣內(nèi)部55MPa壓裂管柱，有效地解決了加密調(diào)整井開采薄、差油層普通壓裂過程中因破壓高導(dǎo)致壓不開的問題。

5.1 主要工具性能

見表1、表2、表3。

5.2 管柱的特點(diǎn)

一是管柱組成工具經(jīng)合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、承壓高、耐溫高、工作可靠的特點(diǎn)；二是管柱操作方便、施工時(shí)效高；三是管柱的封隔器進(jìn)液防砂性能好，能夠避免膠筒內(nèi)腔進(jìn)砂，便于活動(dòng)管柱；四是管柱的噴砂器結(jié)構(gòu)完善，有利于處理壓裂砂卡等施工事故。

表1 封隔器的主要技術(shù)參數(shù)表

表2 單滑套噴砂器的主要技術(shù)參數(shù)表

表3 雙滑套噴砂器的主要技術(shù)參數(shù)表

55MPa多層壓裂管柱可根據(jù)預(yù)壓裂井的具體情況組配成不動(dòng)管柱壓1～3個(gè)層段的壓裂管柱，若采用上提管柱還可以多壓裂1～2個(gè)層段。該管柱應(yīng)用于限流法壓裂，能夠擴(kuò)大壓裂施工規(guī)模，降低沿程損失，增加改造小層數(shù)，提高限流法壓裂效果。經(jīng)過461口井壓裂試驗(yàn)，未出現(xiàn)膠筒內(nèi)進(jìn)砂、灌包現(xiàn)象，說明封隔器的進(jìn)液防砂功能比較好，所有試驗(yàn)井未出現(xiàn)中途脫封、管柱壓斷等現(xiàn)象，說明管柱強(qiáng)度適中、工作可靠。

6 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

（1）對(duì)長(zhǎng)垣內(nèi)部油田密井網(wǎng)裂縫參數(shù)優(yōu)化結(jié)果表明：合理的裂縫半徑為井距的20%（即裂縫半徑為20～24m），裂縫導(dǎo)流能力為20μm2·cm。

（2）水平縫端部脫砂壓裂可以將裂縫半徑控制在19～31m之內(nèi)，裂縫支撐縫寬能夠達(dá)到相同施工規(guī)模常規(guī)壓裂的2倍以上，能夠滿足加密調(diào)整井壓裂改造挖潛的需要。

（3）限流法優(yōu)化布孔及細(xì)分改造技術(shù)完善了限流法施工井布孔方案設(shè)計(jì)，通過優(yōu)化布孔方案，可以實(shí)現(xiàn)合理改造各個(gè)儲(chǔ)層的目的。

（4）在固井質(zhì)量良好的前提下，采用保護(hù)薄隔層壓裂工藝技術(shù)，可以使長(zhǎng)垣內(nèi)部油田壓裂隔層的厚度下限降低到0.4m，提高了薄差層的儲(chǔ)量動(dòng)用程度。

（5）55MPa壓裂管柱的研究和應(yīng)用，解決了薄差層壓裂改造難以壓開的難題，同時(shí)滿足了限流法施工需要大排量的施工要求。

This paper mainly introduces the difficulties of fracturing technology for infill adjustment wells in Daqing oilfields.Then, the research focuses on the following fracturing reform technologies,including the optimization of fracture parameters,the sand fallout of horizontal fracture,the optimization of current limiting methods for the fine collocation of holes,the fracturing of protecting thin layer,and 55MPa multiple fracturing strings suitable for the reform of high cracking pressure reservoir.The field test confirms that this fracturing technology has provides the strong technological support for improving the degree of reservoir usage at the thin layer of infill adjustment wells and the fracturing effect,and thus plays an important role in the high-level and high-benefit development of Daqing oilfields.

infill adjustment well;fracturing;collocation of holes;layers

曲兆峰（1976-），男，高級(jí)工程師，主要從事石油勘探與生產(chǎn)工程監(jiān)督管理工作。

張簫鈴

2011-05-23