元 翔，宮全美，周順華

（同濟(jì)大學(xué) 道路與交通工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海201804）

基坑開(kāi)挖過(guò)程是基坑開(kāi)挖面上卸荷的過(guò)程，卸荷引起坑底土體產(chǎn)生以向上為主的位移，同時(shí)也引起圍護(hù)結(jié)構(gòu)在兩側(cè)壓力差的作用下而產(chǎn)生水平位移。影響基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的主要因素有：場(chǎng)地的水文地質(zhì)與工程地質(zhì)條件、基坑平面形狀、基坑規(guī)模、周?chē)h(huán)境條件（地面超載、周邊建筑物、地下管線等）、墻體剛度、施工方法（擋墻、支撐的施工方法，施工質(zhì)量，開(kāi)挖順序，挖土?xí)r機(jī)等）、墻體嵌固深度、支撐形式及平面剛度和支撐預(yù)應(yīng)力大小等［1］。一些學(xué)者如 Peck［2］、Clough等［3］、Long［4］、Ou等［5］、Yoo［6］等基于大量工程實(shí)踐對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形作了研究，但一方面由于基坑工程具有很強(qiáng)的區(qū)域特性，其他地區(qū)的有關(guān)研究成果能否直接應(yīng)用于上海地區(qū)的基坑工程變形預(yù)測(cè)尚有待探討。莊麗等［7］以上海鐵路南站南廣場(chǎng)大型放坡開(kāi)挖基坑為例，采用有限元法對(duì)該基坑放坡和圍護(hù)相結(jié)合的施工過(guò)程中土坡的蠕變變形、剪應(yīng)力松弛和蠕變應(yīng)變變化規(guī)律進(jìn)行計(jì)算分析。結(jié)果表明，采用冪指數(shù)形式的蠕變方程進(jìn)行軟土放坡開(kāi)挖基坑土坡長(zhǎng)期暴露下的蠕變計(jì)算是可行的，并得出了土體開(kāi)挖時(shí)間10、150、300d時(shí)相對(duì)應(yīng)的土體蠕變量。包旭范等［8］分析了上海鐵路南站南廣場(chǎng)大型軟土基坑預(yù)留土臺(tái)的作用機(jī)理，得出了預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖寬度及土臺(tái)加固與否對(duì)連續(xù)墻變形的影響規(guī)律；張輝等［9］運(yùn)用FLAC3D對(duì)上海市軌道交通10號(hào)線國(guó)權(quán)路站－同濟(jì)大學(xué)站區(qū)間下立交基坑開(kāi)挖進(jìn)行數(shù)值模擬，并對(duì)地下連續(xù)墻側(cè)向位移實(shí)測(cè)值進(jìn)行了分析，得出了地下連續(xù)墻的剛度、基坑被動(dòng)區(qū)加固深度對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的側(cè)向水平位移的影響。金雪蓮等［10］利用有限元分析軟件ANSYS對(duì)一典型帶撐式基坑工程在開(kāi)挖過(guò)程中的變形進(jìn)行模擬分析，將模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值進(jìn)行比較，驗(yàn)證該方法的可行性，并對(duì)影響基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的幾個(gè)主要因素進(jìn)行了系統(tǒng)分析。馮虎等［11］建立了上海地區(qū)58個(gè)開(kāi)挖深度19m以上超深基坑工程數(shù)據(jù)庫(kù)，對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移特性進(jìn)行了歸一化最大水平位移值的特征、最大水平位移位置的特征、軟土層厚度對(duì)變形的影響、墻趾土層對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的影響等幾方面的統(tǒng)計(jì)分析，得到了上海地區(qū)超深基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)一般變形規(guī)律和變形控制要點(diǎn)。蘭守奇等［12］通過(guò)對(duì)上海軌道交通10號(hào)線同濟(jì)大學(xué)站基坑地下連續(xù)墻現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果的分析，研究了基坑開(kāi)挖深度與地下連續(xù)墻側(cè)移及最大相對(duì)側(cè)移的關(guān)系，同時(shí)給出了地下連續(xù)墻最大側(cè)移及最大側(cè)移位置隨開(kāi)挖時(shí)間的變化規(guī)律，并對(duì)不同測(cè)點(diǎn)的側(cè)移結(jié)果進(jìn)行分析比較。目前，大多數(shù)對(duì)于圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形影響因素的研究是針對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的墻體剛度、墻體入土深度、支撐剛度、支撐位置等。但在實(shí)際工程中，土體開(kāi)挖施工的工序?qū)o(hù)結(jié)構(gòu)變形的影響也是十分明顯的［13－15］。

以上海世博會(huì)世博軸及地下綜合體工程1標(biāo)段大型軟土基坑為背景，考慮上海地區(qū)灰色淤泥質(zhì)黏土的蠕變現(xiàn)象［16－18］，結(jié)合離心模型試驗(yàn)，利用三維有限元進(jìn)行分析計(jì)算，并與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，通過(guò)對(duì)不同的土臺(tái)開(kāi)挖時(shí)限、不同的土臺(tái)開(kāi)挖順序和不同的土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度對(duì)地下連續(xù)墻變形的影響進(jìn)行分析，提出合理的土體開(kāi)挖工序。

1 工程背景

上海世博會(huì)世博軸基坑工程位于浦東世博園區(qū)，連通兩座地鐵車(chē)站，1個(gè)磁浮車(chē)站?？傞L(zhǎng)度1 048m，寬68～110m，最大挖深22m。本文研究背景為世博軸及地下綜合體工程1標(biāo)段，基坑凈尺寸為205m×110m，分為深3層和淺3層兩部分。工程場(chǎng)地標(biāo)高為＋4.2m，深3層開(kāi)挖深度為21.5m，淺3層開(kāi)挖深度為17m。淺3層外側(cè)采用水泥土攪拌樁加固，基底采用旋噴樁加固；深3層坑外不加固，基底采用旋噴樁加固。本基坑工程采用中心島放坡開(kāi)挖并結(jié)合逆作的施工工藝。工程概況及基坑剖面見(jiàn)圖1和圖2，主要土層物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。由于淺3層外側(cè)采用水泥土攪拌樁作為擋墻，該區(qū)域基坑地下1層采用明挖，地下2層以下采用逆作法施工，圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用地下連續(xù)墻，墻厚1m，深33m，施工順序?yàn)橄乳_(kāi)挖至連續(xù)墻頂部以下0.6m（標(biāo)高－1.68m），然后施作第1層中板；待中板到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，在第1層中板和預(yù)留土臺(tái)（土臺(tái)頂標(biāo)高－3.48m）的支撐下以1：2.5坡度開(kāi)挖至第2層中板處（標(biāo)高－7.3m），施作基坑中部的第2層中板；待中板到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，挖除預(yù)留土臺(tái)，然后施作剩余的第2層中板；按上述方法繼續(xù)開(kāi)挖至坑底（標(biāo)高－12.8m），并施作底板。深3層坑外不加固，該區(qū)域基坑地下1層以下都采用逆作法施工，先施作頂板，中板和底板處的施工順序與淺3層相同。

圖1 基坑周?chē)h(huán)境

表1 各土層的物理力學(xué)參數(shù)

圖2 基坑橫剖面圖

2 離心模型試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)原理

離心模型試驗(yàn)的實(shí)質(zhì)是用離心力來(lái)模擬自重效應(yīng)。根據(jù)近代相對(duì)論的解釋?zhuān)ｎD的重力與慣性力是等效的，故原型在地球上受到的重力與模型在離心機(jī)上受到的離心力所產(chǎn)生的物理效應(yīng)是一致的。由于慣性力與重力等效，且工程材料性質(zhì)未變，從而使模型與原型的應(yīng)力應(yīng)變相等、變形相似、破壞機(jī)理相同，能再現(xiàn)原型特性［8］。

2.2 試驗(yàn)過(guò)程

離心模型試驗(yàn)采用的是同濟(jì)大學(xué)的L－30型離心機(jī)，該機(jī)的主要性能參數(shù)見(jiàn)文獻(xiàn)［19］。根據(jù)模型箱的尺寸將模型率取為140，試驗(yàn)用土為取自現(xiàn)場(chǎng)的原狀土。試驗(yàn)中控制模型土樣的容重、含水量和土體的強(qiáng)度指標(biāo)，將重塑后的土體在離心機(jī)內(nèi)由下至上進(jìn)行分層固結(jié)。在土樣制備過(guò)程中，每一次同時(shí)固結(jié)兩箱土樣，其中一箱土樣用于基坑開(kāi)挖的離心模型試驗(yàn)，另外一箱土樣專(zhuān)門(mén)進(jìn)行土工試驗(yàn)，測(cè)試土體的物理力學(xué)參數(shù)，使模型土樣各項(xiàng)控制指標(biāo)的數(shù)值與現(xiàn)場(chǎng)值相近。根據(jù)抗彎剛度相似原則采用鋁板模擬連續(xù)墻，銅棒模擬支撐。

根據(jù)實(shí)際工況，在模型試驗(yàn)中對(duì)基坑進(jìn)行開(kāi)挖，其中工況2到工況3僅觀察由于預(yù)留土臺(tái)無(wú)支護(hù)暴露60d對(duì)地下連續(xù)墻變形的影響。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果照片，量測(cè)連續(xù)墻的水平位移。

2.3 試驗(yàn)結(jié)果

試驗(yàn)時(shí)通過(guò)同步攝像系統(tǒng)對(duì)模型在試驗(yàn)中的全過(guò)程進(jìn)行監(jiān)控，并拍攝模型的照片，見(jiàn)圖3。

圖3 離心模型試驗(yàn)照片

通過(guò)圖片軟件處理分析試驗(yàn)照片，以獲取所需要的特征點(diǎn)位移數(shù)據(jù)，見(jiàn)圖4。

圖4 地下連續(xù)墻水平位移

從圖4中可以看出，工況2到工況3基坑開(kāi)挖均位于④層淤泥質(zhì)粘土層中，隨著預(yù)留土臺(tái)無(wú)支護(hù)暴露時(shí)間的增加地下連續(xù)墻的水平位移明顯增加，最大水平位移增加了5mm，而且地下連續(xù)墻底也產(chǎn)生了明顯的水平位移。因此，在④層淤泥質(zhì)粘土層中進(jìn)行基坑開(kāi)挖，應(yīng)該考慮土體蠕變對(duì)基坑的影響。盡量縮短土體無(wú)支護(hù)暴露的時(shí)間，減小圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形。

3 蠕變方程及參數(shù)的選取

土的蠕變是指隨時(shí)間而發(fā)展的變形過(guò)程，甚至在恒定的荷載下也是這樣。任何一個(gè)蠕變階段的持續(xù)期和它的作用依賴(lài)于土的類(lèi)型和荷載值。不同的土及不同應(yīng)力水平作用下的土的蠕變曲線是不同的。

大型通用軟件ANSYS給出了采用隱式方程求解材料蠕變問(wèn)題的時(shí)間硬化模型［20］見(jiàn)式（1），

式中： 為等效蠕變速率；σt為等效應(yīng)力；T為絕對(duì)溫度；C1～C4均為常數(shù)，由材料性質(zhì)等決定；t為求解步的時(shí)間。

根據(jù)文獻(xiàn)［7］，得到上海淤泥質(zhì)粘土的參數(shù)分別為：C1＝1.89×10－11，C2＝1.57，C3＝－0.89，不考慮溫度影響時(shí)，C4＝0。

4 數(shù)值計(jì)算模型的建立

由于離心模型試驗(yàn)耗費(fèi)的時(shí)間較多，且模型受到模型箱的限制，考慮不到超大型基坑的大面積卸載情況，因此結(jié)合前述離心模型試驗(yàn)結(jié)果以及現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，采用ANSYS有限元計(jì)算方法對(duì)開(kāi)挖時(shí)限、開(kāi)挖順序和縱向開(kāi)挖寬度對(duì)連續(xù)墻變形的影響做進(jìn)一步的分析。模型根據(jù)圖2建立，考慮結(jié)果的合理性和計(jì)算模型規(guī)模的大小，將本工程深3層、淺3層都建立在該模型中，模型總尺寸為330m×250m×75m。淺3層連續(xù)墻深33m，深3層連續(xù)墻深43m，預(yù)留土臺(tái)寬8m，土臺(tái)土體進(jìn)行了加固，土體加固后的模量為原土體模量的3倍。綜合考慮計(jì)算機(jī)容量和計(jì)算精度，坑外部分的網(wǎng)格劃分相對(duì)較稀。采用八節(jié)點(diǎn)等參單元模擬土體，蠕變材料選取式（1）的隱式蠕變方程，方程中參數(shù)t按照表2選取。土體選用彈塑性模型，屈服準(zhǔn)則采用 D－P準(zhǔn)則，計(jì)算參數(shù)按照表1選取。連續(xù)墻、支撐采用實(shí)體單元模擬，由于中板環(huán)向封閉且與中心島相連，整體剛度較大，因此可簡(jiǎn)化為水平位移約束。數(shù)值計(jì)算過(guò)程中采用分步開(kāi)挖，開(kāi)挖步驟與前述實(shí)際工程的開(kāi)挖步相同。建立的有限元模型如圖5所示，

圖5 有限元模型

表2 開(kāi)挖標(biāo)高及施工時(shí)間表

5 數(shù)值計(jì)算結(jié)果及分析

5.1 數(shù)值計(jì)算數(shù)據(jù)與離心試驗(yàn)和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)比較

對(duì)基坑開(kāi)挖至－6.5m板時(shí)數(shù)值模擬與離心模型試驗(yàn)和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的地下連續(xù)墻水平位移值進(jìn)行比較，如圖6所示。其中，淺3層和深3層地下連續(xù)墻分別位于圖7斷面1和斷面3處?？梢钥闯鰯?shù)值計(jì)算的結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果以及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)出的連續(xù)墻水平位移值比較接近，可以較好的反映基坑開(kāi)挖的變形性狀。

5.2 基坑暴露時(shí)間對(duì)連續(xù)墻變形的影響

首先，分析基坑暴露時(shí)間對(duì)地下連續(xù)墻變形的影響，將淺3層和深3層開(kāi)挖至－6.5m板且挖掉第1塊土臺(tái)開(kāi)始計(jì)算，暴露時(shí)間為180d。為分析地下連續(xù)墻典型斷面變形隨暴露時(shí)間增加的變化過(guò)程，選取了如圖7所示的5個(gè)典型斷面。計(jì)算結(jié)果如圖8所示。由于離心模型試驗(yàn)耗費(fèi)的時(shí)間較多，僅針對(duì)淺3層斷面1觀察了由于預(yù)留土臺(tái)無(wú)支護(hù)暴露60d對(duì)地下連續(xù)墻變形的影響。

脂肪酸中的a-H，由于受到羧基的吸電子誘導(dǎo)效應(yīng)的影響而具有一定的酸性，可參與比如鹵代、磺化、烷基取代等反應(yīng)。

圖6 數(shù)值計(jì)算數(shù)據(jù)與試驗(yàn)和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)比較

圖7 計(jì)算典型斷面圖

圖8 不同斷面連續(xù)墻最大水平位移隨時(shí)間的變化曲線

由圖8可以看出，通過(guò)離心模型試驗(yàn)得到的結(jié)果與數(shù)值計(jì)算得到的結(jié)果比較接近，連續(xù)墻的最大水平位移值隨著暴露時(shí)間的增加不斷增加。斷面1和斷面3處連續(xù)墻的最大水平位移在60d內(nèi)增加較快，之后增加速度減緩，并趨于收斂。斷面2、4和5處連續(xù)墻的最大水平位移在30d內(nèi)增加較快，之后增加速度減緩，并趨于收斂。經(jīng)過(guò)180d的暴露，斷面1、2、3、4、5處連續(xù)墻產(chǎn)生的最大水平位移值分別為5.2、2.1、2.7、1.1、0.9mm。斷面1處連續(xù)墻產(chǎn)生的最大水平位移比斷面2處連續(xù)墻產(chǎn)生的最大水平位移大141%。斷面3處連續(xù)墻產(chǎn)生的最大水平位移比斷面4、5處連續(xù)墻產(chǎn)生的最大水平位移分別大154%和203%。

由此可以看出，由于斷面1和斷面3處的預(yù)留土臺(tái)已開(kāi)挖，而斷面2、4和5處仍留有預(yù)留土臺(tái)，前兩處斷面的連續(xù)墻最大水平位移值和增加速率明顯比后三處斷面的連續(xù)墻最大水平位移值和增加速率大，可見(jiàn)預(yù)留土臺(tái)對(duì)于連續(xù)墻的變形有很好的控制作用；開(kāi)始暴露時(shí)，淺3層的－1.08板已形成，深3層的＋4.2板和－1.08板已形成，深3層的開(kāi)挖深度大于淺3層的開(kāi)挖深度，而由于土體蠕變所產(chǎn)生的連續(xù)墻最大水平位移卻遠(yuǎn)小于淺3層，可見(jiàn)中板對(duì)于連續(xù)墻的變形也具有很好的控制作用。

5.3 預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖方式對(duì)連續(xù)墻變形的影響

其次，分析預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖方式對(duì)連續(xù)墻變形的影響。預(yù)留土臺(tái)分塊如圖9所示，土臺(tái)寬度33m，跳挖方案如下：

方案1：先開(kāi)挖第1、4塊，再開(kāi)挖第2、5塊，再開(kāi)挖第3、6塊。

方案2：先開(kāi)挖第2、5塊，再開(kāi)挖第1、4塊，再開(kāi)挖第3、6塊。

方案3：1次開(kāi)挖第1、2、3、4、5、6塊。

方案4：先開(kāi)挖第1塊，再開(kāi)挖第2塊，再開(kāi)挖第3塊…最后開(kāi)挖第6塊。

圖9 預(yù)留土臺(tái)分塊圖

由圖10可以看出，對(duì)于不同的跳挖方案，方案3連續(xù)墻的水平位移最大，方案4連續(xù)墻的水平位移最小，斷面1、2、3、4和5處連續(xù)墻水平位移可分別減小14%、15%、15%、13%和16%，方案1和方案2連續(xù)墻的水平位移值介于方案3和方案4之間。

方案1和方案2一次開(kāi)挖為兩塊土塊，方案3一次開(kāi)挖為6塊土塊，方案4一次開(kāi)挖為一塊土塊。因此為減小土臺(tái)開(kāi)挖而引起的連續(xù)墻變形，同時(shí)開(kāi)挖的土塊體積不應(yīng)太大。從方案1和方案2中可以看出，當(dāng)采用跳挖開(kāi)挖土臺(tái)時(shí)，首先開(kāi)挖的土塊區(qū)對(duì)應(yīng)的連續(xù)墻變形量大，因此在分塊開(kāi)挖施工中建議先開(kāi)挖連續(xù)墻附近無(wú)重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象的區(qū)域。

圖10 不同方案各斷面的連續(xù)墻水平位移圖

在實(shí)際工程中，預(yù)留土臺(tái)的開(kāi)挖采用了上述方案中的跳挖方法，通過(guò)圖10中各個(gè)斷面數(shù)值模擬與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比可以看出兩者的位移值比較接近，但是由于工程的復(fù)雜性，在連續(xù)墻的最大水平位移上理想的數(shù)值模擬解略微偏小。

5.4 預(yù)留土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度對(duì)連續(xù)墻變形的影響

再次，分析預(yù)留土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度對(duì)連續(xù)墻變形的影響。分別對(duì)預(yù)留土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度為30、25、20、15、10m進(jìn)行計(jì)算分析。計(jì)算結(jié)果，如圖11、圖12所示。

圖11 不同縱向開(kāi)挖寬度下各斷面的連續(xù)墻水平位移圖

圖12 各斷面不同縱向開(kāi)挖寬度下連續(xù)墻最大水平位移比較圖

由圖11、圖12可以看出，斷面1和斷面2處當(dāng)土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度大于20m時(shí)，連續(xù)墻的水平位移增加很快，在土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度小于20m時(shí)，連續(xù)墻的水平位移變化不大。深3層處斷面3、斷面4和斷面5的連續(xù)墻由于比淺3層處斷面1和斷面2的連續(xù)墻多一道＋4.2板，所以土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度對(duì)于深3層處連續(xù)墻的變形影響不大，土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度從10m增加到30m，連續(xù)墻的最大水平位移平均只增加了9%。而淺3層處當(dāng)土臺(tái)縱向開(kāi)挖寬度從10m增加到30m時(shí)，連續(xù)墻的最大水平位移平均增加了38%。淺3層預(yù)留土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度宜為20m，深3層預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖時(shí)由于中板已形成封閉的結(jié)構(gòu)體系，具有較大的剛度，有效地控制了連續(xù)墻的水平變形，考慮到較大的縱向開(kāi)挖寬度方便施工的進(jìn)行，因此深3層預(yù)留土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度宜為30m。

在實(shí)際工程中，根據(jù)上述預(yù)留土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度建議進(jìn)行施工，通過(guò)圖11中各個(gè)斷面數(shù)值模擬與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比可以看出淺3層數(shù)值模擬值略小于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，深3層數(shù)值模擬值與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)基本一致，均能較好的反應(yīng)出連續(xù)墻的變形性狀。

6 結(jié) 語(yǔ)

1）由于土體的蠕變而產(chǎn)生的地下連續(xù)墻變形80%以上發(fā)生在預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖后的60d內(nèi)，在這段時(shí)間中地下連續(xù)墻的最大水平位移增加較快，60d后趨于穩(wěn)定。所以在預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖后應(yīng)盡快施作下層板結(jié)構(gòu)，土方開(kāi)挖與結(jié)構(gòu)施工必須嚴(yán)密配合，以減小由于土體蠕變而使地下連續(xù)墻產(chǎn)生的變形。

2）預(yù)留土臺(tái)和中板對(duì)于地下連續(xù)墻的變形有很好的控制作用。

3）開(kāi)挖預(yù)留土臺(tái)時(shí)，為減小土臺(tái)開(kāi)挖而引起的地下連續(xù)墻變形，同時(shí)開(kāi)挖的土塊體積不應(yīng)太大，當(dāng)采用跳挖方式開(kāi)挖土臺(tái)時(shí)，應(yīng)先開(kāi)挖地下連續(xù)墻附近無(wú)重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象的區(qū)域。

4）淺3層預(yù)留土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度宜為20m，深3層預(yù)留土臺(tái)開(kāi)挖時(shí)由于中板已形成封閉的結(jié)構(gòu)體系，具有較大的剛度，有效地控制了地下連續(xù)墻的水平變形，考慮到較大的縱向開(kāi)挖寬度方便施工的進(jìn)行，因此深3層預(yù)留土臺(tái)的縱向開(kāi)挖寬度宜為30m。

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