蔡秉華
(福建省永安軸承有限責(zé)任公司,福建 永安 366000)
符號說明
Dw——圓錐滾子大頭直徑,mm
Ln——圓錐滾子素線在其軸線上的投影長度,mm
r1——圓錐滾子小頭軸向倒角尺寸,mm
S——保持架板厚,mm
ρp——內(nèi)圈弧形大擋邊曲率半徑,mm
β——內(nèi)圈滾道素線與其軸線之間的夾角,(°)
α——外圈滾道素線與其軸線之間的夾角,(°)
φ——圓錐滾子素線與其軸線之間的夾角,(°)
θ——保持架內(nèi)角,(°)
θ1——保持架梁的壓坡角,(°)
ε1——圓錐滾子在保持架窗孔中的軸向間隙,mm
εΔ——圓錐滾子在保持架窗孔中的徑向間隙,mm
圓錐滾子軸承設(shè)計中,內(nèi)圈小擋邊直徑d3是一個重要尺寸,d3過小會造成內(nèi)組件掉套,d3過大會導(dǎo)致裝配困難?,F(xiàn)行圓錐滾子軸承內(nèi)圈小擋邊直徑d3的計算公式為[1-2]
ε1(Xθ+2.2tanφ)+S。
實踐證明,由此計算公式計算得到的內(nèi)圈小擋邊直徑d3既可保證內(nèi)組件不掉套,又能避免裝配困難。原因在于:d3計算公式中加上了保證不掉套的適當(dāng)富余量;并且裝配所用的保持架均經(jīng)過擴(kuò)張工序,靠近小端部位的梁已經(jīng)適當(dāng)向外擴(kuò)大。
參數(shù)Xθ是在推導(dǎo)d3計算式過程中設(shè)定的,其含義為保持架內(nèi)角θ(圓錐滾子軸承設(shè)計中,將保持架壓坡面中線與軸承軸線之間的夾角確定為保持架的內(nèi)角)的正弦[3]。從d3的計算式可以看出,有了Xθ可使d3值增大,增大量為ε1Xθ。保持架內(nèi)角θ一般在9°40′~26°30′內(nèi),故Xθ值一般在0.167 9~0.446 2內(nèi)。ε1值是根據(jù)滾子大頭直徑Dw的不同尺寸段取值的,Dw≤80 mm時,ε1=0.3~0.7 mm[1]。從Xθ和ε1的取值可知,ε1Xθ大體可使d3增大0.05~0.31 mm。d3的取值精度為0.1 mm[1],實例計算表明,各系列圓錐滾子軸承中大多數(shù)型號(有的系列是全部型號)的d3值受ε1Xθ值的影響。因此,參數(shù)Xθ在d3計算公式中的作用不可忽視。文中首先對Xθ的近似計算式進(jìn)行推導(dǎo),然后推導(dǎo)Xθ的精確計算式,最后對兩式進(jìn)行對比分析。
圖1為大擋邊為弧形的圓錐滾子軸承內(nèi)組件的位置關(guān)系圖。滾子球基面的曲率半徑等于弧形大擋邊的曲率半徑ρp;滾子球基面與圓錐面的交線為一圓,圓的直徑即滾子大頭直徑Dw;N-N剖面重合于該圓所在的平面。圖2為圖1所示的內(nèi)組件的N-N剖面圖。圖中O1,O2分別為滾子軸線和軸承軸線與N-N剖面的交點;A點位于保持架壓坡面中線上,B點位于滾子Dw圓周上。
圖1 圓錐滾子軸承內(nèi)組件位置關(guān)系圖
由圖2可知
(1)
(2)
設(shè)A點到軸承軸線的空間距離為hA,則有
(3)
將(1)~(2)式代入(3)式并化簡,得
(4)
圖2 N-N剖面圖
因為εΔ值很小(εΔ值根據(jù)Dw的不同尺寸段取值,Dw≤80 mm時,εΔ在0.18~0.50 mm內(nèi)[1]),A點到保持架壓坡面中線與軸承軸線交點的距離近似等于ρp,所以A點到軸承軸線的空間距離hA與ρp的比值,近似等于保持架內(nèi)角θ的正弦。于是有
(5)
由圖1可知
(6)
將(6)式代入(5)式即為Xθ的近似計算式
(7)
由圖2可知
(8)
(9)
設(shè)B點到軸承軸線的空間距離為hB,則有
(10)
將(8)~(9)式代入(10)式,得
(11)
由圖1可知
(12)
Dw=2ρpsinφ。
(13)
將(12)~(13)式代入(11)式,得
(14)
因為經(jīng)過B點的滾子素線平行于保持架壓坡面中線,B點到軸承軸線上O點(滾子錐頂點)的距離等于ρp,所以B點到軸承軸線的空間距離hB與ρp的比值,即為保持架內(nèi)角θ的正弦。于是有
(15)
將(14)式代入(15)式,得
(16)
(16)式即為Xθ的精確計算式。
(1)以31300系列圓錐滾子軸承中的31305~31315為例,將有關(guān)參數(shù)代入(7)式和(16)式計算Xθ,所得結(jié)果見表1。從表1可以看出,Xθ的近似值與精確值相差甚微。
表1 Xθ的計算值
(7)式僅是個近似計算式,而且比較復(fù)雜,其計算的Xθ與(16)式計算的Xθ精確值相差甚微,因此,應(yīng)將(16)式作為Xθ的計算式。