劉紅才 趙文輝

(天津重型裝備工程研究有限公司，天津300457)

雖然高鉻鋼軋輥在熱帶鋼粗軋機(jī)上的應(yīng)用日益廣泛，但是由于高鉻鑄鋼軋輥外層材質(zhì)成分容易偏析，和芯部材料成分差別較大，易產(chǎn)生碳化物密集區(qū)，導(dǎo)熱性差，彈性模量較大，對(duì)輥面溫度的驟然升降比較敏感等，導(dǎo)致在使用過(guò)程中易出現(xiàn)失效。由于熔合層結(jié)合不好而造成的軋輥失效屢屢發(fā)生。本文對(duì)高鉻鋼軋輥材質(zhì)熔合層在熱模擬試驗(yàn)中的顯微組織及性能進(jìn)行研究，著重解決其中的一些關(guān)鍵問(wèn)題，以求對(duì)高鉻鋼軋輥的應(yīng)用提供相關(guān)參考。

1 試驗(yàn)過(guò)程

試料取自工廠生產(chǎn)的試驗(yàn)件。工作層鋼水采用10 t工頻爐熔煉，并采用?550 mm×2 000 mm模具澆注。待工作層冷卻后再澆注芯部材料。芯部材料在離心機(jī)上澆注，澆注層厚度設(shè)定為70 mm。保溫緩冷，打箱取料，制作標(biāo)準(zhǔn)金相試塊(25 mm×25 mm×20 mm)，經(jīng)退火及淬火后，在不同溫度下進(jìn)行回火熱模擬試驗(yàn)，檢測(cè)分析。工作層高鉻鋼冶煉化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為：C 1.5～2.5，Si 0.5～1.5，Mn 0.5～1.5，Cr 11～15，Ni 1～2，Mo 1.5～2.5。芯部材料為球墨鑄鐵，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為：C 1.5～3.3，Si 1.5～2.5，P<0.1，S<0.1，Mn<0.7，Ni<1.0。為系統(tǒng)研究熔合層在熱模擬過(guò)程中的組織、碳化物類(lèi)型、物相及性能的變化，分別對(duì)熔合層試樣進(jìn)行了退火、淬火和回火熱模擬試驗(yàn)，并對(duì)熱模擬后各熱處理狀態(tài)進(jìn)行理化檢驗(yàn)分析。熔合層熱模擬路線(xiàn)方案為：熔合層鑄態(tài)→650℃退火→淬火試驗(yàn)→545℃一次回火→545℃二次回火。

熱模擬曲線(xiàn)如圖1、圖2所示。對(duì)各熱處理狀態(tài)下的熱模擬試樣進(jìn)行硬度、金相等理化檢測(cè)。

2 結(jié)果分析

2.1 熔合層硬度檢測(cè)

圖1 淬火熱模擬曲線(xiàn)Figure 1 Thermal simulation curve of quenching

圖2 回火熱模擬曲線(xiàn)Figure 2 Thermal simulation curve of tempering

圖3 不同熱處理狀態(tài)下的熔合層各位置硬度值Figure 3 Hardness values of every position of fusion zone under different heat treatment conditions

熱處理狀態(tài)位置HRCHRC平均值鑄態(tài)近外層中間近芯部49.244.727.548.744.428.447.644.128.048.544.428.0650℃退火近外層中間近芯部50.342.722.548.242.426.448.442.126.049.042.425.0淬火近外層中間近芯部59.239.419.161.441.818.360.937.120.160.539.419.2545℃回火近外層中間近芯部54.035.622.853.633.022.854.431.922.85433.522.8545℃+545℃回火近外層中間近芯部53.041.717.653.231.719.453.838.319.353.337.218.8

對(duì)各熱處理狀態(tài)的試樣進(jìn)行硬度檢測(cè)。因熔合層由兩種材料熔合而成，為細(xì)致區(qū)分，將熔合層分為近外層、中間、近芯部三區(qū)，其硬度值如表1所示。

不同熱處理狀態(tài)下的熔合層各位置硬度值如圖3所示。

由圖3可知，在不同熱處理狀態(tài)下靠近外層的硬度值都是最高的，隨熱處理狀態(tài)的變化，各個(gè)位置的硬度也發(fā)生變化?？拷鈱游恢玫挠捕认仍黾雍蠼档?。中間位置硬度則先降低，在一次545℃回火后硬度值達(dá)到最低，經(jīng)過(guò)二次545℃回火后，中間位置硬度有所升高?？拷静课恢?，其組織形態(tài)和碳化物與球墨鑄鐵相似，變化較小。

2.2 XRD物相轉(zhuǎn)變

(1)鑄態(tài)XRD分析

在鑄態(tài)對(duì)整個(gè)CRS-B熔合層成分試樣進(jìn)行XRD分析，其圖譜如圖4所示。

物相組成：α-Fe+Fe3C+Cr7C3+γ-Fe。

(2)退火XRD分析

熔合層650℃退火狀態(tài)下XRD分析圖譜如圖5所示。

物相組成：α-Fe+Fe3C+Cr7C3+γ-Fe。

(3)淬火XRD分析

熔合層650℃淬火狀態(tài)下XRD分析圖譜如圖6所示。

物相組成：α-Fe+Fe3C+Cr7C3+γ-Fe。

(4)回火XRD分析

熔合層545℃回火狀態(tài)下XRD分析圖譜如圖7所示。

物相組成：α-Fe+Fe3C+Cr7C3+γ-Fe。

2.3 能譜分析

熔合層鑄態(tài)、退火、淬火和回火條件下的能譜分析如圖8～圖11所示。

圖4 熔合層鑄態(tài)XRD分析圖譜Figure 4 XRD analysis chart of as-cast fusion zone

圖5 熔合層650℃退火狀態(tài)下XRD分析圖譜Figure 5 XRD analysis chart of fusion zone under annealing condition at 650℃

圖6 熔合層650℃淬火狀態(tài)下XRD分析圖譜Figure 6 XRD analysis chart of fusion zone under quenching condition at 650℃

圖7 熔合層545℃回火狀態(tài)下XRD分析圖譜Figure 7 XRD analysis chart of fusion zone under tempering condition at 545℃

圖8 熔合層鑄態(tài)下能譜分析Figure 8 Energy spectrum analysis of as-cast fusion zone

圖9 熔合層退火狀態(tài)下能譜分析Figure 9 Energy spectrum analysis of fusion zone under annealing condition

圖10 熔合層淬火狀態(tài)下能譜分析Figure 10 Energy spectrum analysis of fusion zone under queching condition

圖11 熔合層回火狀態(tài)下能譜分析Figure 11 Energy spectrum analysis of fusion zone under tempering condition

由上述XRD分析和能譜分析可知，在各熱處理狀態(tài)下物相組成及碳化物類(lèi)型相同。在對(duì)熔合層進(jìn)行能譜分析時(shí)，其碳化物及芯部組織組成相似，因此能譜分析只列舉典型的碳化物能譜分析，其他熱處理狀態(tài)的能譜不做贅述。

通過(guò)對(duì)熔合層試樣碳化物進(jìn)行能譜分析可以看出，一次碳化物類(lèi)型沒(méi)有改變，靠近外層仍為Cr7C3，芯部仍為Fe3C，碳化物類(lèi)型可能改變，在熔合層成針狀。鑄態(tài)下芯部為層片狀的珠光體組織，淬火下外層為馬氏體基體，由細(xì)小二次碳化物析出，類(lèi)型為Cr系顆粒狀碳化物。

2.4 金相組織分析

熔合層熱處理狀態(tài)下的金相組織見(jiàn)圖12、圖13。熔合層組織分為3個(gè)區(qū)，分別為近外層、芯部和近芯部。各區(qū)的組織變化很大，需要定性定量的描述。

鑄態(tài) 650℃退火(a)靠近芯部

鑄態(tài) 650℃退火(b)熔合層

鑄態(tài) 650℃退火(c)靠近外層圖12 熔合層各區(qū)鑄態(tài)及退火狀態(tài)下的金相組織(500×)Figure 12 Metallographic structure of fusion zone under casting and annealing conditions (500×)

(1)鑄態(tài)

過(guò)渡區(qū)靠芯部：珠光體+萊氏體(共晶碳化物+珠光體)+少量貝氏體+少量奧氏體+一次塊狀、條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)靠外層：奧氏體+馬氏體+萊氏體(奧氏體+馬氏體+貝氏體+共晶碳化物)+少量珠光體+少量貝氏體+一次塊狀、條狀碳化物。

(2)650℃退火

過(guò)渡區(qū)靠芯部：珠光體+萊氏體(共晶碳化物+珠光體)+少量貝氏體+少量奧氏體+一次塊狀、條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)靠外層：奧氏體+馬氏體+萊氏體(奧氏體+馬氏體+貝氏體+共晶碳化物)+少量珠光體+少量貝氏體+一次塊狀、條狀碳化物。

(3)淬火態(tài)

過(guò)渡區(qū)靠芯部：珠光體+少量萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)：珠光體+萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+馬氏體+不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)靠外層：馬氏體+萊氏體(馬氏體+共晶碳化物)+珠光體+不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

(4)一次545℃回火

過(guò)渡區(qū)靠芯部：珠光體+萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)：珠光體+萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+回火馬氏體+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

靠芯部 過(guò)渡區(qū) 靠外層

(a)淬火狀態(tài)

靠芯部 過(guò)渡區(qū) 靠外層

b)545℃回火狀態(tài)

靠芯部 過(guò)渡區(qū) 靠外層

(c)545℃+545℃回火狀態(tài)

圖13 熔合層各區(qū)淬回火狀態(tài)下的金相組織(500×)

Figure 13 Metallographic structure of fusion zone under quenching and tempering conditions (500×)

過(guò)渡區(qū)靠外層：回火馬氏體+萊氏體(回火馬氏體+共晶碳化物)+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

(5)二次545℃回火

過(guò)渡區(qū)靠芯部：珠光體+萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)：珠光體+萊氏體(珠光體+共晶碳化物)+回火馬氏體+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

過(guò)渡區(qū)靠外層：回火馬氏體+萊氏體(回火馬氏體+共晶碳化物)+一次不規(guī)則塊、粒狀及條狀碳化物。

3 結(jié)論

(1)在各熱處理狀態(tài)下靠近外層的硬度值是最高的，各個(gè)位置的硬度隨熱處理狀態(tài)的變化而出現(xiàn)變化?？拷鈱游恢玫挠捕认仍黾雍蠼档?。中間位置硬度則先降低，在一次545℃回火后硬度值達(dá)到最低，經(jīng)過(guò)二次545℃回火后，中間位置硬度有所升高?？拷静课恢玫慕M織形態(tài)和碳化物與球墨鑄鐵相似，變化較小。

(2)熔合層在各熱處理狀態(tài)下的物相組成均為：α-Fe+Fe3C+Cr7C3+γ-Fe。

(3)一次碳化物類(lèi)型在熱模擬過(guò)程中并沒(méi)有改變，靠近外層為Cr7C3。芯部仍為Fe3C，碳化物形狀可能改變，在熔合層成針狀。鑄態(tài)下芯部為層片狀的珠光體組織，淬火下外層為馬氏體基體，由細(xì)小二次碳化物析出，類(lèi)型為Cr系顆粒狀碳化物。

(4)在熔合層發(fā)現(xiàn)了影響結(jié)合力的碳化物聚集帶，且碳化物聚集帶不隨熱模擬而改變。因此提高熔合層的結(jié)合質(zhì)量要從中間層材料及工藝方面著手，熱處理不能改變其形態(tài)分布及數(shù)量。

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