珠光體
- 高強度簾線鋼LX82ACr的動態(tài)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為
體的生成,細化珠光體片層間距,提高鋼的塑性。在82級簾線鋼基礎(chǔ)上添加適量Cr開發(fā)出LX82ACr鋼盤條,其鋼中晶界處滲碳體含量明顯減少,盤條塑性顯著提高。同時,為避免因Cr元素添加而導致的盤條強度過度提升和過冷組織的形成,危及鋼的可拉拔性[4],降低了鋼中的Mn含量。由于合金元素及其含量的改變,LX82ACr鋼與普通82級簾線鋼相比,生產(chǎn)過程及組織性能控制要求更為嚴格。實際生產(chǎn)中,盤條的組織性能由斯太爾摩線冷卻過程決定,而這個過程可以用動態(tài)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變來進
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- Nb/V 復合強化對高強度鋼筋顯微組織和性能的影響
素體晶粒尺寸和珠光體片層間距減小.鄧蕾等［12］研究表明，Nb/V 微合金化高強度抗震鋼筋在拉伸過程中，鋼筋裂紋遇到較硬相貝氏體時會向軟相鐵素體擴展.Nb/V 微合金化鋼筋呈現(xiàn)均勻的鐵素體+珠光體組織，能夠改善鋼筋的力學性能［13-14］.孫瑩等［15］系統(tǒng)研究了335～500 HRB余熱處理鋼筋，認為淬硬層厚度越大，強度越高.張正云［16］指出，Nb 含量的增加雖然會抑制珠光體的形成，但能促進貝氏體的形成.周煌等［17］指出，隨著變形量的增加，含貝氏體的
建筑材料學報 2023年8期2023-09-19
- 新型槽幫鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線及微觀組織
變(A→F)、珠光體相變(A→P)、貝氏體相變(A→B)及馬氏體相變(A→M)等[11-12]。隨著冷卻速度的增加,奧氏體過冷度增大,臨界形核自由能的下降使形核更加容易,因此鐵素體、珠光體和貝氏體的轉(zhuǎn)變溫度不斷降低[13],室溫組織中鐵素體、珠光體和貝氏體轉(zhuǎn)變量先增加后快速降低,直至轉(zhuǎn)變量達到零值。馬氏體相變點(Ms)隨著冷卻速度的增加而升高,馬氏體轉(zhuǎn)變量和鋼的硬度也隨之不斷增加。由于冷卻過程中先共析鐵素體析出和貝氏體轉(zhuǎn)變引起周圍奧氏體組織中碳含量增加[1
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- SWRCH35K鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線的測定與分析
非片層狀的退化珠光體,以期減少甚至省略緊固件成型前耗時耗能的球化退火工序[5-8]。SWRCH35K鋼作為我國目前8.8級緊固件市場需求量最大的中碳冷鐓鋼產(chǎn)品,開發(fā)免退火型產(chǎn)品并形成成熟工藝具有重要意義。有關(guān)學者研究發(fā)現(xiàn),退化珠光體形成的影響因素有碳含量、過冷度、原奧氏體狀態(tài)等[9-15],由于在線生產(chǎn)工藝的復雜性,其形成機理仍未十分明確。因此,本文通過測定SWRCH35K鋼靜態(tài)CCT曲線,研究其組織演變和硬度變化規(guī)律,以期為組織控制提供依據(jù),并為動態(tài)條件
金屬熱處理 2023年4期2023-05-04
- 熱處理對25SiMn鋼晶粒尺寸和 珠光體含量影響分析
金相組織一般為珠光體和鐵素體，綜合力學性能優(yōu)異，在大型鍛件領(lǐng)域應(yīng)用廣泛[1-2]。在實際生產(chǎn)中，25SiMn鋼常常通過適當?shù)臒崽幚砉に嚮蛉蹮挄r加入能細化晶粒的V、Ti等元素來獲得均勻的珠光體組織和奧氏體晶粒[3]。不恰當?shù)臒崽幚砉に嚂е?5SiMn鋼鍛件晶粒粗大、混晶，或碳化物異常長大，不利于材料的綜合性能。1 試驗材料某廠生產(chǎn)的鍛件法蘭端拉伸性能不合格，針對該問題在鍛件法蘭位置取試分析。沿法蘭端徑向取3個試樣，分別編號6-1(法蘭中心)、6-2(法蘭中
大型鑄鍛件 2023年1期2023-02-10
- 球墨鑄鐵行走輪的低溫正火工藝
，由于鑄態(tài)組織珠光體含量低以至強度低，滿足不了設(shè)計要求，因此必須通過熱處理途徑加以強化。采用正火改善基體組織以提高球鐵強度是一種常用的熱處理工藝方法[4]。行走輪是橋式起重機驅(qū)動單元關(guān)鍵零部件。目前某公司為德國某企業(yè)生產(chǎn)13種型號的球墨鑄鐵行走輪。圖1為部分型號行走輪。因不同行走輪大小及有效厚度有別，外徑從φ200 mm到φ630 mm不等，其正火處理從溫度和冷卻方式上都不完全一樣。通過多年的摸索，正火溫度在850～880 ℃之間為宜。本試驗行走輪為外形尺
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- Φ40 mm HRB500E 彎曲斷裂原因分析
狀鐵素體+粗大珠光體，經(jīng)測定珠光體含量為82.19%，試樣基體顯微組織為鐵素體+珠光體，經(jīng)測定珠光體含量為47.84%?？梢园l(fā)現(xiàn)心部珠光體含量大約是基體珠光體含量的2 倍，而心部的珠光體含量也遠超過鐵碳相圖杠桿定律計算出的珠光體含量，從而可以得出試樣組織不均勻且珠光體含量超標的結(jié)論。圖1 心部偏析圖2 網(wǎng)狀鐵素體+粗大珠光體截取縱截面，經(jīng)磨制、拋光后，試樣縱截面存在硅酸鹽類夾雜物，級別為粗系2.0 級。2.4 宏觀分析截取試樣上的彎曲斷口，宏觀形貌如圖3
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- Nb/V復合強化對高強度鋼筋顯微組織和性能的影響
素體晶粒尺寸和珠光體片層間距減小.鄧蕾等［12］研究表明，Nb/V微合金化高強度抗震鋼筋在拉伸過程中，鋼筋裂紋遇到較硬相貝氏體時會向軟相鐵素體擴展.Nb/V微合金化鋼筋呈現(xiàn)均勻的鐵素體+珠光體組織，能夠改善鋼筋的力學性能［13-14］.孫瑩等［15］系統(tǒng)研究了335～500 HRB余熱處理鋼筋，認為淬硬層厚度越大，強度越高.張正云［16］指出，Nb含量的增加雖然會抑制珠光體的形成，但能促進貝氏體的形成.周煌等［17］指出，隨著變形量的增加，含貝氏體的鋼筋變
建筑材料學報 2022年8期2022-09-04
- GCr15軸承鋼軟化退火工藝
顯微組織為片狀珠光體+碳化物，布氏硬度為343 HBW。采用精密切割機將成材切割成15 mm厚的圓柱試樣。采用箱式爐進行熱處理試驗，主要熱處理工藝為：分別在550，600，650，700，730，740，750，760，770，780，800，850，900 ℃下保溫，保溫時間均為180 min，再進行退火，爐溫不大于300 ℃后取出試樣，空冷至室溫。試驗結(jié)束后，制備試樣，采用Quanta400F型掃描電鏡(SEM)觀察其顯微組織形貌，采用全自動布氏硬度計
理化檢驗(物理分冊) 2022年8期2022-08-27
- 厚規(guī)格熱鍍鋅板折彎開裂分析及改進措施
主要為鐵素體和珠光體，晶粒度級別為8.0，珠光體組織在晶界處發(fā)生團聚，且分布較多。進一步采用Sigma500熱場發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)分析可知，珠光體團的尺寸約為40 μm，主要由晶界處的珠光體、滲碳體及尺寸較小的鐵素體組成(見圖3b)。說明基板的鐵素體組織和晶粒度都正常，但珠光體團尺寸偏大，數(shù)量較多，分布在整個基板內(nèi)部。圖3 開裂試樣基板的金相組織(a)及其珠光體團的形貌(b) Figure 3 Metallographic structure o
電鍍與涂飾 2022年13期2022-08-02
- 提升珠光體組織的耐磨性能以及熱穩(wěn)定性
+C）而形成的珠光體結(jié)構(gòu)，用以提升珠光體組織在室溫以及一系列高溫環(huán)境下的耐磨性能以及熱穩(wěn)定性。該研究以A new strong pearlitic multiprincipal element alloy to withstand wear at elevated temperatures為題發(fā)表在Acta Materialia上。該研究發(fā)現(xiàn)，與鋼鐵材料的相變相似，高熵合金中也可以發(fā)生共析反應(yīng)而產(chǎn)生珠光體結(jié)構(gòu)，共析轉(zhuǎn)變發(fā)生于500～650℃，共析反應(yīng)為FC
航空制造技術(shù) 2022年5期2022-07-15
- 快速連接器熔煉工藝研究
化率≥85%,珠光體含量＞90%，鐵素體含量＜5%，化學成分ω（Cu）/10+ω（Sn）≤0.08%.圖1 快速連接器2 工藝難度分析快速連接器是典型的高強度球墨鑄鐵件，產(chǎn)品性能要求有較高的強度，同時還要有一定的伸長率。產(chǎn)品技術(shù)條件要求用附鑄試樣進行材料驗收，但由于澆注后附鑄試樣的凝固、冷卻條件較差，易造成其組織中石墨球數(shù)量少、球徑大，同時珠光體容易分解，易造成力學性能的降低，很難保證屈服強度≥450 MPa 的技術(shù)要求；珠光體含量的要求在鑄態(tài)情況下也很難
鑄造設(shè)備與工藝 2022年3期2022-07-13
- 真空滲碳18CrNiMo7-6鋼中碳化物的析出規(guī)律
。將鋼件冷卻到珠光體區(qū)并保溫，使鋼中的奧氏體全部轉(zhuǎn)變?yōu)槠瑢訝?span id="j5i0abt0b" class="hl">珠光體形貌組織，之后再升溫至兩相區(qū)進行保溫處理。兩相區(qū)內(nèi)，珠光體形貌組織逐漸向奧氏體及滲碳體轉(zhuǎn)變。奧氏體在珠光體晶內(nèi)的滲碳體與鐵素體的邊界處形核并長大[13]。珠光體內(nèi)鐵素體中碳濃度為0.0218%，滲碳體碳濃度為6.69%，在轉(zhuǎn)化為含碳量為0.77%的奧氏體時，由于鐵素體同奧氏體碳濃度差相比滲碳體同奧氏體碳濃度差較小，所以在進行奧氏體轉(zhuǎn)變時鐵素體優(yōu)先完成轉(zhuǎn)變，此時原珠光體內(nèi)未反應(yīng)完的滲碳體則被割
金屬熱處理 2022年5期2022-06-06
- ML40Cr冷鐓螺栓法蘭外圈表面開裂原因分析
基體組織為球狀珠光體組織，碳化物呈球狀，比較均勻地分布于基體中，整體球化效果明顯，見圖3。但是在法蘭處外圈表層組織則為片狀珠光體+鐵素體，球化效果非常差，表層片狀珠光體層深度約為0.12 mm，有部分裂紋僅產(chǎn)生于片狀珠光體層，見圖4～圖6。圖3 法蘭處基體組織(500X)圖4 法蘭處表層及基體組織(50X)圖5 法蘭處外圈表層組織(200X)圖6 法蘭外圈表面組織為片狀珠光體+鐵素體(500X)1.3.2 開裂螺栓桿部組織選取開裂螺栓桿部取橫截面樣品金相檢
四川冶金 2022年2期2022-05-16
- 高壓注汽管道16Mn鋼的老化損傷表征分析
16Mn鋼屬于珠光體型耐熱鋼，如圖1所示，組織為珠光體和鐵素體，16Mn鋼的內(nèi)壁可見明顯的帶狀組織，珠光體呈帶狀均勻分布在鐵素體之間，與鐵素體呈黑白相間的條帶狀；中間壁厚處珠光體呈較短的帶狀分布在鐵素體之中，雖然并未像內(nèi)壁處兩者呈帶狀交替分布，但也可看出珠光體具有明顯的帶狀分布規(guī)律；外壁處沒有明顯的帶狀組織，珠光體與鐵素體兩者均勻分布。內(nèi)壁與中間壁厚處呈帶狀組織分布，其可能是由管材加工工藝導致。就晶粒大小來看，沿壁厚方向，晶粒細小，鐵素體晶粒平均尺寸約為7
石油和化工設(shè)備 2022年2期2022-03-11
- 高碳鋼絲拉拔過程中的組織性能演變
60 MPa級珠光體鋼絲,韓國的蔚山大橋采用1960 MPa級鍍鋅鋼絲[2-3]。高強度意味著更安全、更大的跨度、更低的成本。高碳珠光體盤條具備大應(yīng)變冷拉拔變形中的加工硬化效應(yīng)而形成高強度細鋼絲,因此對生產(chǎn)橋梁纜索用冷拔珠光體鋼絲的微觀組織及織構(gòu)機理研究也日益深入[4]。目前國內(nèi)最高強度級——2000 MPa級橋索鋼絲率先完成工業(yè)生產(chǎn),并首先應(yīng)用于滬通大橋,這是中國高強度鋼絲發(fā)展過程中的里程碑。拉拔過程鋼絲強度的變化受珠光體片層間距減小[5]、滲碳體和鐵素
材料科學與工程學報 2021年6期2022-01-05
- 淺析晶粒尺寸對H13鋼珠光體轉(zhuǎn)變的影響
織為均勻的粒狀珠光體。鋼的珠光體轉(zhuǎn)變屬于擴散型相變，與擴散溫度和擴散距離直接相關(guān)。由于鍛造時鋼錠粗大的樹枝晶已被打碎，因此鍛件的擴散距離可近似認為鍛件的晶粒尺寸大小。本文擬采用Jmatpro軟件對H13鋼進行計算，以找出晶粒尺寸大小對H13鋼球化效果的影響。1 模擬計算參數(shù)H13鋼主要化學元素要求[5]和計算用化學成分見表1。表1 H13鋼化學成分(質(zhì)量分數(shù)，%)Table 1 Chemical compositions of H13 steel(mass
大型鑄鍛件 2021年5期2021-09-14
- GCr15球化退火材料表層片狀珠光體的成因及危害
造后其組織為細珠光體，通過球化退火可使組織變?yōu)榫鶆蚍植嫉募毩?span id="j5i0abt0b" class="hl">珠光體，有利于得到理想的馬氏體、均勻的碳化物和少量的殘余奧氏體組織，使零件的耐磨性、抗疲勞性能最好，并兼有好的彈性、韌性等軸承要求的基本性能；2)降低硬度,便于切削加工(軸承鋼熱軋或鍛造后硬度通常為255～340 HBW，尤其不適用于車削加工)；3)提高塑性，便于冷拉和沖壓[2]。在金相檢驗中常見軸承鋼球化退火材料表層存在不同類型的片狀珠光體組織，其分布深度不同，對后續(xù)加工工藝及產(chǎn)品質(zhì)量的影響也
軸承 2021年3期2021-07-22
- 控軋控冷獲得低成本高性能鉚螺鋼的研究
、組織分析以及珠光體的體積分數(shù)和鐵素體晶粒尺寸的測定。3 試驗結(jié)果與討論3.1 顯微組織控軋控冷后的金相組織如圖2所示。由圖2可看出，空冷后的組織為多邊形鐵素體和珠光體，其中鐵素體晶粒較為粗大（見圖2a），而水冷至650℃、600℃、550℃的組織，不僅鐵素體晶粒細化，而且珠光體增多，且隨冷卻溫度降低，珠光體層片間距減小。1#、2#、3#、4#試樣珠光體的體積分數(shù)分別為26%、41%、64%、65%，鐵素體晶粒尺寸分別為51nm、27nm、26nm、21n
金屬加工(熱加工) 2021年7期2021-07-20
- 終軋溫度和卷取溫度對51CrV4熱軋板組織性能的影響研究
軋態(tài)組織主要為珠光體，不同的控軋控冷工藝會直接影響到珠光體微觀結(jié)構(gòu)，進而影響到后續(xù)冷軋軋制難易程度、球化退火生產(chǎn)效率以及最終熱處理態(tài)的組織性能均勻性等。目前關(guān)于51CrV4的研究主要集中在相變規(guī)律、脫碳層控制、熱處理工藝等方面，關(guān)于控軋控冷工藝參數(shù)對其熱軋板組織、性能的影響相對較少。因此，本文以51CrV4彈簧鋼為研究對象，分析終軋溫度、卷取溫度對其熱軋板的顯微組織和力學性能的影響規(guī)律，為制定其合理的熱軋工藝參數(shù)提供參考，為后續(xù)獲得良好球化效果奠定基礎(chǔ)。1
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2021年2期2021-07-09
- 加熱參數(shù)及冷卻速率對一種軋輥用合金鋼材料相變點的影響
為主，還有少量珠光體，需要經(jīng)過高溫熱處理即淬火+回火過程才能發(fā)揮性能。其熱處理過程是淬火加熱將鑄態(tài)組織重新轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體相，溶解部分碳化物，在后續(xù)冷卻及回火過程中最后轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗瘃R氏體的過程。淬火加熱及冷卻過程中的相變對最終性能起著至關(guān)重要的作用。本文利用熱膨脹儀，測量并研究升溫速度、保溫時間、冷卻速率等參數(shù)對一種軋輥用合金鋼材料淬火過程相變點溫度的影響，以指導熱處理參數(shù)設(shè)計，充分發(fā)揮材料性能。1 試驗材料和方法1.1 取樣及試驗方案試驗從軋輥本體試環(huán)上取樣。
大型鑄鍛件 2021年4期2021-07-07
- 淺析鍋爐用12Cr1MoVG鋼的珠光體球化
r1MoVG屬珠光體熱強鋼，即使 580 ℃ 條件下依然具備優(yōu)良的熱強性和抗氧化性能，同時保持良好的持久塑性，無論是在工藝中還是焊接中都極具潛力，是電站鍋爐零部件中的常見材料，適用范圍包括壁溫低于或等于 580 ℃ 的受熱面管和 565 ℃ 的高溫集箱、導汽管及主蒸汽管等。1 簡述12Cr1MoVG顯微組織根據(jù)GB/T5310-2017《高壓鍋爐用無縫鋼管》所述顯微組織主要種類有四種，分別是鐵素體加粒狀貝氏體、鐵素體加珠光體、鐵素體加粒狀貝體加珠光體以及全
云南化工 2021年4期2021-06-15
- 微合金高碳硬線鋼組織控制與性能研究*
大，能顯著細化珠光體團和片層間距。但是NbC在晶界的析出，導致晶界局部貧碳和鐵素體的析出，對高碳鋼性能不利，實際生產(chǎn)通過Nb，V的綜合作用，能夠抑制晶界鐵素體和滲碳體的析出，實現(xiàn)鋼的高強韌性匹配。1 試驗材料與方法1.1 試驗材料試驗材料為90碳Ф5.5 mm線材，1#和2#試驗鋼化學成分如表1所示。Ф5.5 mm線材生產(chǎn)工藝流程為：100 t轉(zhuǎn)爐→100 t LF爐精煉→大方坯連鑄→中間坯→高線廠加熱→軋制→斯太爾摩控冷→檢驗→包裝入庫。表1 試驗鋼化學
現(xiàn)代冶金 2021年1期2021-05-18
- 基于OpenCL并行的擋板對珠光體生長的相場法模擬
Fe-C-Mn珠光體的形態(tài)轉(zhuǎn)變,探討了珠光體發(fā)散生長機理.Nakajima[10]采用多相場法模擬了共析鋼珠光體的協(xié)同生長,計算了不同過冷條件下的層間距和生長速度,進一步討論了奧氏體中碳分布不均勻性和變形應(yīng)變對應(yīng)力的影響.馮力等[11]利用相場法模擬研究了不同界面能和不同擴散系數(shù)條件下珠光體微觀組織生長形貌及生長規(guī)律.張軍等[12]利用相場法研究了Fe-C合金在等溫過程中發(fā)生奧氏體和鐵素體相變過程,進一步研究了溫度、Mn含量等對微觀組織的影響.以往的研究主
蘭州理工大學學報 2021年2期2021-05-10
- 變強度22MnB5熱成型鋼熱處理工藝研究
在爐內(nèi)已經(jīng)發(fā)生珠光體鐵素體相變，在之后的模具保壓淬火過程中不發(fā)生馬氏體相變從而實現(xiàn)變強度設(shè)計[8]。板料整體加熱局部冷法如圖1所示。圖1 板料整體加熱局部冷法國內(nèi)某主機廠采用整體加熱局部冷法生產(chǎn)變強度22MnB5熱成型鋼時，變強度區(qū)域設(shè)計要求：屈服強度430～550 MPa，抗拉強度650～750 MPa，斷后延伸率要大于15%，而在零件生產(chǎn)中實測的變強度區(qū)域的抗拉強度為630 MPa，斷后延伸率為18%，沒有達到設(shè)計要求，國內(nèi)某主機廠零件軟硬區(qū)分布如圖2
河南冶金 2021年1期2021-04-27
- Nb 對承荷探測電纜鎧裝鋼珠光體組織的影響
，獲得全片層的珠光體組織，其珠光體組織的微觀結(jié)構(gòu)決定了其綜合的力學性能，例如，機械強度。因此，鎧裝鋼珠光體組織的細化以及均勻化程度極其重要。微合金化Nb 元素具有細化晶粒的作用，經(jīng)常使用在調(diào)控鋼材的組織性能上，但是Nb 元素對承荷電纜用鎧裝鋼珠光體組織的影響需要進一步明確。本文設(shè)計了2 種不同的試驗鋼，1 種添加質(zhì)量分數(shù)為0.025%的Nb，1 種不添加Nb 元素，對比分析Nb 元素添加對承荷電纜鎧裝鋼珠光體組織的影響。2 化學成分試驗鋼的化學成分如表1
工程建設(shè)與設(shè)計 2021年2期2021-03-08
- U71Mn鋼軌氣壓焊接頭的損傷行為
1組織為層片狀珠光體，但是層片厚度、長度都不均勻；處于熱影響區(qū)的區(qū)域2組織由層片狀珠光體和粒狀珠光體組成，滲碳體部分球化為顆粒狀，少量鐵素體分布在珠光體晶團邊界；處于熱影響區(qū)的區(qū)域3位于硬度最低的位置，即軟化區(qū)位置，該區(qū)域組織為粒狀珠光體，其滲碳體完全球化為顆粒狀；處于熱影響區(qū)的區(qū)域4組織為層片狀珠光體和粒狀珠光體共存，滲碳體呈層片狀與顆粒狀，而且滲碳體片的長度不一，與區(qū)域2相比，該區(qū)域滲碳體的層片厚度和層間距均較大；母材組織為層片狀珠光體，與熔合線處相比
機械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 高溫下灰鑄鐵微觀組織的演變及其對抗拉強度的影響
過程中形成的在珠光體(或鐵素體)基體中分散析出大量片狀石墨的鑄鐵，斷口呈灰色。灰鑄鐵碳含量相對較高，熔點較低，凝固過程中體積收縮量小，鑄造性、減震性好，導熱系數(shù)大(100 ℃的導熱系數(shù)為43～47 W/(m·K))，常用于制造機床床身、汽缸、箱體等結(jié)構(gòu)件[2]。某公司生產(chǎn)的重型汽車剎車轂材料為HT250灰鑄鐵，當汽車在崎嶇的山路上行駛，或長距離下坡連續(xù)剎車時，剎車轂表面溫度短時可升高到700～800 ℃，在剎車轂兩側(cè)間產(chǎn)生較大的溫差應(yīng)力。同時，剎車轂表面在
上海金屬 2021年1期2021-01-22
- 合金球墨鑄鐵中珠光體數(shù)量對激光淬火深度的影響
型面上淬火區(qū)域珠光體數(shù)量對激光熱處理硬度影響很大。當珠光體數(shù)量在80%以上后，50HRC 以上的硬度層深度能達到1mm 以上；而珠光體數(shù)量減少，硬度層深度也會減少。激光淬火工藝激光淬火激光淬火又稱為激光相變硬化，是指以高能密度的激光束照射工件表面。使其需要硬化部位瞬間吸收光能并立即轉(zhuǎn)化為熱能，從而使激光作用區(qū)的溫度急劇上升形成奧氏體，經(jīng)隨后的快速冷卻，獲得極細小馬氏體和其他組織的高硬化層的一種熱處理技術(shù)。應(yīng)用領(lǐng)域盡管目前激光表面淬火技術(shù)的應(yīng)用還不及傳統(tǒng)熱處
鍛造與沖壓 2020年20期2020-11-04
- 蠕墨鑄鐵RuT400與RuT450的拉伸與疲勞性能
個部分：亮白色珠光體、灰暗色鐵素體以及黑色石墨。RuT400的石墨基本被鐵素體包圍；而RuT450的珠光體含量較高，導致部分石墨直接與珠光體接觸。通過Image-Pro Plus(IPP)軟件計算得到這兩種材料各相的面積分數(shù)和蠕化率如表2所示。圖2 RuT400和RuT450的顯微組織表2 RuT400和RuT450的各相面積分數(shù)和蠕化率從表2可以發(fā)現(xiàn)：RuT400和RuT450的化學成分相近，但各相面積分數(shù)不同。這是因為RuT450的冷卻速度比RuT40
上海金屬 2020年4期2020-08-25
- 正火溫度對QT500-7球墨鑄鐵硬度的影響
鐵金相檢驗》對珠光體數(shù)量進行評定，結(jié)果見表4。表4 珠光體數(shù)量評定通過表4可以看出，隨著正火溫度的增加，珠光體含量也隨之增加，珠光體含量的增加會影響材料硬度的增加。通過圖1可以發(fā)現(xiàn)，溫度對組織有明顯影響，一方面表現(xiàn)為對組織成分的影響；另一方面對組織數(shù)量的影響；再一方面表現(xiàn)為對組織形態(tài)、分布的影響[3]。首先對組織成分的影響，經(jīng)過正火后，基體組織主要以鐵素體和珠光體為主；其次，在球墨鑄鐵中鐵素體和珠光體的體積是一一相關(guān)的，表達式為：珠光體數(shù)量＋鐵素體數(shù)量=1
金屬加工(熱加工) 2020年8期2020-08-14
- 城軌用CG10車輪輪輞徑向組織、性能分布的研究
應(yīng)力主要取決于珠光體層片間距，珠光體層片間距越小，強度越高?？估瓘姸纫仓饕?span id="j5i0abt0b" class="hl">珠光體層片間距決定。延伸率主要受珠光體含量變化的影響，而珠光體層片間距則影響不大。圖1 不同部位顯微組織2.2.2 拉伸結(jié)果分析表2 不同部位珠光體和鐵素體體積分數(shù)及珠光體層片間距通過采用最小層片間距法（選取每個視場層片間距最小的珠光體團進行測量）進行測量分析，5個視場檢測結(jié)果的平均值如表2中所示。隨著距踏面深度的增加，珠光體層片間距由146.0 nm增大至179.6 nm，并且在
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2020年2期2020-08-04
- 支承輥鍛造結(jié)束后退火過程中組織轉(zhuǎn)變
“黑團”為片狀珠光體團，晶界內(nèi)為馬氏體組織；大量的條帶狀碳化物沿晶界分布。在1200℃時，保溫時間越長晶粒越粗大，保溫0.5h 晶粒度級別已經(jīng)達到0 ～00 級；從1200℃降溫至550℃的過程中，有大量的條帶狀碳化物沿晶界析出，并伴隨少量珠光體轉(zhuǎn)變；550℃后空冷過程中，剩余的奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。圖2 鍛造還原+退火工藝曲線圖3 鍛造態(tài)還原后的金相與掃描照片退火試驗結(jié)果分析⑴650℃、750℃退火過程中組織轉(zhuǎn)變。650℃退火過程中組織轉(zhuǎn)變?nèi)鐖D4 所示
鍛造與沖壓 2020年13期2020-07-09
- 銅對汽車差速器殼體QT500-7力學性能的影響
鐵基體組織有強珠光體化的作用，大約是鎳的10倍，加入1.5%的銅，可使珠光體的含量達到100%[5]。銅的熔點為1083℃，沸點2566℃，在鐵液中是非常穩(wěn)定的，因此必須在球化處理前加入銅，否則易產(chǎn)生厚片狀石墨，或周邊球化，中心部位為厚片狀石墨組織，且易出現(xiàn)心部蜂窩狀疏松。試驗采用同一批原材料生鐵，經(jīng)脫硫工序后，應(yīng)用中頻感應(yīng)電爐熔化，在此試驗過程中將力學性能不合格的QT500-7球墨鑄鐵作為1#試樣，2#試樣作為對比試驗，加入0.4%的銅，然后進行球化和孕
金屬加工(熱加工) 2020年6期2020-07-08
- 含有上貝氏體的ER8車輪鋼的裂紋擴展行為
083鐵素體和珠光體是鐵路車輪鋼中常見的兩種微觀組織，不同含碳量得到的組織含量也不同[1].車輪鋼的微觀組織結(jié)構(gòu)不同，變形斷裂過程也不一樣[2].對車輪鋼的原位觀察表明，疲勞裂紋在先共析鐵素體中形核并沿界面上網(wǎng)狀鐵素體擴展，疲勞裂紋往往受阻于珠光體[3].當裂紋激發(fā)微觀結(jié)構(gòu)中的硬質(zhì)相時，裂紋尖端擴展可能受阻或偏轉(zhuǎn)[4].在高應(yīng)力強度因子范圍內(nèi)，鐵素體?珠光體鋼中的裂紋易于沿著鐵素體/珠光體界面的弱區(qū)傳播[5].利用原位掃描電子顯微鏡揭示不同類型微觀組織對裂
工程科學學報 2020年6期2020-07-06
- 消失模泡沫材質(zhì)對球墨鑄鐵組織與性能的影響
定試樣中石墨和珠光體的面積百分比。用310HBS-3000數(shù)顯布氏硬度計測量試樣硬度，每個試樣測5個不同位置并取平均值；用顯微硬度計測定試樣不同顯微組織的布氏硬度。圖1 鑄造用模具三維圖2 試驗結(jié)果2.1 試樣拋光態(tài)顯微組織圖2為試樣拋光狀態(tài)的顯微組織?？梢园l(fā)現(xiàn)，STMMA與EPS球墨鑄鐵試樣在石墨尺寸、形態(tài)及分布方面無顯著差異，所有試樣局部都存在少量的蠕蟲狀石墨。2.2 試樣腐蝕后顯微組織圖3為用4%硝酸酒精溶液腐蝕過后的試樣的金相組織圖片?？梢园l(fā)現(xiàn)，E
中原工學院學報 2019年4期2019-09-27
- Al元素對高碳珠光體鋼連續(xù)緩慢冷卻相變行為的影響
081 )冷拔珠光體鋼絲由于兼具高強度和一定的韌性，被廣泛應(yīng)用于橋梁纜索、輪胎簾線、鋼絲繩及彈簧等工程結(jié)構(gòu)用材料的制造中。近年來，隨著新建橋梁跨距的不斷增加，如何在進一步提高鋼絲強度的同時保證其良好的塑韌性，成為國內(nèi)外研究者亟需解決的問題[1]。對于橋梁纜索用鍍鋅鋼絲而言，其應(yīng)變量相對較小，加工硬化程度不高，鍍鋅鋼絲的強化主要依靠增加盤條的抗拉強度，從微觀組織方面考慮，可以通過細化珠光體片層間距、強化鐵素體(固溶強化和析出強化)及增加滲碳體比例等方式來實現(xiàn)
武漢科技大學學報 2019年4期2019-07-04
- 高碳鉻軸承鋼制軸承零件球化退火組織缺陷分析
W，組織為片狀珠光體組織（見圖1），不容易切削。為了給最終淬回火處理準備良好的原始組織，同時能得到優(yōu)越的加工性能，必須經(jīng)過球化退火，獲得均勻分布的細粒狀珠光體組織。把硬度控制在170~220HBW最有利于切削加工。高碳鉻軸承鋼零件球化退火后的顯微組織為細小、均勻分布的球化組織（見圖2），應(yīng)符合《JB/T1255—2014 滾動軸承高碳鉻軸承鋼零件 熱處理技術(shù)條件》標準第一級別圖中第2～4級，允許有點狀的球化組織存在，不允許有第1級和第5級的組織存在。通常在
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 不同退火溫度下鐵素體和珠光體組織的演變分析
溫度下鐵素體和珠光體組織的變化以及不同組織形態(tài)對力學性能的影響。在光學顯微鏡下觀察不同退火溫度下鐵素體和珠光體組織的變化，且通過萬能拉伸機測試不同退火溫度下試樣的力學性能，經(jīng)退火后材料強度大幅度下降。珠光體未發(fā)生球化時，由于在加熱過程中，金屬原子活動能力增強，自發(fā)的向外擴散，大晶粒吞食小晶粒而重新長大引起強度下降。珠光體發(fā)生球化后強度隨退火溫度的升高而降低的主要原因是球化珠光體的強度要比片層狀珠光體的強度低，珠光體的球化使鐵素體基體中的固溶原子擴散并在晶界
金屬世界 2018年1期2018-04-25
- 鋼鐵的金相組織結(jié)構(gòu)（二）
粒狀分布。四、珠光體。由鐵素體和滲碳體組成的機械混合物稱為珠光體，用符號P表示。其力學性能介于鐵素體和滲碳體之間，強度較高，硬度適中，有一定的塑性。珠光體是鋼的共析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，其形態(tài)是鐵素體和滲碳體彼此相間形如指紋，呈層狀排列。按碳化物分布形態(tài)又可分為片狀珠光體和球狀珠光體二種。（1）片狀珠光體：又可分為粗片狀、中片狀和細片狀三種。（2）球狀珠光體：經(jīng)球化退火獲得，滲碳體成球粒狀分布在鐵素體基體上；滲碳體球粒大小，取決于球化退火工藝，特別是冷卻速度。球狀珠光
新疆鋼鐵 2018年4期2018-02-10
- 稀土對高碳鋼組織與性能的影響
觀察高碳鋼軋態(tài)珠光體組織的形貌，并采用截線法測定高碳鋼軋態(tài)珠光體的片層間距和球團尺寸，結(jié)合其軋態(tài)拉伸性能結(jié)果分析稀土對其組織與性能的影響。表1 試驗鋼成分（質(zhì)量分數(shù)，%）2 試驗結(jié)果與討論2.1 稀土對高碳鋼組織的影響圖1為不同稀土含量的共析鋼軋態(tài)珠光體組織的掃描電鏡照片，共析鋼的軋態(tài)平衡組織為珠光體組織。圖1 共析鋼軋態(tài)珠光體組織的SEM圖片未添加稀土的共析鋼珠光體粗短彎曲，不規(guī)整，均勻性較差，測定其珠光體球團尺寸為12.80 μm，片層間距為0.176
中國資源綜合利用 2017年12期2018-01-21
- 滲碳體形態(tài)對高碳珠光體鋼組織及性能的影響
的滲碳體形態(tài)對珠光體亞結(jié)構(gòu)組織及性能的影響，制定相關(guān)熱處理工藝： 將試樣在880 ℃奧氏體化15 min后，以70，100，200 ℃/s的冷速過冷到300 ℃等溫3～15 s，之后升溫至珠光體區(qū)等溫1 min，最后快冷至室溫.通過SEM和TEM觀察，以及MTS拉伸試驗機得到的數(shù)據(jù)，結(jié)果表明，在過冷時間為3 s的前提下，隨著冷速的增長，滲碳體由完整片層狀發(fā)生不同程度的碎化.在200 ℃/s時，滲碳體已經(jīng)大面積碎化，并發(fā)現(xiàn)大量的納米級滲碳體，抗拉強度表現(xiàn)為先
湖南大學學報·自然科學版 2017年12期2018-01-17
- 熱電廠鍋爐水冷壁泄漏原因分析
組織為鐵素體+珠光體［1］，各部位的珠光體球化程度不同。圖5 拉伸試樣取樣位置及編號（1）參照圖6（a迎火面、b背火面），1#位置迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴散，按DL/T 674—1999 20號鋼珠光體球化評級標準珠，珠光體球化度等級為2.5級，見圖6a。背火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，珠光體球化度等級為2級，見圖6b。圖6 1#位置金相組織（500×）（2）參照
設(shè)備管理與維修 2017年6期2018-01-17
- 橋梁用鋼絲繩QS82Mn 熱處理工藝探索
織均勻性，獲得珠光體片層間距138nm，抗拉強度達到1374Mpa，斷面收縮率40.6%，具有良好的強韌性配合。從而得到最佳的熱處理工藝。鋼絲繩；組織；強度；韌性；熱處理工藝引言世界上新建橋梁跨越來越大，對橋梁用鋼絲繩綜合性能提出了越來越高的要求。國外橋梁用鋼絲抗拉強度可以達到了2000MPa以上。我國高強度橋梁纜索用鋼絲繩一般用 QS82Mn鋼，其化學成分如表1：表1 QS82Mn化學成分自然時效后力學性能規(guī)定為：抗拉強度≥1180MPa，斷面收縮率≥3
數(shù)碼設(shè)計 2017年6期2017-12-14
- 硼對65鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為的影響
組織為鐵素體加珠光體；冷速為5～15 ℃/s時，主要是珠光體；冷速為15～35 ℃/s時，主要是板條馬氏體加少量珠光體。隨著冷卻速度的增加，不含硼和含0.001 5%硼的65鋼硬度值均逐漸增大。在相同冷速下，相比不含硼的65鋼，含0.001 5%硼的65鋼鐵素體晶粒和珠光體片層間距更小、總體硬度更高。為獲得具有優(yōu)異拉拔性能的索氏體，對于不含硼65鋼，其冷速應(yīng)控制在5～10 ℃/s，對于含0.001 5%硼65鋼，其冷速應(yīng)控制在10～15 ℃/s。硼 65鋼
上海金屬 2017年6期2017-12-07
- 珠光體轉(zhuǎn)變在30Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子預備熱處理工藝中的應(yīng)用研究
618000)珠光體轉(zhuǎn)變在30Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子預備熱處理工藝中的應(yīng)用研究李 其 陽 鶴 房 鑫 王海英 趙 剛 沈國劬(二重集團(德陽)重型裝備股份有限公司鑄鍛公司，四川618000)基于30Cr2Ni4MoV鋼的TTT轉(zhuǎn)變曲線，研究了不同珠光體轉(zhuǎn)變量對30Cr2NiMoV鋼100～500℃之間的高溫拉伸性能和調(diào)質(zhì)后晶粒度的影響規(guī)律，并采用Deform-HT模擬了不同直徑的30Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子采用等溫熱處理工藝時的應(yīng)力，通過對比高溫拉伸
大型鑄鍛件 2017年6期2017-11-03
- 冷拉拔珠光體鋼絲的組織與力學性能
絲；拉拔變形；珠光體我國地大物博，鐵礦、銅礦熟不盛數(shù)，資源非常豐富。原材料可以大規(guī)模地采購，并且價格十分地廉價。所以很多企業(yè)可以大規(guī)模批量生產(chǎn)，通過拉拔技術(shù)改變其造型和尺寸，得到其要想的強度和其它性能參數(shù)。1、影響拉拔的主要因素（1）金屬材質(zhì)。由于被拉拔金屬的鋼種、組織狀態(tài)和化學成分不同，金屬的塑性變形抗力以及能承受的拉拔應(yīng)力各不相同。（2）模具。模具材料、工作錐度對拉拔力有很大影響。并對鋼絲力學性能、拉拔功率、表面質(zhì)量都有的影響。（3）潤滑劑。潤滑是一個
世界家苑 2017年11期2017-11-01
- Al對高碳鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為的影響
數(shù)為5.1%的珠光體組織，且宏觀硬度降低了約0.8 HRC，這是由于Al的加入能使高碳鋼的共析點向高溫高碳方向移動，提高了珠光體轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速度及相變開始溫度，加速了珠光體組織的形成。高碳鋼；Al；珠光體；連續(xù)冷卻；相變；顯微組織；宏觀硬度Al作為鐵素體穩(wěn)定元素之一，在反應(yīng)中能促進奧氏體轉(zhuǎn)變，縮小奧氏體相區(qū)，并使鐵素體穩(wěn)定區(qū)域擴大[1]，因而能起到細化晶粒、提高鋼抗氧化性和耐蝕性以及改善鋼的電磁性能等作用。盛振棟等[2]研究了Al對熱擠壓模具鋼SDAH1
武漢科技大學學報 2017年4期2017-07-07
- 高碳盤條V-Cr-Mo合金化對其組織性能的影響
高，主要是由于珠光體片層間距細化和鐵素體片層固溶強化與析出強化的共同作用；延伸率和斷面收縮率的提高，主要是由于珠光體球團的細化作用。高碳盤條；合金元素；片層間距；珠光體球團高碳鋼盤條SWRH82B（簡稱82B）是生產(chǎn)預應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、鋼繩的主要原料之一，高強度鋼絲的特點要求盤條具備很高的強度和優(yōu)良的塑性，且要經(jīng)受冷拉變形，其質(zhì)量及性能的優(yōu)劣倍受用戶關(guān)注，所以高強度鋼絲的研發(fā)關(guān)鍵之一就是提高現(xiàn)有盤條的強度與塑性，而合金化技術(shù)已成為提高82B盤條強度與塑性的
鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 珠光體鋼晶粒尺寸與拉伸性能的關(guān)系研究
珠光體鋼晶粒尺寸與拉伸性能的關(guān)系研究*曹毓鵬1，2，蔣永1，冉巍巍1，肖祥麗2，魏澤民1,2，梁宇1,2(1.貴州大學材料與冶金學院，貴州貴陽550025；2.貴州省材料結(jié)構(gòu)與強度重點實驗室，貴州貴陽550025)摘要：以中高碳碳素鋼為研究對象，研究了奧氏體化溫度與鹽浴等溫溫度對珠光體組織及其性能的影響，試驗進行了微觀組織觀察與統(tǒng)計，力學性能測試與斷口觀察。結(jié)果表明珠光體片間距隨等溫溫度下降而細化，在相同等溫溫度下細晶粒鋼中先共析鐵素體含量高于粗晶粒鋼，珠
現(xiàn)代機械 2015年5期2016-01-16
- 珠光體對ZG120Mn13鋼拉伸斷裂過程的影響
116028）珠光體對ZG120Mn13鋼拉伸斷裂過程的影響丁志敏，付 能，馮 銳（大連交通大學材料科學與工程學院，大連 116028）為探究珠光體降低高碳高錳鋼機械性能的原因，本文采用金相組織分析、機械性能測試和斷口微觀形貌分析等實驗方法，研究了奧氏體基體上含體積分數(shù)23%珠光體的ZG120Mn13高碳高錳鋼的拉伸性能及其裂紋形核和擴展過程.結(jié)果表明：通過時效處理，在奧氏體基體上析出的條狀、顆粒狀以及沿晶界連續(xù)分布的珠光體將使ZG120Mn13鋼的強度和
材料科學與工藝 2015年4期2015-11-17
- 不同位置的65 Mn熱軋寬鋼帶抗拉強度分析
素體的量減少，珠光體晶粒變細，同時珠光體片層也會隨之變細。故取樣溫度高、試樣冷速大是導致硬度、強度檢測值偏高的主要原因。隨著開卷長度的增加，試樣的硬度和抗拉強度都呈下降的趨勢，這與鋼卷頭尾冷速高于本體冷速的規(guī)律是一致的，故當帶鋼開卷到一定長度后，硬度強度應(yīng)趨于一個穩(wěn)定范圍。4 金相組織觀察與分析材料的性能總是和它的顯微組織密切相關(guān)，為了分析65 M n鋸片用鋼工藝、組織、性能間的關(guān)系，利用光學顯微鏡、掃描電鏡等手段，對典型工藝下得到的試樣進行了顯微組織觀察
天津冶金 2014年1期2014-10-23
- CSP熱軋30CrMo鋼的組織性能分析
+鐵素體+少量珠光體組織，鋼卷中部為粗大的鐵素體+珠光體片層組織。鋼卷尾部和中部的力學性能檢測結(jié)果見表2所示。表2 鋼卷不同部位力學性能從表1中可以看出，鋼卷尾部的屈服強度、抗拉強度和硬度值均較高，且屈強比也較高，屈強比達到0.791，延伸率為16.0%。與鋼卷軋制尾部的性能相比，鋼卷中部的屈服強度、抗拉強度和硬度值均較低，屈服強度降低約270MPa，抗拉強度降低180MPa，硬度降低約64HBW，但延伸率明顯上升，延伸率升高約9個百分點。3 分析與討論3
武漢工程職業(yè)技術(shù)學院學報 2014年3期2014-06-26
- 珠光體耐熱鋼的焊接工藝評定內(nèi)容及其注意事項
國內(nèi)研究部門對珠光體耐熱鋼的進一步深入研究，珠光體耐熱鋼在我國石化機械制造行業(yè)出現(xiàn)了一個嶄新的發(fā)展前景，在制藥設(shè)備要求嚴格的領(lǐng)域也有著巨大的發(fā)展?jié)摿?。為了推?span id="j5i0abt0b" class="hl">珠光體耐熱鋼在石油化工、制藥工程和其他工業(yè)領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，特在此介紹一些工作經(jīng)驗，以求提高珠光體耐熱鋼設(shè)備的制造水平和產(chǎn)品質(zhì)量。1 珠光體耐熱鋼焊接工藝評定及注意事項珠光體耐熱鋼是以Cr、Mo為主要合金元素的低合金結(jié)構(gòu)鋼。鉻的作用是提高耐蝕性，鉻的氧化物比較致密，不易分解，能有效地起到保護膜作用；鉬是
機電信息 2014年11期2014-03-06
- 控冷工藝及奧氏體化溫度對C92DA鋼組織性能的影響
電鏡（德國）對珠光體片層間距進行觀測。2 結(jié)果與分析2.1 組織分析及CCT曲線圖1 900℃奧氏體化溫度下所制試樣相組織Fig.1 Phase textures of C92DA steel at the austenitizing temperature of 900℃900℃奧氏體化溫度下所制試樣相組織如圖1所示。從圖1中可看出：冷卻速率為0.05℃／s時，組織中可以明顯看到片層珠光體，在晶界處有白色網(wǎng)狀碳化物析出；1℃／s時，組織中主要為片層珠光體
武漢科技大學學報 2013年5期2013-11-05
- 鈮對高碳鋼連續(xù)冷卻過程中相變和珠光體片層間距的影響
下的轉(zhuǎn)變組織以珠光體為主，Elwazri等［3］和 Gladman［4］的研究認為，珠光體片層間距是決定珠光體強度的最重要因素；Hiroyasu等［5］通過控制珠光體片層間距至0.1μm以下，得到了抗拉強度超過1 300MPa的鋼軌鋼；李翼［6］等的研究表明微合金元釩對珠光體的片層間距具有減小作用，但鈮對珠光體片層間距的影響機制未被討論。為此，作者在普通高碳鋼中加入微合金元素鈮，研究了鈮元素對高碳鋼在連續(xù)冷卻過程中奧氏體組織轉(zhuǎn)變和珠光體片層間距的影響，期望
機械工程材料 2013年3期2013-08-16
- 簾線鋼開卷斷裂原因分析與改善措施
5，為索氏體＋珠光體＋網(wǎng)狀鐵素體。圖5 橫截面試樣金相組織為了進一步分析該斷口試樣的高倍組織，利用掃描電鏡對腐蝕后的橫截面試樣進行珠光體形貌分析，結(jié)果見圖6。圖6 珠光體形貌圖6可見，放大1500倍時，珠光體球團之間可見大量網(wǎng)狀鐵素體組織，同時兩球團之間珠光體片層較為粗大。2 分 析簾線鋼LX82A屬于過共析鋼，正常組織為索氏體＋珠光體，該組織相對亞共析鋼珠光體＋鐵素體的組織來說，強度較高、而塑性較差，因此抵抗裂紋擴展的能力較亞共析鋼差［1］，同時斷口試樣
武漢工程職業(yè)技術(shù)學院學報 2012年4期2012-09-07
- 高碳鉻軸承鋼退火缺陷組織及評級
勻及完全球化的珠光體組織(圖1)，其評級標準按JB/T 1255—2001《高碳鉻軸承鋼 滾動軸承零件熱處理技術(shù)條件》第1級別圖和GB/T 18254—2002《高碳鉻軸承鋼》第6級別圖，采用標準圖片對比法進行評定。放大倍數(shù)為500倍，浸蝕劑為2%硝酸酒精溶液。評級的原則：(1)碳化物顆粒的大??；(2)碳化物分布的均勻性；(3)碳化物的球化程度。各評級組織的特征見表1，其中第2～4級為合格組織，不允許第1級欠熱組織、第5級碳化物顆粒不均和第6級過熱組織存在
軸承 2011年12期2011-07-24
- 72A簾線鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律的分析
氏體向鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變的自由焓差值增大,晶界、位錯等處的臨界形核自由能與均勻形核時的臨界形核自由能相比逐漸變小[4],所以在晶界上越易形核,相變越易進行,簾線鋼轉(zhuǎn)變完成的時間越短。圖2 72A簾線鋼的動態(tài)CCT曲線Fig.2 Dynamic CCT curves of 72A cord steel圖3 不同冷卻速度下72A簾線鋼的轉(zhuǎn)變完成時間Fig.3 Finishing transformation time of 72A cord steel at
武漢科技大學學報 2010年1期2010-01-29