大型燃煤電站電袋復(fù)合除塵器的應(yīng)用研究

姚宇平，王 勇，趙錫勇，柳敬獻(xiàn)，毛 寧，李曉穎，李叔然，曾宇翾

（1.浙江菲達(dá)環(huán)?？萍脊煞萦邢薰?，浙江 諸暨 311800；2.東北大學(xué)，沈陽 110004；3.浙江大學(xué)，杭州 310058）

大型燃煤電站電袋復(fù)合除塵器的應(yīng)用研究

姚宇平1，王 勇1，趙錫勇1，柳敬獻(xiàn)2，毛 寧2，李曉穎3，李叔然3，曾宇翾3

（1.浙江菲達(dá)環(huán)保科技股份有限公司，浙江 諸暨 311800；2.東北大學(xué)，沈陽 110004；3.浙江大學(xué)，杭州 310058）

對大型燃煤電站電-袋復(fù)合除塵技術(shù)進(jìn)行了較全面的分析研究，如氣流組織最優(yōu)方案確定、脈沖噴吹系統(tǒng)選型及參數(shù)優(yōu)化、粉塵荷電對濾料阻力的影響及高壓電源的優(yōu)選等。研究表明對電袋復(fù)合除塵器來說，袋式除塵區(qū)采用階梯式布置是一種較為理想的氣流組織方式，活塞式脈沖閥具有更好的清灰性能，粉塵的荷電有助于減小除塵設(shè)備的阻力，三相電源的性能優(yōu)于單相電源。

電袋復(fù)合除塵器;氣流組織;脈沖清灰;粉塵荷電;大型燃煤電站;電源

1 概述

我國是目前世界上最大的煤炭生產(chǎn)國和消費(fèi)國。至2010年底，我國發(fā)電裝機(jī)容量已突破9.5億kW，其中火電為7億kW，占73%左右。

目前，我國在役燃煤機(jī)組配用的除塵設(shè)備以電除塵器為主，但由于現(xiàn)在電廠燃用的煤種復(fù)雜多變及電除塵器對煤、灰的敏感性，以及對PM2.5的微細(xì)粉塵去除效率不高等問題，特別是30mg/Nm3的粉塵排放標(biāo)準(zhǔn)即將出臺，我國燃煤電站的電除塵技術(shù)將面臨新的挑戰(zhàn)。

電袋復(fù)合除塵器結(jié)合了電除塵和袋式除塵各自的優(yōu)勢，具有極高的除塵效率，是目前最受關(guān)注的先進(jìn)除塵技術(shù)之一，也是控制粉塵排放尤其是PM2.5排放最有效的手段。本文介紹了2007年科技部關(guān)于大型燃煤電站電-袋復(fù)合除塵技術(shù)與裝備的科研項(xiàng)目的部分研究內(nèi)容。

2 電袋復(fù)合除塵器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

電袋復(fù)合除塵器是電除塵和袋式除塵機(jī)理有機(jī)結(jié)合的一種新型高效除塵器（見圖1）。其工作機(jī)理是，通過前級電場捕集80%左右的粗粉塵，剩余的粉塵則由堆積在濾袋上的荷電粉餅層捕集。

電袋復(fù)合除塵器主要由進(jìn)口煙道、封頭、殼體、陽極板、陰極線、高壓電源、濾袋、振打機(jī)構(gòu)、脈沖清灰系統(tǒng)、凈氣室、出口煙道、導(dǎo)流裝置及鋼支架等部件構(gòu)成。

電袋復(fù)合除塵器起源于美國，但大規(guī)模的推廣應(yīng)用卻是在我國。目前，我國已有上百套電袋復(fù)合除塵器在燃煤電廠運(yùn)行。經(jīng)過近幾年的工程應(yīng)用，證明電袋復(fù)合除塵器具有如下優(yōu)點(diǎn)：1）整機(jī)除塵效率不受煤種變化、煙塵成分及比電阻變化的影響，可穩(wěn)定滿足排放濃度≤30mg/Nm3的要求；2）電凝并作用有助于捕集PM2.5；3）濾袋運(yùn)行負(fù)荷低，清灰周期長，有助于延長濾袋壽命。

圖1 電袋復(fù)合除塵器示意圖

3 研究內(nèi)容

目前，國內(nèi)外多家企業(yè)開發(fā)出形式不一的電袋復(fù)合除塵器，性能差異很大，主要因?yàn)槲茨軓恼麄€(gè)除塵工藝的角度對電袋復(fù)合除塵器進(jìn)行深入的研究。這樣不僅為電袋復(fù)合除塵器的正常運(yùn)行埋下了隱患，還嚴(yán)重影響其整機(jī)性能的提升。為了發(fā)揮電袋復(fù)合除塵器的性能特點(diǎn)，確保其運(yùn)行效果，需對除塵器內(nèi)部氣流組織，高壓電源選型、濾袋清灰技術(shù)、粉塵荷電后濾料的動態(tài)過濾性等關(guān)鍵技術(shù)展開研究。為此，本項(xiàng)目采用了實(shí)驗(yàn)室模型試驗(yàn)、CFD數(shù)值模擬、中試平臺熱態(tài)煙氣試驗(yàn)等多種方法對以上關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行深入的研究。

3.1 氣流組織最優(yōu)化方案

電袋復(fù)合除塵器內(nèi)部的氣流組織是其核心技術(shù)。氣流分布的好壞直接關(guān)系著電除塵效率、清灰效果、濾袋壽命及整機(jī)阻力等關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)。

含塵煙氣從煙道經(jīng)電袋復(fù)合除塵器收塵直到引風(fēng)機(jī)排出的整個(gè)流程，主要有封頭內(nèi)部、塵氣室及出口煙道三個(gè)需進(jìn)行氣流分布設(shè)計(jì)的關(guān)鍵點(diǎn)。于是從如下幾個(gè)方面對電袋復(fù)合除塵器的氣流組織進(jìn)行了研究。

近來CFD數(shù)值模擬技術(shù)在除塵器氣流分布設(shè)計(jì)上獲得了廣泛的應(yīng)用。本課題也采用CFD數(shù)值模擬技術(shù)對電除塵區(qū)的氣流均勻性、沖刷速度及流量均衡等方面進(jìn)行了研究。為了快速確定氣流組織的基本形式，采用了小規(guī)模試算及1：1實(shí)尺模擬兩種方式。

3.1.1 小規(guī)模試算

為了減小計(jì)算規(guī)模，快速確定整體氣流組織形式，建立了一個(gè)小型的模型。在同等初始條件下，對比袋室水平布置和錯(cuò)層布置這兩種模型的氣流分布結(jié)果，從而確定電袋復(fù)合除塵器的整體氣流組織形式（常規(guī)式水平速度云圖見圖2， 臺階式水平速度云圖見圖3，常規(guī)式上升速度云圖見圖4，臺階式上升速度云圖見圖5）。

圖2 常規(guī)式水平速度云圖

圖3 臺階式水平速度云圖

圖4 常規(guī)式上升速度云圖

圖5 臺階式上升速度云圖

從圖2、圖3的水平速度分布云圖可看出，錯(cuò)層式電袋復(fù)合除塵器水平速度較常規(guī)式電袋復(fù)合除塵器的氣流更均勻且沒有出現(xiàn)局部高速，這可有效減小濾袋因粉塵沖刷引起的磨損。

從圖4、圖5可以看出，錯(cuò)層式的濾室布置方式類似在下面布置了一個(gè)漸縮煙道，煙氣較均勻的進(jìn)入各個(gè)濾室，而常規(guī)方式的上升速度過大且分布很不均勻，這會造成濾袋的清灰困難。并且有可能局部區(qū)域煙氣速度過大，造成濾袋提早破損。將兩種氣流分布方式的數(shù)值模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，按順氣流方向分別按濾室1、2、3進(jìn)行編號，計(jì)算結(jié)果見表1。

表1 兩種方式上升流量對比

從表1可以看出，錯(cuò)層式氣流組織方式使上升氣流的流量發(fā)生了很大的改變。由于一共是3個(gè)濾室，在每個(gè)濾室的流量均勻的情況下，1個(gè)濾室的煙氣流量（包括水平流量和上升流量）應(yīng)占除塵器總流量的33.3%。表1可見，若采用常規(guī)方式，濾室2與濾室3的上升流量分別為32.1%和29.8%；采用階梯式布置后，兩者分別下降到21.2%和18.7%。也就是說，對于濾室2與濾室3，如采用常規(guī)方式，約90%以上的氣流從底部進(jìn)入，而采用錯(cuò)層式布置后，上升氣流的比例下降到60%左右。這樣，通過氣流分布優(yōu)化設(shè)計(jì)，后2個(gè)濾室的上升氣流速度下降了約1/3，且3個(gè)濾室之間的上升氣流也變得均勻多了。這有利于提高袋除塵區(qū)的清灰效率，也有利于延長濾袋的使用壽命。

3.1.2 實(shí)尺模擬

圖6是根據(jù)某大型電站采用階梯式布置的電袋復(fù)合除塵器按照1：1建立模型，并進(jìn)行計(jì)算獲得的中間截面速度分布云圖。

圖6 電袋復(fù)合除塵器中間截面水平速度云圖

從圖6可以看出：通過封頭及內(nèi)部布置多孔板及導(dǎo)流片等裝置使煙氣流速從進(jìn)口煙道處的15m/s左右下降到靜電區(qū)1m/s左右，且煙氣速度的均勻性較好。

煙氣在靜電區(qū)和濾袋區(qū)這一過渡區(qū)域變得十分復(fù)雜，通過特殊的濾袋布置及導(dǎo)流裝置對該區(qū)域的氣流進(jìn)行合理分布，使煙氣對濾袋的沖刷速度保持在設(shè)計(jì)值之內(nèi)，可避免濾袋因磨損而提早損壞。

從圖7的垂直速度云圖可以看出，濾袋區(qū)絕大部分的氣流上升速度均在2m/s以下，還有一些區(qū)域的煙氣速度是向下的，這均有利于濾袋清灰時(shí)粉塵下落到灰斗中。盡管在2個(gè)濾室之間的區(qū)域存在一些速度較高的區(qū)域，但通過加裝阻流裝置就可以將其控制。氣流分布的優(yōu)化設(shè)計(jì)為電袋復(fù)合除塵器的可靠運(yùn)行奠定了良好的基礎(chǔ)。

圖7 電袋復(fù)合除塵器中間截面垂直速度云圖

3.2 脈沖清灰系統(tǒng)選型及參數(shù)優(yōu)化

清灰技術(shù)是電袋復(fù)合除塵器的核心技術(shù)之一。目前國際上最主要的清灰方式是脈沖噴吹，主要由脈沖閥、儲氣包、均流噴管及脈沖噴吹控制系統(tǒng)組成。

影響脈沖噴吹效果的因素很多，主要是脈沖閥的性能、噴吹管及噴嘴的設(shè)計(jì)、噴吹參數(shù)的選擇。為了對不同廠家、不同規(guī)格的脈沖閥進(jìn)行優(yōu)選，設(shè)計(jì)出噴嘴流量均勻的噴吹管，進(jìn)行脈沖噴吹控制參數(shù)的最優(yōu)化試驗(yàn)，開發(fā)出可進(jìn)行以上試驗(yàn)的脈沖噴吹系統(tǒng)的模擬試驗(yàn)裝置（見圖8）。

圖8 脈沖噴吹試驗(yàn)平臺示意圖

通過對安裝在濾袋上的壓差傳感器測得的數(shù)據(jù)分析（如圖9），對不同的試驗(yàn)方案進(jìn)行對比來得到最優(yōu)的脈沖噴吹系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)。包括脈沖閥優(yōu)選、最優(yōu)噴吹距離確定、均流噴管設(shè)計(jì)及最優(yōu)脈沖寬度等試驗(yàn)項(xiàng)目。

圖9 采樣點(diǎn)測試結(jié)果示意圖

3.2.1 脈沖閥優(yōu)選

為保證結(jié)果具有可比性，脈沖閥優(yōu)選試驗(yàn)在脈沖信號寬度100ms、氣包壓力0.2MPa下進(jìn)行測試。以壓力下降速率，單次噴吹氣量（耗氣量）為判斷標(biāo)準(zhǔn)，對目前國際上5個(gè)知名廠家的7個(gè)產(chǎn)品及國內(nèi)廠家的2個(gè)產(chǎn)品進(jìn)行了比較。將脈沖閥按噴吹管口徑分，其中#1、#2為4′閥，其它均為3′閥；按結(jié)構(gòu)形式分，#1、#3為活塞式，其它為膜片式脈沖閥。各種閥門測得的氣包壓力下降曲線匯總?cè)鐖D10。

圖10 9種脈沖閥的氣包壓力曲線

從圖10可以獲得氣包壓力下降速率和單次噴吹氣量。其中氣包壓力下降率反映了脈沖閥單位時(shí)間的噴吹氣量，是判斷脈沖閥性能的最重要的指標(biāo)，單次噴吹氣量只是在某種程度上反應(yīng)了脈沖閥的性能。按照壓力下降率對9種脈沖閥排序，結(jié)果見表2。

表2 0.2MPa氣包初始壓力下9種脈沖閥排序

從表2可以看出，各種閥之間有較大的性能差異。若按同等口徑的脈沖閥進(jìn)行比較，#1和#3的脈沖閥性能最優(yōu)。這說明活塞式脈沖閥的清灰能力要大于同等口徑的膜片式脈沖閥。該測試結(jié)果可作為電袋復(fù)合除塵器脈沖閥優(yōu)選的重要依據(jù)。

3.2.2 噴嘴-袋口最優(yōu)距離

由于“擴(kuò)散角”及“二次引流”現(xiàn)象的存在，噴嘴至濾袋口的距離與壓縮空氣對濾袋的清灰能力有明顯的影響。通過安裝在濾袋上的4個(gè)壓差傳感器測得的峰值壓力來獲得噴嘴至袋口距離與清灰強(qiáng)度的關(guān)系，從而獲得最優(yōu)噴吹距離。

從圖11可看出，不同測點(diǎn)上的壓差峰值與噴嘴至袋口的距離并不是線性關(guān)系，但都呈似拋物線狀，這就說明其有一個(gè)極大值，也就是噴嘴至袋口距離有一個(gè)最優(yōu)值。從圖11也可知，該噴吹系統(tǒng)的最優(yōu)噴吹距離應(yīng)該是250mm左右，因此將250mm作為該噴吹系統(tǒng)的最優(yōu)噴吹距離。

圖11 不同測點(diǎn)上壓差峰值與噴嘴至袋口距離關(guān)系

3.2.3 均流噴吹管

由于沿噴嘴方向出去的高速氣流是由噴吹管內(nèi)壓縮氣體的靜壓產(chǎn)生的，而噴吹管內(nèi)的靜壓不是線性的，因此為保證脈沖噴吹管上每個(gè)噴嘴噴出的壓縮空氣能量相當(dāng)，只能通過調(diào)整噴嘴的大小來使每個(gè)噴嘴的出氣量均勻。通過對比安裝在測點(diǎn)1的壓差傳感器上的壓差數(shù)據(jù)，最終確定了均勻性較好的噴嘴規(guī)格。

相比常規(guī)噴吹管，大小經(jīng)過優(yōu)化的 22個(gè)噴嘴在濾袋上產(chǎn)生的壓差均勻性有了明顯的改觀。壓差最大值與最小值偏差在200Pa左右（見圖12）。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，這么小的偏差不會對濾袋壽命產(chǎn)生太大的影響。

圖12 常規(guī)-均流噴吹管噴嘴測點(diǎn)1壓差對比

3.2.4 脈沖寬度與清灰性能的關(guān)系

在脈沖信號寬度為25ms時(shí)，脈沖閥根本沒有動作，濾袋上也就不會有壓力產(chǎn)生。脈沖寬度分別為50ms和75ms時(shí)，盡管絕大多數(shù)是發(fā)生動作的，但也有一定概率的“啞炮”現(xiàn)象發(fā)生。從表3可以看出，脈沖寬度與清灰時(shí)濾袋上受到的壓差并沒有直接的關(guān)系。所以，在實(shí)際應(yīng)用中，可選擇脈沖寬度為100ms，這樣不僅保證了脈沖閥的工作可靠性及良好的清灰性能，而且可在最大程度上避免壓縮空氣的浪費(fèi)。

表3 脈沖寬度與測點(diǎn)壓差關(guān)系

3.3 粉塵荷電對濾料阻力的影響

濾料動態(tài)過濾性能測試裝置通過反復(fù)的過濾—清灰過程來模擬濾袋在現(xiàn)場的工作狀態(tài)，從而評價(jià)其過濾性能。為了評價(jià)荷電粉塵的過濾特性，在常規(guī)的濾料動態(tài)試驗(yàn)裝置內(nèi)加裝了電暈線，以考察電袋復(fù)合除塵器運(yùn)行時(shí)粉塵荷電對濾料阻力等方面的影響（見圖13）。

圖13 濾料動態(tài)試驗(yàn)平臺原理圖

3.3.1 荷電電壓對濾料阻力的影響

分別采用滌綸針刺氈濾料及滌綸防靜電針刺氈濾料研究粉塵荷電電壓與濾料阻力特性的關(guān)系。

從圖14可以看出，在相同的粉塵負(fù)荷下，荷電粉塵的阻力低于未荷電粉塵的阻力，且隨著荷電電壓的升高，這種現(xiàn)象更趨明顯。這是由于帶有電荷的粉塵堆積在濾料表面時(shí)，由于同種電荷的相斥作用，導(dǎo)致形成的粉餅層較為疏松所致。在電袋復(fù)合除塵器中，這種現(xiàn)象有助于減小設(shè)備的阻力和清灰次數(shù)。

圖14 不同荷電電壓下，滌綸針刺氈濾料的粉塵負(fù)荷-阻力關(guān)系曲線

將滌綸濾料做防靜電處理后進(jìn)行試驗(yàn)的結(jié)果見圖15，可看出此時(shí)粉塵是否荷電對防靜電濾料阻力特性影響不大。這是由于荷電粉塵堆積到濾料表面后，隨著電荷的釋放，粉餅層的結(jié)構(gòu)也變得和未荷電時(shí)相同所致。

圖15 不同荷電電壓下，滌綸防靜電針刺氈濾料的粉塵負(fù)荷-阻力關(guān)系曲線

3.3.2 濾料類型對荷電效果的影響

圖16是未加電壓條件下，PPS、P84、滌綸及滌綸防靜電濾料的粉塵負(fù)荷與阻力之間的關(guān)系曲線。可以看出，除P84濾料顯示出了特別低的阻力外，其余3種濾料的阻力特性差別不大。

圖16 未加電壓情況下濾料類型對阻力的影響

圖17是在施加10kV電壓的條件下，粉塵被荷電后PPS、P84、滌綸及滌綸防靜電四種濾料的粉塵負(fù)荷與阻力之間的關(guān)系曲線?？梢钥闯?，這四種濾料的阻力特性有了很大區(qū)別。在10kV荷電電壓下，阻力的增長由快到慢的順序是：滌綸防靜電濾料＞滌綸濾料＞PPS＞P84。該結(jié)果說明，在選擇電袋復(fù)合除塵器的濾料時(shí)，濾料的導(dǎo)電性能也應(yīng)予以關(guān)注。

圖17 10kV電壓情況下濾料類型對阻力的影響

3.4 高壓電源優(yōu)選

目前，應(yīng)用在電除塵器上的高壓電源按類型分為單相電源、高頻電源、三相電源及脈沖電源等。為選出適合電袋復(fù)合除塵器用的電源并獲得該電源的最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)，在浙江諸暨八方熱電廠建立了最大煙氣量可達(dá)40,000m3/h的電袋復(fù)合除塵器中試平臺，可以在熱態(tài)煙氣條件下進(jìn)行各種試驗(yàn)，也包括對電源的試驗(yàn)。并設(shè)置了兩種電源：單相電源和三相電源。在電源不供電、單相電源不同電壓供電及三相電源不同電壓供電三種情況下，測試電袋復(fù)合除塵器的排放濃度和運(yùn)行阻力變化，以間接判斷電源優(yōu)劣并獲得適合電袋復(fù)合除塵器的最優(yōu)控制方式。電袋復(fù)合除塵器中試平臺基本參數(shù)見表4。

表4 電袋復(fù)合除塵器中試平臺基本參數(shù)

為了準(zhǔn)確評估電源對電袋復(fù)合除塵器電場區(qū)除塵效率的影響，采用電子低壓撞擊器ELPI（見圖18）進(jìn)行PM10在線分級除塵效率評估。

3.4.1 電場區(qū)PM10分離級除塵效率

電袋復(fù)合除塵器中的電除塵位于前部，用于收集大部分粉塵，減少袋式除塵器的入口粉塵濃度。圖19、 圖20為單相電源與三相電源分別在不同工作電壓下靜電區(qū)分離級除塵效率比較曲線。

圖18 ELPI測量原理圖

從圖20可以看出，在一定的煙氣流速下，無論是三相電源還是單相電源，電源電壓越高，靜電除塵效率越高。在粒徑0.1～1μm區(qū)間，電除塵效率為最低。

圖19 單/三相供電條件下電場區(qū)PM10分離級除塵效率（煙氣流量40,000m3/h）

圖20 單/三相供電及振打/非振打條件下電袋復(fù)合除塵器整機(jī)PM10分離級除塵效率

三相電源有效提高了電除塵的工作電壓，最高可以達(dá)到70kV，而單相電源只能達(dá)到55kV。另外，即使在同樣的工作電壓下，三相電源的除塵效率要明顯高于單相電源除塵。

3.4.2 電袋復(fù)合除塵器整機(jī)PM10分級除塵效率

電袋復(fù)合除塵器整機(jī)的分級除塵效率，包括袋式除塵清灰或不清灰的2種工況。

從圖20可以看出，電袋復(fù)合除塵器整機(jī)具有極高的除塵效率，PM10分級除塵效率受電源類型或電源電壓的影響大幅度減小，這是因?yàn)殡姶鼜?fù)合除塵器的粉塵排放主要取決于袋式除塵部分。

電袋復(fù)合除塵器中，若電場的電壓為0，電袋復(fù)合除塵器相當(dāng)于袋式除塵器。從圖20也可以看到，此時(shí)除塵器仍具有很高的除塵效率，但略低于施加電壓后的電袋復(fù)合除塵器。但是，若電場的電壓為0，袋式除塵區(qū)又在清灰，除塵器的效率下降，特別是亞微米粒子的排放非常明顯；同樣條件下，若電場施加電壓，除塵器則仍有極高的除塵效率。也就是說電袋復(fù)合除塵器對控制PM2.5的排放比單純袋式除塵器具有更好的效果。

4 結(jié)論

通過大量試驗(yàn)研究，得出如下結(jié)論：

（1）運(yùn)用CFD數(shù)值模擬技術(shù)對電袋復(fù)合除塵器內(nèi)部的氣流進(jìn)行合理的組織，設(shè)計(jì)出最佳的濾袋布置方式及導(dǎo)流裝置，使得電區(qū)的氣流均勻性、粉塵對濾袋的沖刷速度及上升速度均在合理范圍內(nèi)，保證了濾袋及清灰工作的可靠運(yùn)行。

（2）通過在脈沖噴吹試驗(yàn)平臺上的大量試驗(yàn)，不僅得到了目前國際上主流脈沖閥性能對比數(shù)據(jù)，開發(fā)出均流噴管，還獲得了噴嘴-袋口最優(yōu)距離、最佳脈沖寬度等關(guān)鍵的運(yùn)行參數(shù)。為清灰系統(tǒng)的可靠、高效運(yùn)行提供了重要依據(jù)。

（3）通過在濾料過濾性能檢測裝置上進(jìn)行的荷電粉塵對濾料阻力的大量試驗(yàn)，得到了荷電電壓、濾料類型對電袋復(fù)合除塵器阻力等方面性能的影響，為電袋復(fù)合除塵器濾料選擇、電袋復(fù)合除塵器運(yùn)行電壓設(shè)定等方面提供了重要的依據(jù)。

（4）電袋復(fù)合除塵器中試平臺上的電源對比試驗(yàn)表明，三相電源性能優(yōu)于單相電源，電袋復(fù)合除塵器對PM2.5也具有極高的去除效率。

Study on Electrical and Bag-hose Complex Precipitator in Big-sized Coal-fired Power Station

YAO Yu-ping1, WANG Yong1, ZHAO Xi-yong1, LIU Jing-xian2, MAO Ning2, LI Xiao-ying3, LI Shu-ran3, ZENG Yu-xuan3
(1.Zhejiang Feida Environmental Science & Technology Co., Ltd, Zhuji Zhejiang 311800;2.Dongbei University, Shenyang 110004; 3.Zhejiang University, Hangzhou 310058, China)

The article analyzes and studies on electrical and bag-hose complex precipitating technology in big-sized coalfired power station, such as best scenario confirmation of airflow form, mode selection and parameter optimization of pulse and spray system etc. The research shows that the ladder allocation in bag hose precipitating area is an idea airflow form mode,the pulse valve with piston mode bears the better dust cleaning performance, load electricity of dust can help to reduce the resistance of precipitating equipment and the capability of three-phase power supply can precede the single-phase power supply.

electrical and bag-hose complex precipitator; airflow form; dust cleaning of pulse; load electricity of dust;big-sized coal-fired power station; power source

X701.2

A

1006-5377（2012）01-0042-07