構(gòu)皮灘發(fā)電廠600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)運(yùn)行穩(wěn)定性研究及應(yīng)用

丁元生 王貴來(lái)

（構(gòu)皮灘發(fā)電廠，貴州 余慶 564408）

0 引言

混流式機(jī)組由于適用水頭范圍廣，制造技術(shù)較為成熟的特點(diǎn)在大型水電站中占據(jù)了主導(dǎo)地位。隨著技術(shù)的進(jìn)步和經(jīng)濟(jì)規(guī)模的日益擴(kuò)大，混流式水輪機(jī)的尺寸和單機(jī)容量也越來(lái)越大，其結(jié)構(gòu)也更加復(fù)雜。這也使得機(jī)組的剛度相對(duì)降低，隨之而來(lái)的就是水輪機(jī)的穩(wěn)定性問(wèn)題也日益突出。大型水輪機(jī)的穩(wěn)定性問(wèn)題，成為目前最受關(guān)注的問(wèn)題，甚至在一定的程度上，比能量指標(biāo)更受關(guān)注。

構(gòu)皮灘水電站是烏江干流的第七級(jí)，電站裝機(jī)3000MW（5×600MW），保證出力746.4MW，多年平均發(fā)電量96.82億kW·h。機(jī)組單機(jī)額定容量600MW，是集團(tuán)公司單機(jī)容量最大的水輪發(fā)電機(jī)組，也是我國(guó)首次自主研發(fā)的600MW混流式水輪機(jī)組。這樣的巨型機(jī)組，穩(wěn)定問(wèn)題尤其受到關(guān)注，但機(jī)組投運(yùn)之后發(fā)現(xiàn)，1～5號(hào)機(jī)組由于在高負(fù)荷運(yùn)行區(qū)域均存在異常振動(dòng)，無(wú)法在最大設(shè)計(jì)出力下運(yùn)行，給電站的安全生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)了巨大隱患和損失。水電機(jī)組在高負(fù)荷運(yùn)行區(qū)的異常振動(dòng)問(wèn)題并不常見(jiàn)，而對(duì)于單機(jī)600MW這樣的巨型機(jī)組出現(xiàn)此問(wèn)題更是國(guó)內(nèi)外罕見(jiàn)的。為解決構(gòu)皮灘電站機(jī)組高負(fù)荷區(qū)異常振動(dòng)、出力不足問(wèn)題，消除機(jī)組運(yùn)行中的安全隱患，提高電站的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行水平，同時(shí)，為科學(xué)分析機(jī)組異常振動(dòng)產(chǎn)生機(jī)理，構(gòu)皮灘與生產(chǎn)廠家技術(shù)人員經(jīng)過(guò)反復(fù)論證、計(jì)算、模型試驗(yàn)，歷經(jīng)3年時(shí)間最終成功解決了這一國(guó)際復(fù)雜難題。

1 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)穩(wěn)定性問(wèn)題機(jī)理研究

1.1 水輪機(jī)組振動(dòng)機(jī)理分析

按照引發(fā)振動(dòng)的原因，水輪機(jī)的振動(dòng)，一般可分為機(jī)械、電氣和水力三種。

機(jī)械振動(dòng)主要包括：①轉(zhuǎn)動(dòng)部分不平衡引起的振動(dòng)；②機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)部件與固定部件碰摩引發(fā)振動(dòng)；③機(jī)組剛性不足，導(dǎo)致某一部件或總體的某一階固有頻率與某一干擾力的頻率相近，從而產(chǎn)生較大幅度的振動(dòng)；④機(jī)組軸線曲折；⑤其他機(jī)械故障。電磁振動(dòng)的主要原因有：①周期性的不平衡磁拉力分量；②發(fā)電機(jī)定子繞組每極分?jǐn)?shù)槽繞組形成的磁場(chǎng)特殊諧波成分引起的磁拉力；③定子線圈的電磁力。水力振動(dòng)主要包括：①動(dòng)靜干涉；②迷宮密封的軸承效應(yīng)；③尾管渦帶；④卡門渦；⑤葉道渦；⑥其他不穩(wěn)定旋渦。

1.2 水輪機(jī)組振動(dòng)對(duì)策分析

解決水輪機(jī)組異常振動(dòng)的主要技術(shù)措施有：①合理選擇水輪機(jī)水頭變化范圍；②合理選擇水輪機(jī)比轉(zhuǎn)速；③統(tǒng)籌調(diào)度避振運(yùn)行；④對(duì)轉(zhuǎn)輪葉片出水邊進(jìn)行修型；⑤消氣補(bǔ)振。

1.3 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題診斷

2010年7月9日，對(duì)#5機(jī)水輪機(jī)頂蓋、活動(dòng)導(dǎo)葉支臂的振動(dòng)，以及風(fēng)洞、水輪機(jī)室、尾水門和蝸殼門噪聲進(jìn)行測(cè)試，對(duì)比振動(dòng)與噪聲頻譜分析，確定機(jī)組確實(shí)存在異常聲音和頂蓋振動(dòng)值超標(biāo)問(wèn)題。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，結(jié)合水輪機(jī)組振動(dòng)機(jī)理分析專家數(shù)據(jù)庫(kù)信息，分析推斷構(gòu)皮灘水輪機(jī)組振動(dòng)問(wèn)題主要是由卡門渦、尾水壓力脈動(dòng)造成。

2 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)穩(wěn)定性問(wèn)題處理方式分析

針對(duì)水輪機(jī)頂蓋振動(dòng)超標(biāo)、異常噪聲的問(wèn)題，采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)診斷、水力優(yōu)化設(shè)計(jì)、強(qiáng)度計(jì)算與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法，對(duì)高負(fù)荷區(qū)水力振動(dòng)進(jìn)行全面分析、優(yōu)化設(shè)計(jì)及處理，消除高負(fù)荷區(qū)水輪機(jī)頂蓋異常振動(dòng)，提高機(jī)組效率及最大出力。構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)穩(wěn)定性問(wèn)題具體處理過(guò)程如下。

2.1 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題處理第一階段

經(jīng)過(guò)專家數(shù)據(jù)庫(kù)機(jī)理分析，初步判斷構(gòu)皮灘水輪機(jī)組振動(dòng)問(wèn)題主要是由卡門渦、尾水壓力脈動(dòng)造成。針對(duì)上述構(gòu)皮灘轉(zhuǎn)輪在運(yùn)行期間出現(xiàn)了高負(fù)荷區(qū)域頂蓋垂直振動(dòng)超標(biāo)的問(wèn)題，擬定對(duì)過(guò)流部件進(jìn)行修型處理來(lái)解決。修型方案通過(guò)CFD計(jì)算來(lái)確定，分別針對(duì)每次修型前后的高負(fù)荷工況點(diǎn)進(jìn)行CFD計(jì)算分析，從數(shù)值計(jì)算的角度論證修型的效果。根據(jù)#5機(jī)組振動(dòng)和噪聲測(cè)試報(bào)告數(shù)據(jù)整理和分析，最終決定對(duì)#3機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片出水邊靠近下環(huán)處（長(zhǎng)約80mm）的葉片厚度進(jìn)行了適當(dāng)減薄處理，意在改變卡門渦的頻率，同時(shí)對(duì)修型前后的轉(zhuǎn)輪葉片固有頻率進(jìn)行有限元分析計(jì)算。為論證修型效果，采用有豐富使用和分析經(jīng)驗(yàn)的TASCFlow軟件和CFX軟件對(duì)#3機(jī)修型前后高負(fù)荷工況點(diǎn)進(jìn)行CFD計(jì)算分析。計(jì)算結(jié)果表明，此次修型對(duì)機(jī)組整體穩(wěn)定性有一定的改善。

2011年2月27日～3月4日，在160m水頭左右分別對(duì)修型后的#3機(jī)組及未修型的#5和#2機(jī)組進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)。從這次修型效果來(lái)看：蝸殼門、錐管門的噪聲功率隨負(fù)荷增加而增加，從480MW到500MW出現(xiàn)噪聲，此時(shí)水車室和錐管門響聲明顯不同。水車室的噪聲有大部從電機(jī)風(fēng)洞傳來(lái)的空氣噪聲。與#5機(jī)組不同的是，水輪機(jī)的噪聲強(qiáng)度弱，主頻為90Hz。說(shuō)明葉片修型不夠。固定導(dǎo)葉后出現(xiàn)的亂流，對(duì)活動(dòng)導(dǎo)葉、頂蓋振動(dòng)有影響，對(duì)噪聲也有較大影響。#3機(jī)組修型有效但還不夠完善，應(yīng)擴(kuò)大修型范圍。固定導(dǎo)葉后有亂流，也應(yīng)修型，對(duì)進(jìn)一步降低水輪機(jī)噪聲有益。

2.2 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題處理第二階段

構(gòu)皮灘水輪機(jī)主要存在兩個(gè)問(wèn)題：一是，機(jī)組滿負(fù)荷附近的振動(dòng)問(wèn)題，分析認(rèn)為主要是由于渦帶引起尾水管的自激振蕩造成的；二，是機(jī)組的噪聲問(wèn)題，主要來(lái)自發(fā)電機(jī)，但固定導(dǎo)葉和葉片出水邊形成的噪聲也有一定作用。針對(duì)機(jī)組滿負(fù)荷附近振動(dòng)問(wèn)題，可通過(guò)改善該工況的渦帶特征以避開(kāi)尾水管的自激振蕩。具體解決方案有兩種：一是，將水輪機(jī)泄水錐做加長(zhǎng)處理，加長(zhǎng)處為直柱形，以改善該工況的渦帶特征以避開(kāi)尾水管的自激振蕩；二是，強(qiáng)迫補(bǔ)氣，可以減少壓力脈動(dòng)頻率和脈動(dòng)幅值。針對(duì)機(jī)組的噪聲問(wèn)題，可對(duì)轉(zhuǎn)輪葉片出水邊和固定導(dǎo)葉出水邊進(jìn)行修形，以消除運(yùn)行中可能出現(xiàn)的亂流問(wèn)題。2011年3月經(jīng)專題會(huì)議決定對(duì)#1機(jī)組進(jìn)行轉(zhuǎn)輪葉片出水邊和固定導(dǎo)葉出水邊修型處理，以消除運(yùn)行中可能出現(xiàn)的亂流問(wèn)題，并對(duì)#1機(jī)水輪機(jī)泄水錘做加長(zhǎng)處理，以解決機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)由于渦帶特征引起尾水管的自激振蕩問(wèn)題。

采用TASCFlow軟件和CFX軟件對(duì)#5機(jī)修型前后高負(fù)荷工況點(diǎn)進(jìn)行CFD計(jì)算分析，計(jì)算結(jié)果顯示對(duì)出水邊進(jìn)行修型有利于改善水輪機(jī)穩(wěn)定性。隨后對(duì)#1機(jī)組水輪機(jī)進(jìn)行振動(dòng)和噪聲測(cè)試，測(cè)試結(jié)果表明固定導(dǎo)葉和轉(zhuǎn)輪葉片出水邊的修型處理對(duì)改善機(jī)組的水平振動(dòng)和部分負(fù)荷的穩(wěn)定性效果明顯，但在大負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，尾水渦帶的噪聲有加大現(xiàn)象，垂直振動(dòng)還略有增加，因此對(duì)泄水錘的加長(zhǎng)處理未達(dá)到降低水輪機(jī)頂蓋垂直振動(dòng)的目的。

2.3 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題處理第三階段

針對(duì)第二階段對(duì)#1機(jī)組泄水錐做加長(zhǎng)處理后未達(dá)到降低水輪機(jī)頂蓋垂直振動(dòng)的目的，結(jié)合#5機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，決定對(duì)#5機(jī)繼續(xù)實(shí)施修型，而不再做泄水錘加長(zhǎng)處理。2012年3月#5機(jī)轉(zhuǎn)輪修型專題討論會(huì)確定對(duì)#5機(jī)轉(zhuǎn)輪修型處理技術(shù)為：1）對(duì)葉片出水邊進(jìn)行修型，范圍是從出水邊的中部至下環(huán)處；2）葉片出水邊切割40毫米，出水邊形狀由壓力面平直吸力面弧面改為吸力面平直壓力面弧面。修型可改變?nèi)~片出流角從而改變出口環(huán)量，改善大負(fù)荷尾水管壓力脈動(dòng)，局部增加葉片開(kāi)度，少量增加流量和功率，同時(shí)改善出水邊局部空化性能，緩解噪聲問(wèn)題，提高大流量大出力機(jī)組穩(wěn)定性。3）對(duì)固定導(dǎo)葉出口修型按第二階段處理方案實(shí)施。

采用TASCFlow軟件和CFX軟件對(duì)#5機(jī)修型前后高負(fù)荷工況點(diǎn)進(jìn)行CFD計(jì)算分析，計(jì)算結(jié)果顯示對(duì)出水邊進(jìn)行修型有利于改善水輪機(jī)穩(wěn)定性。隨后分別對(duì)修型后的#5機(jī)及#1、#4機(jī)進(jìn)行振動(dòng)和壓力脈動(dòng)試驗(yàn)，修型后的#5機(jī)組出力可達(dá)到試驗(yàn)水頭下的保證值，且機(jī)頂蓋振動(dòng)值雖有明顯變大趨勢(shì)，但基本不超標(biāo)，說(shuō)明葉片修型效果明顯，修型有利于提高機(jī)組穩(wěn)定性。但是從噪聲測(cè)試結(jié)果來(lái)看，#5機(jī)組修型前后，噪聲頻率沒(méi)有發(fā)生改變，且#5機(jī)組振動(dòng)噪聲變化不大，說(shuō)明這種頻率的振動(dòng)應(yīng)該與卡門渦無(wú)關(guān)，這為進(jìn)一步解決構(gòu)皮灘電站高負(fù)荷運(yùn)行機(jī)組振動(dòng)問(wèn)題提供有利的指導(dǎo)作用。

2.4 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題處理第四階段

從#5機(jī)組修型后現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果來(lái)看，對(duì)轉(zhuǎn)輪葉片的出口修型雖未改變?cè)肼暤闹黝l，但在同樣開(kāi)度下，#5機(jī)組比其它機(jī)組出力約高出15MW，而且在160m凈水頭滿負(fù)荷條件下，#5機(jī)頂蓋振動(dòng)值基本不超標(biāo)。因此，可以對(duì)#5機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片出水邊加大修型范圍。對(duì)#5機(jī)處理技術(shù)為：1）在第二階段轉(zhuǎn)輪葉片修型基礎(chǔ)上對(duì)葉片出水邊中部至上冠處修型；2）對(duì)活動(dòng)導(dǎo)葉出口修型。

為論證修型效果，對(duì)轉(zhuǎn)輪葉片進(jìn)行修型前后模型試驗(yàn)分析，對(duì)活動(dòng)導(dǎo)葉進(jìn)行修型前后有限元計(jì)算分析和CFD計(jì)算分析。結(jié)果表明此次修型對(duì)機(jī)組整體穩(wěn)定性有一定的改善；修型后#5機(jī)活動(dòng)導(dǎo)葉強(qiáng)度滿足規(guī)定的許用應(yīng)力要求，修型對(duì)其剛強(qiáng)度影響很??；活動(dòng)導(dǎo)葉具有良好的動(dòng)態(tài)特性。#5機(jī)組水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片全部出水邊修型后，水輪機(jī)壓力脈動(dòng)在高負(fù)荷區(qū)上升劇烈的趨勢(shì)有巨大改善，而活動(dòng)導(dǎo)葉修型對(duì)90Hz噪聲的消除影響有限，在測(cè)試水頭下（毛水頭175.5m左右）560～590MW仍存在該頻率噪聲，從頂蓋振動(dòng)和活動(dòng)導(dǎo)葉振動(dòng)趨勢(shì)來(lái)看，在該負(fù)荷段振動(dòng)仍有抬升趨勢(shì)，但噪聲相比前幾次測(cè)試有減小趨勢(shì)。

2.5 構(gòu)皮灘600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)振動(dòng)問(wèn)題處理第五階段

對(duì)構(gòu)皮灘電站#1水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片出水邊靠近上冠位置處進(jìn)行修型處理（修型厚度為40mm），同時(shí)將泄水錐柱狀延長(zhǎng)段進(jìn)行了割除，恢復(fù)成原泄水錐。對(duì)修型前后CFD計(jì)算結(jié)果分析，從TKE值的比較圖中可知，修型后的TKE值無(wú)論在葉片的哪一部分都小于修型前，這說(shuō)明葉片的湍流動(dòng)能變得更加平穩(wěn)，也就是說(shuō)穩(wěn)定性明顯變好。另一方面，通過(guò)速度渦流強(qiáng)度圖可以看出出水邊靠近上冠一側(cè)的速度渦流強(qiáng)度比下環(huán)一側(cè)要強(qiáng)，可以通過(guò)切割出水邊上半部來(lái)降低渦流強(qiáng)度，提高水輪機(jī)的穩(wěn)定性，降低壓力脈動(dòng)。

2013年1～4月，對(duì)構(gòu)皮灘電站修型后的#1、#2和#3機(jī)組進(jìn)行了變負(fù)荷試驗(yàn)，全面考察了機(jī)組的穩(wěn)定性能。從測(cè)試來(lái)看：

①修型后機(jī)組水輪機(jī)穩(wěn)定性得以大幅改善，#1機(jī)修型前頂蓋垂直振動(dòng)在超過(guò)500MW后有明顯抬升趨勢(shì)，在555MW最大負(fù)荷下達(dá)到最大為115um，修型后雖仍有抬升，但已明顯放緩，580MW最大負(fù)荷下頂蓋垂直振動(dòng)為52um。#2機(jī)修型后的頂蓋垂直振動(dòng)雖有抬升，但已明顯放緩，最大負(fù)荷下（560MW）頂蓋垂直振動(dòng)為58um。#3機(jī)修型后的頂蓋垂直振動(dòng)增大趨勢(shì)明顯放緩，最大振動(dòng)值小于60um，滿足穩(wěn)定運(yùn)行標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)機(jī)組轉(zhuǎn)輪葉片的修型達(dá)到消除大負(fù)荷下頂蓋垂直振動(dòng)超標(biāo)現(xiàn)象。

②從出力來(lái)看，構(gòu)皮灘電站機(jī)組葉片修型前后水頭有一定差距，修型后機(jī)組的最大穩(wěn)定出力超出保證出力，且各部位振擺測(cè)值均為規(guī)定值。#1機(jī)組超出保證出力40MW，#2機(jī)組超出保證出力30MW，#3機(jī)組超出保證出力27MW。從此角度來(lái)看，修型后使得機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行范圍適當(dāng)?shù)脑龃?，超過(guò)了機(jī)組修型前的安全穩(wěn)定運(yùn)行所能達(dá)到最大出力，使機(jī)組最大出力得到提升。

③在試驗(yàn)過(guò)程中從480MW到510MW活動(dòng)導(dǎo)葉和頂蓋振動(dòng)出現(xiàn)83Hz頻率，但該頻率僅在負(fù)荷逐漸降低的回程出現(xiàn)，負(fù)荷逐漸升高的升程未發(fā)現(xiàn)，在此區(qū)間主頻非單一主頻成分，與修型前480MW～520MW噪聲、振動(dòng)均出現(xiàn)84Hz主頻這一現(xiàn)象略有差異，從水車室噪聲測(cè)試來(lái)看，修型后噪聲幅值得到大幅降低。

④修型后機(jī)組在高負(fù)荷區(qū)運(yùn)行穩(wěn)定性已經(jīng)大幅改善，頂蓋等測(cè)點(diǎn)位置測(cè)得壓力脈動(dòng)值在高負(fù)荷區(qū)已無(wú)明顯隨機(jī)組出力增加而上升劇烈的趨勢(shì)，且各測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)值在高負(fù)荷區(qū)均無(wú)超標(biāo)現(xiàn)象。

⑤現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，對(duì)構(gòu)皮灘電站水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片全部出水邊修型措施已徹底解決了構(gòu)皮灘電站水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題。

3 水輪機(jī)穩(wěn)定性問(wèn)題診斷與處理體系構(gòu)建

根據(jù)構(gòu)皮灘發(fā)電廠600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)運(yùn)行穩(wěn)定性問(wèn)題的成功解決過(guò)程，構(gòu)建原理分析、數(shù)值模擬、模型試驗(yàn)、原型試驗(yàn)多位一體的水輪機(jī)組穩(wěn)定性問(wèn)題解決體系，其具體過(guò)程為：

3.1 發(fā)現(xiàn)異常振動(dòng)問(wèn)題。

3.2 對(duì)振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行分析，主要采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析和振動(dòng)機(jī)理分析兩種方法。

3.3 根據(jù)振動(dòng)問(wèn)題分析結(jié)果對(duì)水輪機(jī)組進(jìn)行處理。

3.4 水力優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)合模型試驗(yàn)，將模型試驗(yàn)結(jié)果同現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果比對(duì)，建立模型與原型水輪機(jī)故障的相似規(guī)律，采用水力優(yōu)化設(shè)計(jì)與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法指導(dǎo)原型水輪機(jī)修型，直至確定能夠徹底消除機(jī)組異常振動(dòng)的最終方案。

4 結(jié)論

構(gòu)皮灘發(fā)電廠600MW機(jī)組水輪機(jī)高負(fù)荷區(qū)運(yùn)行穩(wěn)定性問(wèn)題的成功解決，具有以下三方面的推廣價(jià)值。

4.1 為巨型機(jī)組振動(dòng)問(wèn)題的解決提供了具有實(shí)踐意義的方法

隨著技術(shù)的進(jìn)步和經(jīng)濟(jì)規(guī)模的日益擴(kuò)大，混流式水輪機(jī)的尺寸和單機(jī)容量也越來(lái)越大，此類巨型機(jī)組的穩(wěn)定性問(wèn)題研究亦越來(lái)越具有其必要性。構(gòu)皮灘單機(jī)容量達(dá)到600MW，屬于大、巨型機(jī)組，它的穩(wěn)定性問(wèn)題的研究及應(yīng)用為此類問(wèn)題的解決提供了重要的參考價(jià)值和借鑒意義。

4.2 為水電機(jī)組高負(fù)荷區(qū)異常振動(dòng)問(wèn)題的研究提供了新的模式

在以往的水輪機(jī)穩(wěn)定性問(wèn)題研究實(shí)例中，水電機(jī)組運(yùn)行中的振動(dòng)問(wèn)題多出現(xiàn)于特定的負(fù)荷區(qū)域，而像構(gòu)皮灘機(jī)組這種高負(fù)荷區(qū)異常振動(dòng)問(wèn)題比較少見(jiàn)，也缺乏相應(yīng)的研究。本項(xiàng)目的研究成果為水電機(jī)組高負(fù)荷區(qū)異常振動(dòng)問(wèn)題的研究提供了新的模式。

4.3 構(gòu)建了水輪機(jī)組穩(wěn)定性問(wèn)題診斷與處理體系，對(duì)相似問(wèn)題的解決具有重要的借鑒意義

本研究在以往的水電機(jī)組異常振動(dòng)問(wèn)題研究的“理論分析、原型試驗(yàn)”的模式下，構(gòu)建了原理分析、數(shù)值模擬、模型試驗(yàn)、原型試驗(yàn)多位一體的水輪機(jī)組穩(wěn)定性問(wèn)題解決體系，為消除機(jī)組異常振動(dòng)提供系統(tǒng)化方法，并且對(duì)相似問(wèn)題的解決具有重要的借鑒意義。