對凝汽器鈦管泄漏的認(rèn)識

朱昌榮 梁 波 陳 洋 葉鳴鈞 劉 君

（中核核電運(yùn)行管理有限公司 二廠，浙江 海鹽 314300）

1 系統(tǒng)簡介

1.1 凝汽器主要功能

1）接收汽輪機(jī)的排汽，將其冷凝為水；

2）通過凝汽器將排汽冷凝，使汽輪機(jī)排汽端獲得高度真空，從而使它們能發(fā)出較高功率，提高其經(jīng)濟(jì)性；

3）在汽輪發(fā)電機(jī)大量甩負(fù)荷或機(jī)組緊急跳閘時(shí),本系統(tǒng)能接受GCT-C（旁路排放）系統(tǒng)的排放蒸汽(GCT-C總?cè)萘繛轭~定主蒸汽流量的85%),使一、二回路不致因負(fù)荷不匹配而超溫超壓，避免緊急停堆；

4）在排汽冷凝之后,可將凝結(jié)水除氣,其功能符合熱交換協(xié)會(HEI)標(biāo)準(zhǔn)要求。此外,還可將凝結(jié)水過濾、凈化；

5）為電站提供適當(dāng)和必要的凝結(jié)水儲存量；

6）可將凝結(jié)水從凝汽器熱井經(jīng)ABP（低壓加熱器）系統(tǒng)輸送至除氧器。從SER（常規(guī)島除鹽水）系統(tǒng)接受汽機(jī)熱力系統(tǒng)運(yùn)行所需的補(bǔ)給水。

1.2 次要功能

1）接受大部分熱力系統(tǒng)的疏水；

2）為ASG（輔助給水）系統(tǒng)水箱提供凝結(jié)水；

3）為凝汽器水幕保護(hù)裝置供水；

4）為APG（蒸汽發(fā)生器排污）再生熱交換器提供冷卻水；

5）為三個(gè)疏水?dāng)U容器提供減溫水；

6）為CAR（汽機(jī)排氣口噴淋）系統(tǒng)提供降溫用凝結(jié)水；

7）為凝結(jié)從GCT-C（旁路排放）系統(tǒng)進(jìn)入凝汽器的排汽提供降溫水；

8）凝結(jié)水泵提供自密封水。

1.3 凝汽器結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

圖1 凝汽器結(jié)構(gòu)示意圖

秦山二期的凝汽器是由上海電站輔機(jī)廠制造的，其型號為N-35400-1,是一種三殼體、單流程、對分表面式的凝汽器；凝汽器主要由殼體、管板、管束、中間隔板、熱水井、淋水盤除氧裝置等設(shè)備組成。每個(gè)凝汽器由汽平衡管和水平衡管相通，在外端兩個(gè)凝汽器殼體的外側(cè)各附有一保本體疏水?dāng)U容箱，凝汽器的支承方式為剛性支承，在每個(gè)凝汽器的底部用四個(gè)大支墩、四個(gè)小支墩和四個(gè)臨時(shí)支墩支撐。

1.3.1 管板

管板將凝汽器殼體分割為蒸汽凝結(jié)區(qū)和循環(huán)水進(jìn)出入?yún)^(qū)；中間隔板用于管束的支持和定位。在凝汽器管束中部設(shè)有凝水淋水盤，以除去凝水中的氧氣；凝汽器下部安裝有熱井，用于凝結(jié)水的收集，熱水井下部接有凝泵引水口，由凝泵將凝結(jié)水輸送到除氧器。在凝汽器上部與汽輪機(jī)缸體間采用彈性連接，吸收熱膨脹，同時(shí)又設(shè)有橡膠密封裝置，正常運(yùn)行中充入凝結(jié)水，防止漏入空氣。在接頸處還裝有水幕保護(hù)，防止低壓缸未級葉片過熱。

1.3.2 接頸

為鋼板焊接結(jié)構(gòu)，內(nèi)部用支撐管支撐，且留有LP1、LP2組合式低加安裝空間；在每個(gè)接頸的內(nèi)部設(shè)有LP1-LP3低加抽汽管及水幕保護(hù)裝置，外側(cè)安裝有四只減溫減壓裝置（整套凝汽器共12只）,以接受來自GCT-C的排汽。

1.3.3 殼體

凝汽器的殼體，為鋼板焊接結(jié)構(gòu)；管板為鈦鋼復(fù)合板[5mmTa2+35mm碳鋼]，其鋼板側(cè)采用焊接的方式將管板固定在殼體上，并用較薄的鋼板作為撓性過渡，以以補(bǔ)償冷卻管和殼體間的熱脹差；冷卻水管為鈦管[ф25×0.7×13082]，中間由多個(gè)隔板支撐，并使管子與隔板緊密接觸，以改善管子的振動，鈦管與管板采用脹接+密封焊的連接方式。

1.3.4 凝結(jié)水集水槽

由于管束的布置較合理，在管束中間沒有設(shè)凝結(jié)水收集盤，而在管束的下端設(shè)有凝結(jié)水收集槽。

1.3.5 熱井

熱井在殼體的下方，設(shè)計(jì)有足夠的空間，使流經(jīng)管束下部的部分蒸汽進(jìn)入該空間，加熱管束底部的凝結(jié)水，防止凝結(jié)水產(chǎn)生過冷的現(xiàn)象。

1.3.6 水室

水室由圓弧形曲面碳鋼板焊接而成，圓弧形線的水室保證了冷卻水流動的良好性能，水室外側(cè)有供檢修人員進(jìn)出用的快開式的人孔門，水室內(nèi)側(cè)壁上有檢修用的相當(dāng)數(shù)量的U型拉手。水室內(nèi)側(cè)有橡膠涂層，在人孔門上有鋅板，來作陰極保護(hù)，用兩種方式保證了水室不受海水腐蝕。

1.3.7 排汽接管

凝汽器的其余部分都是剛性的，為了補(bǔ)償汽輪機(jī)低壓缸及凝汽器的熱膨脹，在排汽接管上設(shè)有膨脹節(jié)；在排汽接管的外側(cè)設(shè)有水封來保證凝汽器的嚴(yán)密性。

1.3.8 平衡管

每二只殼體之間在接頸處分別采用兩根汽平衡管，在三個(gè)熱井間設(shè)凝結(jié)水平衡管。

2 凝汽器（二回路）水質(zhì)要求

2.1 pH

對于無銅—氨處理，蒸汽發(fā)生器正常運(yùn)行給水必須保證pH為9.6-9.8（25℃），排污水必須保證 pH 為≥8.9（25℃）。

2.2 O2

給水 O2＜0.005mg/kg；

當(dāng)功率＞40%RP，抽取的凝結(jié)水 O2＜0.010mg/kg；

當(dāng)功率＜40%RP，抽取的凝結(jié)水 O2＜0.020mg/kg；

如果有一個(gè)數(shù)值被超過，則必須查明原因，并避免吸入空氣。

2.3 蒸汽發(fā)生器排污水的Na-陽離子電導(dǎo)率

1）如圖2，正常功率運(yùn)行期間排污水的Na-陽離子電導(dǎo)率關(guān)系，共分五個(gè)區(qū)域：

1區(qū) 正常功率運(yùn)行范圍；

2區(qū) 正常功率運(yùn)行的允許范圍；

3區(qū) 功率運(yùn)行限定在一周以內(nèi)；

4區(qū) 功率運(yùn)行限定在100小時(shí)以內(nèi)（30%功率）；

5區(qū) 立即停堆。

圖2 排污水中Na含量和λ+所決定運(yùn)行區(qū)域圖

測量的數(shù)值在5個(gè)區(qū)中的1個(gè)區(qū)內(nèi)確定運(yùn)行點(diǎn)。

如果化學(xué)參數(shù)惡化，結(jié)合3和4區(qū)構(gòu)成最低限值，限定運(yùn)行的延續(xù)時(shí)間，要求如下：

——降低機(jī)組負(fù)荷（在4區(qū)內(nèi)）以限制污染，如果需要，對凝汽器進(jìn)行維修。

——或者機(jī)組停運(yùn)和蒸汽發(fā)生器供水由輔助給水系統(tǒng)供給予。

如果污染繼續(xù)惡化，在五區(qū)要求以最大速率立即降低機(jī)組負(fù)荷直到熱停堆或熱備用。只有在蒸汽發(fā)生器排污水特性返回2區(qū)后，才允許停止降負(fù)荷或提升功率。

限值的目的在于盡快探明并消除蒸汽發(fā)生器污染的原因,以便限制進(jìn)入系統(tǒng)的腐蝕性元素的數(shù)量。該圖表以陽離子電導(dǎo)率為橫坐標(biāo)，以鈉離子的含量為縱坐標(biāo)。陽離子電導(dǎo)率的測量可確定是否因生水進(jìn)入凝汽器造成的強(qiáng)酸強(qiáng)堿鹽含量(特別是Cl-)；鈉的測量顯示了與強(qiáng)酸有關(guān)的，并以游離苛性鈉(堿)形式存在的鈉總量。

當(dāng)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，依靠凝結(jié)水精處理系統(tǒng)(ATE)隨機(jī)組同步運(yùn)行來保證二回路水質(zhì)。凝結(jié)水精處理時(shí)通過將全流量的凝結(jié)水精處理系統(tǒng)設(shè)置在主凝結(jié)水系統(tǒng)的旁流位置上來實(shí)現(xiàn)的。具體地說，就是將凝結(jié)水精處理裝置的進(jìn)水從凝結(jié)水泵出口母管接出，凈凝結(jié)水泵位于精處理裝置出水母管上，后者將經(jīng)精處理后的凝結(jié)水送回到更后的主凝結(jié)水管中去。其系統(tǒng)流程為前置陽床+混床串聯(lián)，即利用前置陽床除去氧化鐵，銅等管道系統(tǒng)中的腐蝕產(chǎn)物以及凝結(jié)水中的陽離子；利用混床樹脂的工作交換容量進(jìn)一步除去凝結(jié)水中的微量鹽份以及前置陽床漏過的離子狀雜質(zhì),滿足蒸汽發(fā)生器對水質(zhì)的要求.在凝汽器突然發(fā)生較大泄漏事故時(shí)，凝結(jié)水精處理系統(tǒng)的運(yùn)行還可為應(yīng)付緊急停機(jī)提供足夠的停機(jī)時(shí)間。

3 凝汽器查漏的重要性

為防止放射性裂變產(chǎn)物釋放到環(huán)境，核電廠設(shè)有三道屏障：燃料包殼、一回路系統(tǒng)和安全殼（包括廢物處理系統(tǒng)），水化學(xué)主要影響前兩道屏障。而二回路水質(zhì)對屬于第二道屏障的蒸汽發(fā)生器的完整性有重大影響。目前世界上運(yùn)行的近500座核電站里，由于二回路水質(zhì)控制不善引起的耗蝕、點(diǎn)蝕、凹陷和晶間腐蝕等嚴(yán)重問題導(dǎo)致許多核電站的蒸汽發(fā)生器失效，因此，我們對二次側(cè)的水質(zhì)必須要求很嚴(yán)。而二回路一旦凝汽器的鈦管有泄漏，海水就會漏入二回路，由于海水里含有較多的鹽分，它們將對蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生嚴(yán)重危害。一旦發(fā)生蒸汽發(fā)生器傳熱管泄漏，將導(dǎo)致一回路有放射性的水泄漏到二回路，將第三道屏障（安全殼）旁通，從而可能污染環(huán)境。而當(dāng)前機(jī)組運(yùn)行時(shí)化學(xué)監(jiān)測得出結(jié)果二回路水質(zhì)較差，所以現(xiàn)在ATE（凝結(jié)水精處理系統(tǒng)）全流量投入，即使如此，水質(zhì)仍不理想，陽離子電導(dǎo)率還大于2%，這樣也無法滿足技術(shù)規(guī)范對SG（蒸汽發(fā)生器）水質(zhì)的要求。

4 查漏方法

4.1 煙霧法查漏

凝汽器一側(cè)隔離之后，將凝汽器出水口水室管板清理干凈，為增加進(jìn)水側(cè)破損鈦管處負(fù)壓而便于被維修人員檢測出漏點(diǎn)，將其回水側(cè)鈦管出口用保鮮膜全部密封，然后維修人員在循環(huán)水進(jìn)水側(cè)對5800根鈦管及其脹口逐一用煙霧進(jìn)行檢測，在汽側(cè)真空的作用下，如果鈦管泄漏，則會產(chǎn)生吸力，把煙吸入鈦管，從而查出漏點(diǎn)，再進(jìn)行堵管或補(bǔ)焊處理。

4.2 水位查漏法

首先在入口水室側(cè)管板上標(biāo)上記號后，慢慢升水位，當(dāng)達(dá)到第一個(gè)刻度時(shí)，利用閥門調(diào)節(jié)水位，使水位穩(wěn)住在此刻度一段時(shí)間。然后通知化學(xué)人員測汽側(cè)凝結(jié)水電導(dǎo)率。若電導(dǎo)率不變，繼續(xù)升水位，按刻度順序直至人孔處高度。適用于粗查漏點(diǎn)。

4.3 彈性拉伸膜查漏法

鋪膜之前清理干凈管板并用噴壺向管板上灑點(diǎn)水，然后平整鋪上薄膜，薄膜和管板即緊密的粘合。把進(jìn)出口水室的管板都貼上彈性拉伸膜，如果有鈦管泄漏，管子里的氣壓在凝汽器汽側(cè)真空的作用下很快降低，管口的薄膜就會被外界大氣壓向管子里壓，當(dāng)管子內(nèi)達(dá)到一定負(fù)壓后，薄膜就會被壓破。

4.4 氦氣查漏法

對灌水不能查到的部分用氦氣查漏法，如汽輪機(jī)本體及其進(jìn)汽管線。

5 凝汽器鈦管泄漏查漏導(dǎo)則

5.1 現(xiàn)象

（1）凝泵出口母管陽電導(dǎo)高報(bào)警SIT 100 AA（紅色）出現(xiàn)；

（2）高加出水總管氧電導(dǎo)高SIT102AA(黃色)出現(xiàn)；

（3）KIT趨勢顯示APG的電導(dǎo)（或）和鈉離子濃度升高，水質(zhì)惡化。

5.2 處理過程

5.2.1 若KIT中APG的取樣中的鈉離子（或）和電導(dǎo)率在上升則立即加大ATE的處理流量到全流量處理。

一般ATE全流量處理能確保ATE出口母管的水質(zhì)滿足要求，越早投入ATE全流量處理越能控制住水質(zhì)的惡化趨勢，這個(gè)投入時(shí)間的長短對扼制蒸發(fā)器的水質(zhì)惡化趨勢至關(guān)重要。一般發(fā)生泄漏后若機(jī)組處于滿功率并且ATE處理流量低則在很短時(shí)間之內(nèi)APG的水質(zhì)指標(biāo)就會以非?？斓乃俣壬仙?，很快將進(jìn)入4區(qū)，甚至5區(qū)，這些臟水進(jìn)入蒸發(fā)器后則只能通過APG排出，因此APG的水質(zhì)好轉(zhuǎn)的速度非常緩慢，在下降過程中一般不建降低ATE流量，否則將出現(xiàn)一個(gè)更高的高峰。

（1）應(yīng)先確認(rèn)有兩臺ATE泵運(yùn)行，否則立即啟動第二臺泵，一臺泵的流量可增加達(dá)到1800T/H。若ATE值班室中無法起泵可在現(xiàn)場用試驗(yàn)盒起泵，泵出口閥門也可以在現(xiàn)場開啟。

（2）應(yīng)確認(rèn)現(xiàn)場有四列床運(yùn)行，否則立即到現(xiàn)場將投入的床增加到四列。每臺除鹽床的流量可達(dá)到700T/H，若當(dāng)時(shí)有兩列的話可先增加到1400 T/H。

5.2.2 S.G.排污水的水質(zhì)根據(jù)技術(shù)規(guī)范的要求，當(dāng)水質(zhì)處于四區(qū)時(shí)，則根據(jù)要求進(jìn)行降負(fù)荷到30%的功率。

低的給水流量可以降低蒸發(fā)器中的濃縮倍數(shù)，APG排污水的水質(zhì)的惡化以及惡化后的好轉(zhuǎn)速度要比功率高時(shí)快。機(jī)組一旦停運(yùn)，主給水不循環(huán)，則二回路系統(tǒng)中的臟水則必須通過二回路的大循環(huán)才能處理干凈。

5.2.3 在增加ATE處理流量的同時(shí)，迅速派人到二回路取樣間確認(rèn)凝泵出口的Na+，電導(dǎo)率以及S.G.（蒸汽發(fā)生器）排污的電導(dǎo)率及Na+是否有上升趨勢，并且凝汽器熱井取樣的電導(dǎo)率是否有上升，如有上升趨勢，則基本判斷為凝汽器的鈦管有泄漏。

5.2.4 通知化學(xué)人員對凝汽器進(jìn)行取樣，進(jìn)行判斷哪側(cè)凝汽器有漏。

5.2.5 迅速派人到MX-7.2M連續(xù)監(jiān)視凝汽器6個(gè)單元的電導(dǎo)率變化趨勢，如有異常變化則通知主控隔離該側(cè)凝汽器。隔離時(shí)只要關(guān)閉CVI（抽真空系統(tǒng)）泵對應(yīng)的吸氣閥門和兩側(cè)的電動隔離閥即可。

注意：隔離凝汽器時(shí)，不能將同一凝汽器的兩側(cè)同時(shí)隔離，同一臺泵也不能隔離兩側(cè)凝汽器，以防止循泵流量過小而導(dǎo)致?lián)p壞

5.2.6 如果六側(cè)凝汽器均沒有明顯的變化，則進(jìn)行SIT（取樣系統(tǒng)）取樣方式的調(diào)整，先隔離熱井靠海水出口側(cè)的取樣閥，只對熱井的靠海水入口側(cè)進(jìn)行取樣，監(jiān)視電導(dǎo)率的變化，如有明顯變化，則通知主控隔離該側(cè)凝汽器

5.2.7 如果海水入口側(cè)的電導(dǎo)率沒有明顯差別，則先開啟靠海水出口側(cè)的閥門，隔離靠海水進(jìn)口側(cè)的取樣閥，觀察電導(dǎo)是否有明顯的變化，如有則通知主控隔離該側(cè)凝汽器

5.2.8 隔離初步判斷的凝汽器之后，立即檢查凝泵出口母管Na+，凝泵出口母管的電導(dǎo)率的變化趨勢，若這些指標(biāo)在下降則隔離基本正確。否則需要考慮對該側(cè)的凝汽器的海水進(jìn)行排水，排水的快慢直接影響到S.G.水質(zhì)的恢復(fù)時(shí)間，排水之后再觀察凝泵出口母管Na+，凝泵出口母管的電導(dǎo)率的變化趨勢，若下降則隔離基本正確。若保持不變則隔離錯(cuò)誤，需要恢復(fù)隔離的列，重新判斷隔離。一般不建議通過降低ATE流量來判斷隔離是否正確，因?yàn)橐坏〢TE流量下降而漏點(diǎn)依然存在的話將導(dǎo)致APG（蒸汽發(fā)生器排污系統(tǒng)）的水質(zhì)指標(biāo)又一個(gè)惡化高峰，而且峰頂更高，很可能進(jìn)入5區(qū)，這里的特點(diǎn)為臟水進(jìn)去容易而要凈化出來非常苦難。

注意：在隔離之后不能通過APG的水質(zhì)是否好轉(zhuǎn)來判斷隔離是否正確，而應(yīng)該通過CEX（凝結(jié)水抽取系統(tǒng)）泵出口母管的水質(zhì)變化趨勢和化學(xué)人員的手動取樣分析結(jié)果作為隔離是否正確的依據(jù)，因?yàn)锳TE全流量運(yùn)行之后即使沒有將漏點(diǎn)隔離水質(zhì)也會趨于好轉(zhuǎn)，但是CEX泵出口的水沒有經(jīng)過ATE的處理，這里的水質(zhì)指標(biāo)才能作為隔離是否正確的標(biāo)志。

5.3 人員通知

在上述現(xiàn)象的同時(shí)應(yīng)立即通知運(yùn)行領(lǐng)導(dǎo)和化學(xué)人員，請他們立即到場。

6 事件分析

6.1 事件經(jīng)過

2005年2月8日中午11：30化學(xué)人員接到主控指令，告知2號機(jī)組（核取樣系統(tǒng)）REN081、082、010MG數(shù)據(jù)上升較快，同時(shí)主控室出現(xiàn)SIT100AA報(bào)警，化學(xué)人員判斷凝汽器發(fā)生海水泄漏，要求立即投運(yùn)ATE全流量凈化，同時(shí)立即安排化學(xué)人員到現(xiàn)場取樣確認(rèn)。由于在ATE全流量處理前漏入的海水直接進(jìn)入SG，經(jīng)過濃縮，導(dǎo)致SG水質(zhì)短時(shí)間惡化，水質(zhì)達(dá)到技術(shù)規(guī)范4區(qū)。經(jīng)過取樣確認(rèn)凝汽器B2發(fā)生鈦管泄漏，通過ATE全流量凈化和隔離B2側(cè)海水后水質(zhì)好轉(zhuǎn)。經(jīng)過機(jī)械人員查漏、堵管，與2月10日解除B2海水隔離，恢復(fù)運(yùn)行。

6.2 處理過程

6.2.1 在此之間，由于S.G.的水質(zhì)已經(jīng)進(jìn)入到五區(qū)，開始進(jìn)行降功率運(yùn)行，目標(biāo)是350MWe。ATE的流量已經(jīng)加大（由于ATE004 PO在電腦中啟動之后，其出口閥沒有開啟，最后就地開啟閥門之后，再啟泵，因此ATE的凈化流量加大的有點(diǎn)緩慢）。在投入C1之后，進(jìn)行隔離B1，在隔離B1之后，約半小時(shí)后除B1以外的電導(dǎo)率開始下降包括凝泵出口的Na+也開始下降，但是B1的電導(dǎo)率卻上升。根據(jù)此現(xiàn)象判斷為B1有泄漏。

6.2.2 包括S.G.Na+,電導(dǎo)率也開始下降，因此確定B1有漏，決定對B1進(jìn)行排水，并進(jìn)行開啟B1的水室人孔。在14：30開啟人孔。S.G.的水質(zhì)進(jìn)一步好轉(zhuǎn)，等到2月8日的22：00水質(zhì)已經(jīng)基本進(jìn)入二區(qū)，降低流量到 600T/H，維持運(yùn)行約兩小時(shí)，在準(zhǔn)備進(jìn)行升功率之前，在2月9日的0：20 S.G.的Na+，電導(dǎo)率又開始迅速惡化，迅速進(jìn)入到四區(qū)，立即加大ATE的凈化流量到2400T/H。

6.2.3 在對該現(xiàn)象進(jìn)行分析之后，認(rèn)為漏點(diǎn)還是存在，可能是B1/C1都漏，因此決定停止2CRF 002 PO（循環(huán)水系統(tǒng)），用于終止鈦管的泄漏。但是在停泵之后，S.G.的水質(zhì)雖然有所好轉(zhuǎn)，但是分析認(rèn)為可能是ATE的進(jìn)化功能導(dǎo)致的結(jié)果，此時(shí)B1的電導(dǎo)率在5.0左右，為驗(yàn)證漏點(diǎn)是否隔離，降低ATE的流量，在降低ATE的流量之后的半小時(shí)，S.G.的水質(zhì)迅速進(jìn)入到五區(qū)。此時(shí)經(jīng)過分析B1的水質(zhì)很差（其他五個(gè)凝汽器的電導(dǎo)率都差不多），是不正?，F(xiàn)象，如果是B1漏，在海水排空之后，其電導(dǎo)率應(yīng)該是好的，水質(zhì)差則意味著有海水進(jìn)入到B1,因此認(rèn)為可能是B2泄漏導(dǎo)致的B1的水質(zhì)變差，為驗(yàn)證該想法的正確性，要求化學(xué)對SIT的取樣方式進(jìn)行調(diào)整，即對單側(cè)熱井海水進(jìn)口側(cè)進(jìn)行取樣。

6.2.4 在化學(xué)隔離SIT的海水出口側(cè)的取樣閥后，顯示的在熱井的海水進(jìn)口側(cè)的電導(dǎo)率B1為11us/cm左右B2也為11us/cm左右，在B1海水排空的情況下，B1的臟水是由B2內(nèi)的水質(zhì)引起，因此決定啟動2CRF 002 PO，封閉B1的水室人孔。在2月 9日 03：15啟動 2CRF 002 PO，05：00 投入凝汽器 B1,在 07：00 隔離 B2 開始排水，14：00S.G.的水質(zhì)進(jìn)入二區(qū)。14：30降低ATE的流量到600t/h，水質(zhì)穩(wěn)定在二區(qū)，半小時(shí)后開始升功率到620MW,到2月10日13：00查漏結(jié)束，共堵漏3根管道。投入后水質(zhì)沒有變化。

6.3 事件總結(jié)

6.3.1 一般ATE全流量處理能確保ATE出口母管的水質(zhì)滿足要求，越早投入ATE全流量處理越能控制住水質(zhì)的惡化趨勢，這個(gè)投入時(shí)間的長短對扼制蒸發(fā)器的水質(zhì)惡化趨勢至關(guān)重要。一般發(fā)生泄漏后若機(jī)組處于滿功率并且ATE處理流量低則在很短時(shí)間之內(nèi)APG的水質(zhì)指標(biāo)就會以非?？斓乃俣壬仙?，很快將進(jìn)入4區(qū)，甚至5區(qū)，這些臟水進(jìn)入蒸發(fā)器后則只能通過APG排出，因此APG的水質(zhì)好轉(zhuǎn)的速度非常緩慢，在下降過程中一般不建降低ATE流量，否則將出現(xiàn)一個(gè)更高的高峰。

6.3.2 低的給水流量可以降低蒸發(fā)器中的濃縮倍數(shù)，APG排污水的水質(zhì)的惡化以及惡化后的好轉(zhuǎn)速度要比功率高時(shí)快。機(jī)組一旦停運(yùn)，主給水不循環(huán)，則二回路系統(tǒng)中的臟水則必須通過二回路的大循環(huán)才能處理干凈。

6.3.3 本次使用的水位查漏法具有獨(dú)創(chuàng)性，減輕了現(xiàn)場查漏的工作量，彈性拉伸膜的應(yīng)用更是發(fā)揮了重大作用，此次查漏的成功得益于試驗(yàn)方法的科學(xué)性。

6.3.4 秦山地區(qū)杭州灣的泥沙問題，加上進(jìn)口的這批鈦管曾經(jīng)發(fā)生較大的質(zhì)量問題，鈦管破損可能是秦山二期今后不可避免的常見故障。

6.3.5 由于機(jī)組停機(jī)停堆等對凝汽器沖擊也較大，可能鈦管薄弱處在此時(shí)易發(fā)生破口，也可能原來被泥沙堵住的小孔經(jīng)過沖擊后擴(kuò)大或者重新裸露出來。因此，操縱員應(yīng)關(guān)注SG水質(zhì)變化及化學(xué)相關(guān)報(bào)警，發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)通知化學(xué)人員。

6.3.6 本次海水泄漏出現(xiàn)三次SG水質(zhì)較差，都與ATE沒有全流量運(yùn)行直接相關(guān)。因此在啟動階段，主給水投運(yùn)后就應(yīng)該及時(shí)投運(yùn)ATE系統(tǒng)，并且隨著并網(wǎng)、升功率逐步提高處理流量。

6.3.7 在主控室沒有凝汽器熱阱檢漏裝置報(bào)警信號，僅有CEX泵出口陽電導(dǎo)率報(bào)警信號是不夠的。此次事件顯示只有凝汽器泄漏相對較大時(shí)，CEX泵出口陽電導(dǎo)率才會超過0.3us/cm的限值報(bào)警，這樣延誤了ATE投全流量處理的時(shí)間，從而影響SG水質(zhì)。

7 結(jié)束語

凝汽器在機(jī)組運(yùn)行設(shè)備中起著至關(guān)重要的作用，直接影響著機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。通過在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中對凝汽器的認(rèn)識，對運(yùn)行過程中出現(xiàn)的事例進(jìn)行分析、總結(jié)，不斷優(yōu)化凝汽器的運(yùn)行。通過這次的總結(jié)，希望能夠給機(jī)組在以后的實(shí)際運(yùn)行過程帶來一些幫助，同時(shí)也能夠?yàn)閷W(xué)習(xí)凝汽器知識的員工提供一些幫助。這次總結(jié)還有很多不足之處，也希望各位能夠積極批評、指正，共同學(xué)習(xí)、共同進(jìn)步，讓我們更好地掌握凝汽器的知識，為機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行做貢獻(xiàn)。

［1］秦山二廠凝汽器設(shè)備說明書[S].秦山二廠（內(nèi)部資料）.

［2］凝汽器系統(tǒng)手冊[S].秦山二廠（內(nèi)部資料）.

［3］秦山二廠常規(guī)島事故處理大綱[S].秦山二廠（內(nèi)部資料）.