董春光,蔡 泉
(常州寶菱重工機(jī)械有限公司,江蘇 常州 213019)
常州寶菱重工機(jī)械有限公司為某國內(nèi)大型鋼鐵公司提供的1 500 mm卷取機(jī),僅使用了幾百小時,多臺減速箱高速軸的軸承發(fā)生燒毀故障,而正常潤滑下軸承使用壽命在3萬小時以上。通過分析,故障原因是潤滑方式不當(dāng)。
稀油潤滑的油量直接影響齒輪和軸承的潤滑效果,若從元件經(jīng)過的油量過小,直接導(dǎo)致減速箱軸承和齒輪的損壞,造成故障。
潤滑管路基本布置在從箱體內(nèi)部利用噴嘴在箱體頂部噴油,四個噴嘴負(fù)責(zé)向齒輪噴油,四噴嘴向軸承油槽噴油,一個噴嘴向軸承直接噴油,噴嘴結(jié)構(gòu)形式如圖1所示。在0.2 MPa壓力下齒輪噴嘴流量4 L/min,軸承噴嘴流量2.5 L/min。具體結(jié)構(gòu)形式如圖2所示。
圖1 噴嘴外形圖Fig.1 Outline drawing of nozzle
原設(shè)計的潤滑方式粗看起來是比較先進(jìn)的潤滑方法——噴油潤滑方式,但仔細(xì)分析后發(fā)現(xiàn),齒輪和下部一個軸承屬于噴油潤滑,如圖3所示,其余軸承的潤滑方式比較特殊。稀油先噴到油槽中,然后自然流到高速軸承中去,再從高速軸承自然流向中速軸承和低速軸承。這種特殊的潤滑方式似乎兼有強(qiáng)制循環(huán)、噴油和飛濺潤滑的特點(diǎn)。從油流動渠道看,瓶頸在自然流動方面,分析這種潤滑方式基本上屬于飛濺潤滑。
圖2 原設(shè)計潤滑方式圖Fig.2 Diagram of original lubrication mode
圖3 下部軸承噴油潤滑F(xiàn)ig.3 Spray lunbricaton mode of bottom bearing
一般通過表1判定潤滑方式。高速軸的滑動線速度dn值為1 400 r/min×155 mm=217 172 mm·r/min<40×104mm·r/min,采用飛濺潤滑滿足要求。但在生產(chǎn)中,因噴嘴噴向油槽的油量可能會因偏移而減少,通向軸承的兩處油孔偏移造成狹縫效應(yīng)引起油量減少,從油槽自然流向軸承的油量不能得到有效保證。
表1 滾動軸承在不同潤滑方式下的dn(mm·r/min)允許值Tab.1 Allowable values of bearing at different lubrication mode
減速箱高速軸承處外部增加強(qiáng)制壓力循環(huán)潤滑,改進(jìn)后的潤滑方式如圖4所示。油強(qiáng)制的從潤滑點(diǎn)處流向高速軸承,然后流向低速軸,保證了高速軸的有效流量,確保了潤滑效果。
圖4 改進(jìn)后的潤滑F(xiàn)ig.4 Lubrication mode after modification
首先計算潤滑系統(tǒng)的油量,分為齒輪和軸承潤滑油量。減速機(jī)傳遞功率N=180 kW,傳動級數(shù)n=3,軸承型號、尺寸及計算出的用油量見表2。
每個軸承所需油量計算公式如下
式中,d為軸承內(nèi)徑,mm;Qb為給油量,L/min;Δt為進(jìn)出口油溫差,℃,一般取15℃;μ為滾動軸承摩擦系數(shù),取0.0025;n為軸承轉(zhuǎn)速,r/min;Fr為軸承徑向負(fù)荷,N。
表2 軸承潤滑油的用量Table 2 Quantity of lubrication oil for bearing
其次,計算齒輪所需潤滑油量。計算公式為
式中,Qg為齒輪給油量,L/min;η為單極傳動效率,磨齒為0.995;γ為油的比重,0.9kg/L;C為油的比熱,0.4 kcal/kg℃;Δt為進(jìn)出油口溫度,一般為10℃。
兩部分合計總用油量為Q=25.6+7=32.6 L/min。
為保險起見,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)向上圓整至50 L/min。實(shí)際系統(tǒng)泵的流量是50 L/min,滿足使用要求。前面已經(jīng)分析過,設(shè)計流量不代表與每個軸承的實(shí)際流量相符。若實(shí)際經(jīng)過高速軸承的流量受到自然流量的限制,實(shí)際流量就達(dá)不到設(shè)計流量,造成故障。從理論上講,飛濺自然流動潤滑是可行的,但高速軸承要求噴嘴和小孔的精度和位置都很高,容易造成潤滑不良。
通過在減速箱高速軸承處外部增加強(qiáng)制壓力循環(huán)潤滑,卷取機(jī)稀油潤滑改造后軸承實(shí)際使用壽命遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計壽命,達(dá)到了預(yù)期改造要求。
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