顆粒破碎對(duì)絹云母片巖強(qiáng)度和變形影響的試驗(yàn)研究

秦尚林，楊蘭強(qiáng), ，陳榮輝，陳善雄

（1.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430071；2.浙江省工程勘察院，浙江 寧波 315000）

1 前 言

粗粒料是一種天然的填筑材料，廣泛應(yīng)用于大壩、路基、機(jī)場(chǎng)等填筑工程。粗粒料的力學(xué)特性一直是巖土工程中的重要研究方向之一，隨著大型三軸試驗(yàn)儀的發(fā)展，研究人員對(duì)粗粒料進(jìn)行了不同應(yīng)力路徑、不同圍壓、循環(huán)加、卸載等條件下的三軸試驗(yàn)[1-3]，但主要集中在圓球狀、塊狀的硬質(zhì)母巖粗粒料方面三軸試驗(yàn)研究。大量試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬多采用圓球狀、塊狀顆粒試樣，而對(duì)片狀顆粒缺乏足夠地認(rèn)識(shí)，導(dǎo)致采用片狀粗粒料作為填料的工程時(shí)常發(fā)生各種病害。

顆粒破碎是影響粗粒土剪切特性的重要因素。在土力學(xué)研究初期，Terzaghi 就提出土細(xì)觀結(jié)構(gòu)的概念，此后隨著細(xì)觀土力學(xué)的發(fā)展，越來(lái)越多的學(xué)者對(duì)顆粒破碎進(jìn)行了研究。Lee 等[4]、Marsal[5]、Hardin[6]等學(xué)者對(duì)顆粒破碎進(jìn)行了度量，國(guó)內(nèi)外許多研究人員對(duì)影響顆粒破碎的因素進(jìn)行了探索，建立了一些考慮顆粒破碎的本構(gòu)模型，并認(rèn)識(shí)到顆粒破碎是影響粗粒料力學(xué)特性的重要因素。程展林等[7]采用CT 三軸儀研究了塊狀粗粒土顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律。王光進(jìn)等[8]對(duì)礫石粗粒土三軸試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬。目前對(duì)顆粒破碎的研究主要集中在影響因素的試驗(yàn)研究上，破碎對(duì)土體的力學(xué)性質(zhì)會(huì)產(chǎn)生什么樣的影響鮮見(jiàn)文獻(xiàn)報(bào)道[9]，對(duì)于更易破碎的片狀顆粒和風(fēng)化片狀顆粒研究很少。

絹云母片巖是一種非常特殊的片狀軟巖，作為路基填料，壓實(shí)過(guò)程中顆粒極易破碎，表現(xiàn)出類似于粉土的壓實(shí)特性，壓實(shí)質(zhì)量非常難以控制，國(guó)內(nèi)外對(duì)其力學(xué)特性及壓實(shí)特性研究甚少，鮮見(jiàn)相關(guān)文獻(xiàn)資料。本研究對(duì)片狀、易發(fā)生顆粒破碎的絹云母片巖粗粒料進(jìn)行了大型三軸試驗(yàn)及顆粒分析試驗(yàn)，初步分析了絹云母片巖粗粒料顆粒破碎特性，重點(diǎn)探討了顆粒破碎對(duì)絹云母片巖粗粒料力學(xué)性質(zhì)的影響。

2 粗粒料力學(xué)特性試驗(yàn)研究

2.1 片巖顆粒的礦物特征及基本性質(zhì)

試驗(yàn)試樣取自谷竹高速公路，線路位于鄂西北地區(qū)，沿線廣泛賦存絹云母片巖，見(jiàn)圖1。

圖1 絹云母片巖Fig.1 Sericite schist

絹云母片巖主要礦物成分為云母、綠泥石、石英和長(zhǎng)石，呈鱗片狀結(jié)構(gòu)，片狀構(gòu)造，極易沿片理面劈開(kāi)成極薄片狀，徑厚比大。因此，絹云母片巖粗粒料棱角豐富，且強(qiáng)度低，相比塊狀結(jié)構(gòu)的顆粒更易發(fā)生破碎。另外，絹云母片巖表面滑膩，碾碎后的細(xì)顆粒具有一定的黏性，兼具云母類礦物和黏土類礦物的多種特點(diǎn)。

對(duì)絹云母片巖進(jìn)行X 衍射試驗(yàn)，其結(jié)果見(jiàn)表1。其主要礦物成分為綠泥石和云母，綠泥石與云母極相似，解理完全，參差狀斷口。

表1 X 衍射試驗(yàn)分析結(jié)果Table 1 X-ray diffraction experiments analysis

2.2 試樣制備

試驗(yàn)在2 000 kN 大型動(dòng)靜三軸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試樣尺寸為φ 300 mm×600 mm，試樣中容許最大粒徑為60 mm。由于試驗(yàn)儀器尺寸的限制，必須對(duì)現(xiàn)場(chǎng)原始級(jí)配進(jìn)行縮尺。為能近似反映出材料的實(shí)際工作條件，本試驗(yàn)采用替代法[10]對(duì)原始試料進(jìn)行縮尺備樣，用粒徑為5～60 mm 替代粒徑大于60 mm的顆粒，并保持小于5 mm 的粒徑含量不變，初始級(jí)配和試驗(yàn)級(jí)配如圖2 所示。其中，粒徑小于0.075 mm 的顆粒含量小于5%，屬于無(wú)黏性粗粒料。

圖2 初始級(jí)配和試驗(yàn)級(jí)配Fig.2 Initial gradation and test gradation

按同一級(jí)配，兩種干密度制備試樣，為方便說(shuō)明，試樣按表2 進(jìn)行分組編號(hào)。其中，ST1為較高初始密度試樣組，分6 層裝樣，每層高10 cm，擊實(shí)成型；ST2為較低初始密度試樣組，分4 層裝樣，每層高15 cm，人工輕微振搗壓實(shí)。

表2 試樣分組及編號(hào)情況Table 2 Grouping and numbering of sample

2.3 試驗(yàn)方法

試樣直徑為300 mm、高為600 mm，由不同粒徑組顆粒按上述試驗(yàn)級(jí)配制成，對(duì)試驗(yàn)后的每個(gè)試樣整體風(fēng)干后進(jìn)行篩分試驗(yàn)。每組做4 個(gè)試樣，均為飽和固結(jié)排水三軸試驗(yàn)，圍壓分別取200、400、600、800 kPa。制樣、飽和方法以及加載按規(guī)范要求進(jìn)行，軸向加載由應(yīng)變控制，剪切速率為1 mm/min。為研究顆粒破碎規(guī)律，軸向加載終止條件：當(dāng)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線有明顯的峰值時(shí)，達(dá)到峰后2%的應(yīng)變停止；當(dāng)應(yīng)力-應(yīng)變無(wú)峰值時(shí)，取應(yīng)變15%所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力為破壞應(yīng)力，并使應(yīng)變達(dá)到17%停止加載。試驗(yàn)完畢后對(duì)樣品進(jìn)行全料顆粒分析試驗(yàn)。

3 絹云母片巖粗粒料顆粒破碎分析

3.1 顆粒破碎的度量

為了描述顆粒破碎的程度，定量地分析顆粒破碎對(duì)粗粒土力學(xué)特性的影響，許多學(xué)者定義了顆粒破碎參量來(lái)衡量粗粒料的顆粒破碎。常用的方法有以下幾種。

Lee 等[4]在研究砂土的顆粒破碎時(shí)，將試驗(yàn)前顆粒含量為15%的粒徑與試驗(yàn)后顆粒含量為15%的粒徑的比值作為破碎參量，即B15=D15i/D15f，其中D15i、D15f分別為試驗(yàn)前、后顆粒含量為15%所對(duì)應(yīng)的粒徑。

柏樹(shù)田[11]提出，用堆石料受荷前、后限制粒徑之差來(lái)度量顆粒破碎，即B60=D60i-D60f，該類方法主要都是針對(duì)某一粒徑的變化來(lái)描述顆粒破碎。

Marsal[5]在對(duì)土的抗剪強(qiáng)度進(jìn)行討論時(shí)定義了破碎參量Bg，將試驗(yàn)后級(jí)配曲線上某一篩分粒徑的百分含量減去試驗(yàn)前該篩分粒徑的百分含量得到該粒徑的百分含量變化值，并把各個(gè)篩分粒徑的百分含量變化值的正值部分之和定義為破碎參量Bg，即

式中：Bg為顆粒破碎率；ΔWk=Wki-Wkf，Wki為試驗(yàn)前級(jí)配曲線上某級(jí)粒組的含量，Wkf為試驗(yàn)后級(jí)配曲線相同粒組的含量。

Hardin[6]對(duì)堆石料和砂土進(jìn)行了大量的試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)粒徑小于0.074 mm 的土顆粒很難破碎。因此，將級(jí)配曲線與0.074 mm 豎線所圍成的面積定義為土體的破碎勢(shì)Bp，并定義破碎參量Bt為試驗(yàn)前后的破碎勢(shì)之差，即

式中：Bpi、Bpf分別為試驗(yàn)前、后的破碎勢(shì)。為了消除土體初始級(jí)配的影響，Hardin 提出了相對(duì)破碎參量Br的概念，即Br=Bt/Bpi。該破碎參量能夠整體地反映顆粒破碎。

3.2 顆粒破碎試驗(yàn)結(jié)果及分析

為研究絹云母片巖粗粒料在不同裝樣干密度、不同應(yīng)力水平下的顆粒破碎情況，對(duì)飽和固結(jié)排水三軸試驗(yàn)后的試樣進(jìn)行了顆粒分析試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果及顆粒破碎參量計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，圖3為圍壓與各種顆粒破碎參量關(guān)系曲線。

表3 顆粒破碎統(tǒng)計(jì)Table 3 Statistic data of particle breakage

由表3 可以看出，對(duì)于較高初始密度的ST1 試樣組，B15、B60、Bg和Br均隨圍壓的增加而增大；對(duì)于較低初始密度的ST2 試樣組，Br隨圍壓的增加略微增大，而B(niǎo)15、B60和Bg隨圍壓增加呈波動(dòng)變化。從Bg的計(jì)算中可以看出，只有大于10 mm 粒徑的顆粒組含量是減少的，只有該部分對(duì)Bg的值產(chǎn)生影響。B15、B60兩種參數(shù)比較類似，均反映某一粒徑在試驗(yàn)前、后的變化，而相對(duì)破碎率Br能反映級(jí)配曲線與0.074 mm 線的面積變化情況，綜合考慮了各粒組含量變化的影響，并消除了初始級(jí)配的影響，因此采用相對(duì)破碎率Br進(jìn)行分析，得到以下認(rèn)識(shí)：（1）絹云母片巖粗粒料在較低應(yīng)力水平下也易發(fā)生顆粒破碎，圍壓為200 kPa 時(shí)，初始裝樣密度高的試樣與初始裝樣密度低的試樣相對(duì)顆粒破碎率Br分別達(dá)到了15.15%和12.86%，相比于泥巖、灰?guī)r和砂巖更易破碎；（2）除圍壓為200 kPa 外，其余圍壓下初始干密度越大，相對(duì)破碎破碎率越大。初始干密度越高，試樣孔隙率越小，進(jìn)行飽和排水剪切時(shí)，相比于低密度試樣，顆粒間有更多的接觸點(diǎn)，顆粒不宜翻滾和滑動(dòng)，加上絹云母片巖自身的強(qiáng)度和形狀特點(diǎn)，更容易發(fā)生破碎或者沿顆粒本身的層理破裂；（3）同一密度下，隨著圍壓增大，顆粒間的承載結(jié)構(gòu)會(huì)破壞，顆粒變得更易滑動(dòng)，因此，相對(duì)破碎率Br越大；初始干密度越高，相對(duì)顆粒破碎率隨圍壓的增加而增加。

圖3 顆粒破碎參量與圍壓的關(guān)系Fig.3 Relationships between particle breakage parameter and confining pressure

文獻(xiàn)[12]將Br與圍壓σ3的關(guān)系采用式（3）來(lái)描述。

式中：a、b為擬合參數(shù)；pa為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓強(qiáng)（kPa）。

圖4 相對(duì)破碎率與圍壓的關(guān)系Fig.4 Relationships between particle breakage parameter and confining pressure

4 顆粒破碎對(duì)力學(xué)性質(zhì)的影響

4.1 顆粒破碎對(duì)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的影響

為研究顆粒破碎對(duì)絹云母片巖粗粒料力學(xué)性質(zhì)的影響，圖5 給出了ST1和ST2 兩組試樣的飽和固結(jié)排水三軸試驗(yàn)（σ1-σ3）-ε1和εv-ε1關(guān)系曲線。由圖可知，偏應(yīng)力峰值隨圍壓增大而增大，兩種干密度試樣在整個(gè)加載過(guò)程中均表現(xiàn)為應(yīng)變硬化型，但同一圍壓下初始階段，ST2 低密度試樣組的偏應(yīng)力小于ST1 高密度試樣組的偏應(yīng)力；隨著軸向應(yīng)變的增加，ST2 的偏應(yīng)力增幅速率較大，當(dāng)應(yīng)變達(dá)到一定程度時(shí)，在同一坐標(biāo)系統(tǒng)下兩種干密度試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線出現(xiàn)交叉，表現(xiàn)出初始密度低的試樣偏應(yīng)力峰值大于初始密度高的試樣。

一般而言，初始干密度越大，對(duì)應(yīng)的峰值強(qiáng)度也就越高，而絹云母片巖粗粒料卻出現(xiàn)了初始干密度越大，峰值強(qiáng)度越低的情況，分析認(rèn)為主要是由于顆粒破碎造成的。大量研究表明，剪脹提高了抗剪強(qiáng)度，剪縮減小了抗剪強(qiáng)度。由于顆粒破壞，使斷裂的顆粒殘余部分更容易嵌入孔隙中，不易形成大孔隙，因而大大減小了土產(chǎn)生剪脹的可能性，顆粒破碎量大時(shí)很少發(fā)生剪脹，因此，顆粒破碎導(dǎo)致粗粒料的抗剪強(qiáng)度降低。

為了更好地解釋這個(gè)問(wèn)題，這里采用了剪脹因子D[13]，其定義為

當(dāng)D＞1 時(shí)，表示剪脹；D ＜1 時(shí)，表示剪縮。

圖5 偏應(yīng)力-軸向應(yīng)變關(guān)系和體積應(yīng)變-軸向應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.5 Curves of deviatoric stress-strain and volumetric strain-axial strain

圖6為兩種干密度下的剪脹因子與軸向應(yīng)變的關(guān)系。由圖可知，圍壓從200 kPa 到800 kPa 時(shí)，ST1 試樣組隨著軸向應(yīng)變?cè)龃?，其剪脹因子基本位?.8～1.0 之間，ST2 試樣組隨著軸向應(yīng)變?cè)龃?，其剪脹因子出現(xiàn)先減小后逐漸增大，并趨近于1 的現(xiàn)象。圖6(b)可以反映出，試樣在剪切過(guò)程中均表現(xiàn)出先剪縮，后逐漸朝剪脹的方向發(fā)展。而ST1 反映了在剪切的一開(kāi)始，顆粒破碎就對(duì)剪脹性就受到抑制。由于ST1 初始孔隙率較ST2 要低，初始階段的顆粒間內(nèi)嵌活動(dòng)較少，因此，初始階段剪縮現(xiàn)象不明顯。由表3 的顆粒破碎指數(shù)可以看出，ST1 剪切過(guò)程產(chǎn)生的顆粒破碎要大于ST2 剪切造成的顆粒破碎。

圖6 剪脹因子與軸向應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.6 Curves of dilatancy factor and axial strain

由于ST1 初始干密度大于ST2 的初始干密度，加載初期，試樣的顆粒破碎程度還未對(duì)試樣的抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生影響，因此，初始階段ST1 偏應(yīng)力大于ST2的偏應(yīng)力。隨著加載地繼續(xù)，大量的顆粒破碎導(dǎo)致粗粒料的抗剪強(qiáng)度降低。由于ST1 初始孔隙率較小，ST1 要比ST2 試樣先進(jìn)入顆粒破碎階段，ST1 的顆粒破碎率始終大于ST2 的顆粒破碎率，所以在加載后期，ST1 的顆粒破碎導(dǎo)致抗剪強(qiáng)度迅速衰減，而ST2 相對(duì)顆粒破碎較低，兩種干密度試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線在某處出現(xiàn)相交，最終出現(xiàn)初始密度低的試樣抗剪強(qiáng)度大于初始密度高的試樣抗剪強(qiáng)度。

絹云母片巖粗粒料兩種干密度的體變-軸向應(yīng)變關(guān)系如圖5(b)、5(c)所示。由圖可以看出，圍壓從200 kPa 到800 kPa 時(shí)，體變一直以剪縮為主，并沒(méi)有出現(xiàn)粗粒料常有的剪脹現(xiàn)象。這主要是由于絹云母片巖本身顆粒以片狀為主，導(dǎo)致片狀顆粒的轉(zhuǎn)動(dòng)需要消耗更多的能量，使得顆粒間翻滾活動(dòng)沒(méi)有球狀、塊狀顆粒明顯。另外，絹云母片巖屬于軟巖粗粒料，顆粒易破碎，顆粒破碎具有抑制剪脹的作用。因此，顆粒形態(tài)和顆粒易破碎的特性，共同決定了剪脹受到了抑制。

ST1 高密度試樣組體變相比ST2 較低密度試樣組的體變要小。分析認(rèn)為，ST1 初始孔隙率較小，圖6(a)中的ST1 剪脹因子D 保持在1 附近，說(shuō)明顆粒破碎一直抑制剪脹的發(fā)展，因此，剪縮變形較小。而ST2 干密度較小，則初始孔隙率較大，如圖6(b)所示ST2 剪脹因子D 先減小后增大，說(shuō)明ST2 先經(jīng)歷顆粒內(nèi)嵌的體縮變形，再受顆粒破碎以及剪脹的共同作用，因此，ST2 的體變要比ST1 大一些。

4.2 顆粒破碎對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響

圖7為2 組試樣在不同圍壓下的摩爾圓和抗剪強(qiáng)度包線，試驗(yàn)結(jié)果大體上符合摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度計(jì)算公式：

式中：φ為粗粒料咬合產(chǎn)生的內(nèi)摩擦角；c為粗粒料咬合產(chǎn)生的表觀黏聚力。

圖7 試樣摩爾圓和抗剪強(qiáng)度包絡(luò)線Fig.7 Mohr circles and shear strength envelopes of sample

一般情況下，試樣密度越高，其抗剪強(qiáng)度指標(biāo)也會(huì)越高，但從圖7 可以看出，本次試驗(yàn)應(yīng)力范圍內(nèi)絹云母片巖高密度試樣的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的c、φ值均略低于低密度試樣。分析認(rèn)為，由于顆粒破壞，使斷裂的顆粒殘余部分更容易嵌入孔隙中，不易形成大孔隙，大大減少了土產(chǎn)生剪脹的可能性，顆粒破碎量大時(shí)會(huì)很少發(fā)生剪脹，因此顆粒破碎導(dǎo)致粗粒料的抗剪強(qiáng)度降低；ST2 初始孔隙較大，在初始階段需要經(jīng)歷一段時(shí)間剪縮后才會(huì)受顆粒破碎和剪脹的影響，ST1 孔隙率較小，易顆粒破碎，加載過(guò)程中發(fā)生了大量的顆粒破碎，導(dǎo)致試樣抗剪強(qiáng)度降低；ST2 顆粒破碎發(fā)展歷程要比ST1 遲緩，使得同時(shí)期的顆粒破碎對(duì)試樣的抗剪強(qiáng)度影響沒(méi)有ST1大，因此，ST2 的峰值強(qiáng)度要比ST1 要高。

由于試樣的顆粒破碎受初始密度的影響，試樣最終顆粒破碎率是不同的，導(dǎo)致試驗(yàn)完畢后試樣的最終密度是不同的，表4為ST1與ST2 試樣試驗(yàn)完畢后的干密度測(cè)試結(jié)果。由表可以看出，在相同的試驗(yàn)條件下，試驗(yàn)完畢后ST1 的干密度要小于ST2的干密度。表明初始干密度高的試樣，受顆粒破碎的影響后，其最終干密度并不一定高，圖7 所描述試樣抗剪強(qiáng)度參數(shù)正是這種結(jié)果的反映，這也表明顆粒破碎是導(dǎo)致強(qiáng)度變化的主要原因。

表4 試驗(yàn)完畢后試樣的干密度Table 4 Dry density of the samples after test

5 結(jié) 論

（1）絹云母片巖粗粒料易發(fā)生顆粒破碎，相對(duì)破碎參量Br隨圍壓的增加而增大，初始干密度越大，隨圍壓增大越明顯，Br與圍壓的關(guān)系可以用線性關(guān)系描述；在較高圍壓下，初始干密度越大，顆粒破碎量越大。

（2）ST2 初始孔隙率較大，在初始階段需要經(jīng)歷一段時(shí)間體縮變形，才會(huì)受顆粒破碎和剪脹的影響。ST1 孔隙率較小，易顆粒破碎，加載過(guò)程中發(fā)生大量的顆粒破碎的時(shí)間要早。當(dāng)顆粒破碎嚴(yán)重到一定程度，會(huì)導(dǎo)致試樣抗剪強(qiáng)度降低。而ST2 顆粒破碎發(fā)展歷程要比ST1 遲緩，使得同時(shí)期的顆粒破碎對(duì)試樣的抗剪強(qiáng)度影響沒(méi)有ST1 大。兩種干密度試樣的偏應(yīng)力在某處出現(xiàn)相交，最終出現(xiàn)初始密度低的試樣抗剪強(qiáng)度大于初始密度高的試樣抗剪強(qiáng)度。

（3）ST1 初始孔隙率較小，又由于顆粒破碎與剪脹的共同作用，剪脹因子D 一直保持在1 附近，說(shuō)明在整個(gè)加載過(guò)程中，試樣既不剪脹也不剪縮，試樣在剪切過(guò)程中體變較小。ST2 干密度較小，初始孔隙率較高，初始階段由于顆粒間鑲嵌造成的剪縮現(xiàn)象較為明顯。因此，ST2 體變較ST1 要大一些。

[1]劉萌成,高玉峰,劉漢龍.應(yīng)力路徑條件下堆石料剪切特性大型三軸試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(1):176-186.LIU Meng-cheng,GAO Yu-feng,LIU Han-long.Study on shear behaviors of rockfill large-scale triaxial tests under different stress paths[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2008,27(1):176-186.

[2]褚福永,朱俊高,賈華,等.粗粒土卸載-再加載力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2012,33(4):1061-1066.CHU Fu-yong,ZHU Jun-gao,JIA Hua,et al.Experimental study of mechanical behaviour of coarse-grained soil in unloading and reloading[J].Rock and Soil Mechanics,2012,33(4):1061-1066.

[3]王昆耀,常亞屏,陳寧.往返荷載下粗粒土的殘余變形特性[J].土木工程學(xué)報(bào),2000,33(3):48-53.WANG Kun-yao,CHANG Ya-ping,CHEN Ning.Residual deformation characteristics of coarse-grained soil under cyclic loading[J].China Civil Engineering Journal,2000,33(3):48-53.

[4]LEE K L,FARHOOMAND I.Compressibility and crushing of granular soil in anisotropic triaxial compression[J].Canadian Geotechnical Journal,1967,14:69-86.

[5]MARSAL R J.Large-scale testing of rockfill materials[J].Journal of Soil Mechanics and Foundation Division.American Society of Civil Engineers,1967,93(2):27-43.

[6]HARDIN B O.Crushing of soil particles[J].Journal of Geotechnical Engineering,1985,111(10):1177-1192.

[7]程展林,吳良平,丁紅順.粗粒土組構(gòu)之顆粒運(yùn)動(dòng)研究[J].巖土力學(xué),2007,28(增刊):29-33.CHENG Zhan-lin,WU Liang-ping,DING Hong-shun.Researh on movement of fabric of granular material[J].Rock and Soil Mechanics,2007,28(Supp.):29-33.

[8]王光進(jìn),楊春和,張超,等.粗粒土三軸試驗(yàn)數(shù)值模擬與試樣顆粒初始架構(gòu)初探[J].巖土力學(xué),2011,32(2):587-592.WANG Guang-jin,YANG Chun-he,ZHANG Chao.Numerical simulation triaxial tests for coarse-granined soil and preliminary study of initial fabric of sample grain[J].Rock and Soil Mechanics,2011,32(2):587-592.

[9]張家銘,汪稔,張陽(yáng)明,等.土體顆粒破碎研究進(jìn)展[J].巖土力學(xué),2003,24(增刊):661-665.ZHANG Jia-ming,WANG Ren,ZHANG Yang-ming,et al.Advance in studies of soil grain crush[J].Rock and Soil Mechanics,2003,24(Supp.):661-665.

[10]屈智炯,何昌榮,劉雙光,等.新型石渣壩-粗粒土筑壩的理論與實(shí)踐[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2002.

[11]柏樹(shù)田.西北口混凝土面板堆石壩筑壩材料特性的試驗(yàn)研究[C]//水利水電科學(xué)研究院科學(xué)研究論文集.北京:水利電力出版社,1991:19-29.

[12]劉漢龍,秦紅玉,高玉峰,等.堆石粗粒料顆粒破碎試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2005,26(4):562-566.LIU Han-long,QIN Hong-yu,GAO Yu-Feng,et al.Experimental study on particle breakage of rockfill and coarse aggregates[J].Rock and Soil Mechanics,2005,26(4):562-566.

[13]李廣信.高等土力學(xué)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2004.