洪 海

（中國能源建設集團黑龍江省電力勘察設計研究院，黑龍江 哈爾濱 150000）

火電廠各建構筑物的樓面在計算中，由設備埋件、工藝管道等產生的局部荷載應按實際荷載作用考慮，也可采用等效均布荷載進行考慮。

建筑結構荷載設計手冊中給出了如何確定樓面等效均布荷載的方法，詳見下文：

（1）樓、屋面的等效均布活荷載應在其設計控制部位上，根據需要按內力（彎矩、剪力、軸力）、變形、裂縫的等值要求來確定等效均布活荷載，在一般情況下可按內力等值的方法來確定荷載。

（2）由于實際工程中工藝安裝要求以及使用布置的不同，樓面活荷載差別可能很大，此情況下應該分區(qū)域，分別確定各區(qū)域的等效均布活荷載。

（3）連續(xù)梁、板的等效均布活荷載，可按單跨簡支梁、板計算，但計算梁、板得實際內力時仍應按連續(xù)結構考慮。確定等效均布活荷載時，可根據彈性體系結構力學方法計算。

（4）單向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載qe可按下式計算：

qe=8Mmax/b×l×l

式中：l－板的跨度；b－板上局部荷載效應的有效分布寬度值；Mmax－簡支板的最大彎矩值。

上述各字母具體如何取值在《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）第61頁中有詳盡解釋，此處不再詳敘。

在實際工程中，棧橋內設皮帶機，皮帶機支架下端均設置預埋件，并由工藝專業(yè)提供預埋件尺寸及所承受荷載大小。

《火力發(fā)電廠土建結構設計技術規(guī)定》（DL5022-93）中規(guī)定：

當棧橋中皮帶寬度為1.2～1.4m時，棧橋樓面活荷載一般按4kN/㎡采用，當皮帶寬度大于1.4m時按實際荷載考慮。

其樓面活荷載實質即為（全部預埋件上荷載/棧橋板面積）+無設備區(qū)域的操作荷載（一般標準值可取2.0kN/㎡）。

現就實際工程來驗算此樓面活荷載是否合適。

在最近本人參與設計的某工程中，皮帶寬度為1.050m，棧橋樓面即為現澆鋼筋混凝土單向連續(xù)板，板厚100mm，板長跨為5470mm，板短跨即次梁間距均為2200mm，設埋件每個尺寸200mm×250mm，每個埋件上荷載為4kN。本工程棧橋樓面活荷載取4kN/㎡其上預埋件對板最不利情況應為預埋件設于板中心位置處。

現對此樓面等效荷載做計算（計算方法參見《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001第61～63頁）。

解：

板計算跨度lo=2.2m

埋件作用面上平行于板跨的計算寬度

bcx=btx+2s+h=0.35m

埋件作用面上垂直于板跨的計算寬度

bcy=bty+2s+h=0.30m

符合bcx＞bcy（即0.35＞0.3）

bcy＜0.6lo（即0.3＜2.2×0.6=1.32m）

bcy＜lo條件

故埋件上荷載在板上的有效分布寬度為

b=bcy+0.7lo=1.84m

bcx-荷載作用面平行于板跨的計算寬度值

bcy-荷載作用面垂直于板跨的計算寬度值

而bcx=btx+2s+h

bcy=bty+2s+h

btx-荷載作用面平行于板跨的寬度（即工藝埋鐵平行于板跨的尺寸）

bty-荷載作用面垂直于板跨的寬度（即工藝埋鐵垂直于板跨的尺寸）

s-埋鐵墊層厚度（一般均不設，所以s取0）

h-板的厚度

由于埋件位置靠近板的非支撐邊，且埋件中心之間距離小于埋件荷載有效分布寬度，因此應按照兩種不同的折減埋件荷載的有效分布寬度情況確定等效樓面均布活荷載標準值，取兩者中較大值作為該等效樓面均布活荷載標準值。

情況1：以位于板的非支撐邊附近埋件作為計算對象，確定其折減后有效分布寬度：

bˊ=1.01+1.05/2=1.535m

板的計算簡圖（按簡支單跨板計算）應為兩處荷載疊加而成。可參考相關手冊。

作用在板上的荷載（圖1）：

（1）無工藝埋鐵區(qū)域的荷載在折減后的有效分布寬度bˊ內產生的沿板跨的均布線荷載值：

q1=2×1.535=3.07kN/m

（2）工藝埋鐵荷載乘以荷載分項系數并扣除埋件在板跨內所占面積的操作荷載后產生的沿板跨的均布線荷載值：

q2=3.583kN/m

板中絕對最大彎矩Mmax=2.492kN·m

等效樓面均布活荷載標準值：

qe1=2.684kN/㎡

情況2：以位于板中部埋件作為計算對象，確定其折減后有效分布寬度：

bˊ=0.675+1.05/2=1.200m

板的計算簡圖（按簡支單跨板計算）如圖2所示。

作用在板上的荷載：

（1）無埋件區(qū)域的操作荷載在折減后的有效分布寬度bˊ內產生的沿板跨的均布線荷載：

q3=2×1.2=2.4kN/m

（2）埋件荷載乘以分項系數并扣除埋件在板跨內所占面積的操作荷載后產生的沿板跨的均布線荷載

q4==4.583kN/m

板中絕對最大彎矩Mmax=2.264kN·m

等效樓面均布活荷載標準值：

qe2==3.119kN/㎡

由于本棧橋還與地面成一定角 度（12°），筆者在計算中并未考慮，因此實際荷載應小于此計算值。可見實際樓面活荷載小于《火力發(fā)電廠土建結構設計技術規(guī)定》（DL5022-93）中規(guī)定的荷載值。這也代表著本工程棧橋活荷載的取值還是偏于安全并有一定富余度。

圖2

[1]鄭華彬，韓大建，黃炎生，梁德飛.粘貼鋼板法加固軸心受壓柱的可靠度分析（英文）[J].科學技術與工程，2010（07）.

[2]楊義龍，李思明.不同目標使用期結構鑒定與加固相關問題探討[J].山西建筑，2009（06）.

[3]黃炎生，鄧浩，羅仁志.基于分項系數法的既有框架結構可靠性評估[J].華南理工大學學報（自然科學版），2008（12）.