塔河原油輕質(zhì)化脫碳組合工藝的研究

寧愛民，沈本賢，劉紀(jì)昌，仝玉軍

（1. 化學(xué)工程聯(lián)合國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 華東理工大學(xué)，上海 200237；2. 中國(guó)石化 撫順石油化工研究院，遼寧 撫順 113001）

塔河原油輕質(zhì)化脫碳組合工藝的研究

寧愛民1，2，沈本賢1，劉紀(jì)昌1，仝玉軍1

（1. 化學(xué)工程聯(lián)合國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 華東理工大學(xué)，上海 200237；2. 中國(guó)石化 撫順石油化工研究院，遼寧 撫順 113001）

塔河原油屬于含硫中間基原油，酸值（KOH）達(dá)到2.46 mg/g，常減壓裝置難以獲得較高收率的輕餾分油。針對(duì)塔河原油的特點(diǎn)，提出常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝，以期避免石油酸高溫腐蝕問(wèn)題及常壓渣油催化裂化加工的重金屬含量高、殘?zhí)苛扛叩膯?wèn)題。試驗(yàn)結(jié)果表明，適宜的常壓閃蒸溫度為260 ℃；適宜的溶劑脫瀝青工藝條件為：異戊烷為溶劑、抽提塔塔頂溫度175 ℃、壓力3.7 MPa、溶劑與渣油的體積比5，在適宜的條件下，脫瀝青油收率為75.2%，脫瀝青油能滿足催化裂化裝置進(jìn)料的要求，脫油瀝青可作為瀝青混合料添加劑；塔河原油常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝的總液體收率為78.8%。

塔河原油；常壓閃蒸；溶劑脫瀝青

近年來(lái)，隨著世界經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展和環(huán)保法規(guī)的日益嚴(yán)格，國(guó)內(nèi)外對(duì)優(yōu)質(zhì)清潔燃料的需求大幅度增長(zhǎng)。但是原油資源的重質(zhì)化和劣質(zhì)化越來(lái)越明顯［1］，可供選擇的輕質(zhì)原油數(shù)量逐步減少，對(duì)于煉油企業(yè)，大力發(fā)展重質(zhì)劣質(zhì)原油加工和開發(fā)清潔化生產(chǎn)工藝是今后重要的發(fā)展方向［2］。重油輕質(zhì)化的途徑有很多，主要方法有熱裂解、催化加氫、焦化和溶劑脫瀝青等，其中溶劑脫瀝青是重油輕質(zhì)化的有效途徑之一［3］。

溶劑脫瀝青是一種純物理抽提過(guò)程，可在較低的溫度下進(jìn)行，沒(méi)有破壞原有重質(zhì)油的結(jié)構(gòu)，脫瀝青油的收率高［4］。溶劑脫瀝青能使渣油中的瀝青質(zhì)、金屬等雜質(zhì)濃縮于瀝青中，得到的脫瀝青油具有雜質(zhì)含量低、裂化性能好等特點(diǎn)，脫油瀝青是制取瀝青產(chǎn)品或造氣的原料［5］。溶劑脫瀝青可以最大限度地合理利用重質(zhì)油中的各種組分，在重質(zhì)原油加工中的應(yīng)用日益收到重視。

塔河原油產(chǎn)自于新疆塔里木盆地的塔河油田，屬于含硫中間基原油，鎳和釩的含量分別為39.0，

220.7 μg/g，殘?zhí)苛扛哌_(dá)16.30%（w），當(dāng)其渣油作為催化裂化裝置的進(jìn)料時(shí)，可引起催化劑中毒，造成催化劑消耗增大，產(chǎn)品分布變差，因此渣油不能直接進(jìn)入催化裂化裝置進(jìn)行加工。同時(shí)，塔河原油低于350 ℃和500 ℃的餾分收率分別僅為28.4%和49.2%，常減壓裝置難以獲得較高收率的輕餾分油。塔河原油酸值較高，達(dá)到2.46 mg/g，在傳統(tǒng)加工過(guò)程中易產(chǎn)生嚴(yán)重的石油酸高溫腐蝕等問(wèn)題［6］。

針對(duì)塔河原油的特點(diǎn)，提出常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝，即塔河原油經(jīng)過(guò)常壓閃蒸拔除石腦油等輕餾分油后，常壓閃蒸渣油直接進(jìn)入溶劑脫瀝青裝置，最大限度地提取脫瀝青油。該工藝一方面可為二次加工提供優(yōu)質(zhì)原料，另一方面避免了原油中的石油酸高溫腐蝕問(wèn)題及常壓渣油重金屬含量高、殘?zhí)苛扛叩葐?wèn)題。先拔除石腦油等輕餾分油，可避免后續(xù)的溶劑脫瀝青工藝中溶劑與石腦油等輕餾分油分離困難的問(wèn)題，脫瀝青油可直接作為催化裂化裝置的原料。

本工作采用中試裝置，考察常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝的工藝條件，以期獲得較高收率和較佳質(zhì)量的脫瀝青油，并提出脫油瀝青的利用方案。

1 試驗(yàn)部分

1.1 原料

異戊烷和正戊烷：純度大于98%（w），大連大特氣體有限公司；原油：新疆塔里木盆地塔河油田，性質(zhì)見表1。

表1 塔河原油的性質(zhì)Table1 Properties of the Tahe crude oil

1.2 溶劑脫瀝青工藝流程

溶劑脫瀝青工藝流程如圖1所示。

圖1 溶劑脫瀝青工藝流程Fig.1 Schematic diagram of continuous de-asphalting unit.1 Solvent tank；2 Solvent pump；3 Solvent heating furnace；4 Feedstock tank；5 Feedstock pump；6 Extractor；7 Heating furnace；8 Solvent separator；9 Heat exchangerDOA：deoiled asphalt；DAO：deasphalted oil

溶劑脫瀝青試驗(yàn)采用一段脫瀝青操作，塔河渣油原料從抽提塔的上部進(jìn)入塔內(nèi)，渣油流量為1.8 kg/h，戊烷溶劑從抽提塔的下部進(jìn)入塔內(nèi)，溶劑流量根據(jù)溶劑與常壓閃蒸渣油的體積比（溶劑比）進(jìn)行調(diào)整，兩者在抽提塔內(nèi)逆流接觸進(jìn)行萃取，脫油瀝青從抽提塔底部排出，脫瀝青油和戊烷溶劑從抽提塔頂部排出進(jìn)入溶劑分離塔，升高溫度，在超臨界條件下使溶劑與脫瀝青油分離，脫瀝青油從溶劑分離塔底部排出，戊烷溶劑從上部排出并經(jīng)冷卻后進(jìn)入溶劑罐循環(huán)使用。

1.3 試驗(yàn)方法

常壓閃蒸試驗(yàn)：常壓閃蒸試驗(yàn)在實(shí)驗(yàn)室間歇式簡(jiǎn)易加熱釜中進(jìn)行，將一定質(zhì)量的原油加入到釜內(nèi)，對(duì)其進(jìn)行加熱，生成的蒸氣當(dāng)即被引出并經(jīng)冷凝冷卻后收集，繼續(xù)加熱至釜內(nèi)油溫達(dá)到設(shè)定值時(shí)，停止加熱，繼續(xù)收集餾出油。收集完全后，降溫，倒出釜內(nèi)渣油。

溶劑脫瀝青試驗(yàn)：首先打開溶劑泵，調(diào)整溶劑的流量，使系統(tǒng)達(dá)到試驗(yàn)所需要的壓力；升高體系溫度至設(shè)定值；體系平穩(wěn)后，打開渣油泵，調(diào)整渣油流量，至溶劑比達(dá)到設(shè)定值；渣油進(jìn)油結(jié)束后，體系穩(wěn)定30 min后取樣。

2 結(jié)果與討論

2.1 塔河原油常壓閃蒸

表2為塔河原油餾程分布的數(shù)據(jù)，低于350 ℃和500 ℃的餾分收率分別僅為28.4% 和49.2%，表明常壓和減壓餾分油的收率較低，常減壓裝置難以從塔河原油中獲得較高比例的輕質(zhì)餾分油。與常減壓蒸餾相比，在同等收率下閃蒸工藝可降低加熱設(shè)備的負(fù)荷，同時(shí)可以減輕或避免油品因過(guò)熱分解而引起的降質(zhì)和設(shè)備結(jié)焦［7］。故在加工塔河原油中采用常壓閃蒸取代現(xiàn)行的常壓蒸餾，拔除塔河原油中的石腦油等輕餾分油，避免其在后續(xù)溶劑脫瀝青工藝溶劑回收過(guò)程中與所用溶劑產(chǎn)生分離困難的問(wèn)題。

表2 塔河原油餾程分布的數(shù)據(jù)Table 2 Distillation range of the Tahe crude oil

塔河原油的酸值（KOH）為2.46 mg/g，為高酸原油。通常原油中90%的酸性物質(zhì)是環(huán)烷酸［8］，其對(duì)設(shè)備的腐蝕有很多影響因素，其中溫度是一個(gè)很重要的因素［9］。一般認(rèn)為環(huán)烷酸腐蝕的溫度區(qū)間為220～400 ℃，當(dāng)溫度低于220 ℃時(shí)環(huán)烷酸不發(fā)生腐蝕，腐蝕速率隨溫度的升高而加快，當(dāng)溫度達(dá)到270～280 ℃時(shí)腐蝕性最強(qiáng)，然后腐蝕速率隨溫度的升高而有所下降，當(dāng)溫度升至350～400 ℃時(shí)腐蝕性又重新加強(qiáng)，超過(guò)400 ℃后環(huán)烷酸產(chǎn)生分解，腐蝕速率又開始下降［8］。為了避免塔河原油在常壓閃蒸過(guò)程中腐蝕裝置設(shè)備，閃蒸操作溫度應(yīng)避開環(huán)烷酸產(chǎn)生腐蝕作用的溫度區(qū)間。采用掛片失重試驗(yàn)考察不同溫度下塔河原油的腐蝕速率，試驗(yàn)結(jié)果見圖2。

圖2 不同溫度下塔河原油的腐蝕速率Fig.2 Corrosion rate of the Tahe crude oil at different temperature.

由圖2可見，隨溫度的升高，腐蝕速率呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，溫度低于260 ℃時(shí)，腐蝕速率很小，溫度從260 ℃升高到280 ℃，腐蝕速率突增，腐蝕現(xiàn)象嚴(yán)重。塔河原油的腐蝕規(guī)律與環(huán)烷酸的腐蝕規(guī)律一致，該腐蝕現(xiàn)象表明溫度低于280 ℃時(shí)，塔河原油的腐蝕可能主要由其富含的環(huán)烷酸引起。為了避免塔河原油在常壓閃蒸過(guò)程中對(duì)裝置產(chǎn)生劇烈腐蝕，常壓閃蒸操作溫度應(yīng)控制為260 ℃。此時(shí)輕餾分油和閃蒸渣油的收率分別為14.4%和85.6%。常壓閃蒸渣油的性質(zhì)見表3，閃蒸渣油用于溶劑脫瀝青工藝的進(jìn)料。

表3 塔河常壓閃蒸渣油的性質(zhì)Table 3 Properties of atmospheric fash evaporation residue of the Tahe crude oil

2.2 常壓閃蒸渣油溶劑脫瀝青

2.2.1 溶劑組成對(duì)脫瀝青油收率及質(zhì)量的影響

溶劑脫瀝青常用的溶劑有丙烷、異丁烷、正丁烷和戊烷以及其混合物。使用不同溶劑從渣油中脫除瀝青，所得的脫瀝青油收率不同，脫瀝青油的雜質(zhì)含量也不相同，即每種溶劑對(duì)雜質(zhì)的選擇性不同。為了最大量地從渣油中獲得催化裂化原料油，常選用較重的戊烷作為溶劑。溶劑戊烷的組分主要包括正戊烷和異戊烷，其物理性質(zhì)見表4。

表4 正戊烷與異戊烷的物理性質(zhì)Table 4 Properties of n-pentane and iso-pentane

由表4可見，正戊烷和異戊烷的沸點(diǎn)、臨界溫度、臨界體積等性質(zhì)有一定的差別。溶劑的溶解性和選擇性與溶劑本身的性質(zhì)有較大關(guān)系。

溶劑組成對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青收率的影響見圖3，對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響見表5。

圖3 溶劑組成對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青的收率的影響Fig.3 Effects of solvent on the yields of DAO and DOA. Conditions: extraction pressure 3.7 MPa, top temperature of extraction tower 180 ℃, solvent ratio 5. Solvent ratio: volume ratio of solvent to atmospheric fash evaporation residue.DAO；DOA

從圖3可看出，隨溶劑中正戊烷含量的增加，脫瀝青油收率提高，但脫油瀝青收率降低；與純異戊烷相比，以正戊烷為溶劑時(shí)脫瀝青油收率提高8.3百分點(diǎn)。操作溫度越接近于溶劑的臨界溫度，它的溶解能力下降，選擇性加強(qiáng)。正戊烷的臨界溫度高于異戊烷的臨界溫度，隨溶劑中正戊烷含量的增加，溶劑的臨界溫度逐漸升高，相當(dāng)于溶劑的溶解能力增加，從而提高了脫瀝青油的收率。

表5 溶劑對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響Table5 Effects of solvent on the properties of DAO

由表5可見，隨溶劑中正戊烷含量的增加，脫瀝青油的殘?zhí)苛考癝、N、金屬（Ni+V）和瀝青質(zhì)的含量均增加，即脫瀝青油質(zhì)量變差。我國(guó)重油催化裂化裝置的進(jìn)料要求殘?zhí)苛坎桓哂?%（w），金屬含量不高于30 μg/g［5］。從表5可知，采用正戊烷含量高于50%（w）的戊烷進(jìn)行抽提時(shí)，脫瀝青油的金屬含量不能滿足重油催化裂化裝置進(jìn)料的要求。

采用純異戊烷為溶劑進(jìn)行抽提時(shí)，此時(shí)脫瀝青油收率為65.3%，脫瀝青油的質(zhì)量能滿足重油催化裂化裝置進(jìn)料的要求；采用正戊烷含量為25%（w）的戊烷溶劑抽提時(shí)，脫瀝青油質(zhì)量變差，而脫瀝青油收率僅提高0.7百分點(diǎn)。同時(shí)正戊烷含量增加，提高了戊烷溶劑的沸點(diǎn)，增加了溶劑回收過(guò)程的能耗，導(dǎo)致裝置的經(jīng)濟(jì)效益降低。

綜合考慮，塔河渣油溶劑脫瀝青選擇異戊烷作為抽提溶劑較為適宜。

2.2.2 抽提塔塔頂溫度對(duì)脫瀝青油收率及質(zhì)量的影響

抽提塔塔頂溫度對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青收率的影響見圖4，對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響見表6。

由圖4可見，隨抽提塔塔頂溫度的升高，脫瀝青油收率降低而脫油瀝青收率增加。從表6可知，隨抽提塔塔頂溫度升高，脫瀝青油的殘?zhí)苛?、S、N、金屬含量逐漸降低，質(zhì)量逐漸變好。這主要是因?yàn)槌樘崴诇囟壬?，溶劑的溶解能力降低，選擇性提高，從而導(dǎo)致脫瀝青油收率降低而質(zhì)量變好。

圖4 抽提塔塔頂溫度對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青的收率的影響Fig.4 Effects of the top temperature of extraction tower on the yields of DAO and DOA.Conditions: solvent iso-pentane, extraction pressure 3.7 MPa, solvent ratio 5.DAO；DOA

在抽提處理過(guò)程中渣油的殘?zhí)?、S、N、重金屬的脫除率有很大的差別，Ni和V金屬的脫除率最高（達(dá)到了90%以上），而S的脫除率最低（僅約為20%），這主要與它們?cè)谠椭械拇嬖谛问接嘘P(guān)［10-11］。抽提塔塔頂溫度為175 ℃時(shí)，渣油中的S、N、殘?zhí)考埃∟i+V）金屬的脫除率分別為21.46%，55.77%，78.04%，91.17%，絕大部分的殘?zhí)亢徒饘匐s質(zhì)被脫除。

表6 抽提塔塔頂溫度對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響Table 6 Effects of the top temperature of extraction tower on the properties of DAO

由表6還可見，當(dāng)抽提塔塔頂溫度高于175 ℃時(shí)，脫瀝青油中基本不含有瀝青質(zhì)，而當(dāng)抽提塔塔頂溫度降至170 ℃時(shí)，脫瀝青油中金屬（Ni+V）含量和瀝青質(zhì)含量分別達(dá)到32.04 μg/g和0.63%（w），不能滿足催化裂化進(jìn)料的要求。

對(duì)于溶劑脫瀝青工藝，重在要求脫瀝青油有較高的收率和較好的質(zhì)量，從這兩方面考慮，當(dāng)抽提塔塔頂溫度為175 ℃時(shí)，脫瀝青油收率達(dá)到75.2%，且質(zhì)量較好，能滿足催化裂化裝置進(jìn)料的要求。因此，確定抽提塔塔頂溫度為175 ℃較適宜。2.2.3 溶劑比對(duì)脫瀝青油收率與質(zhì)量的影響

溶劑比對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青收率的影響見圖5，對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響見表7。

圖5 溶劑比對(duì)脫瀝青油和脫油瀝青收率的影響Fig.5 Effects of solvent ratio on the yields of DAO and DOA.Conditions: solvent iso-pentane, extraction pressure 3.7 MPa, top temperature of extraction tower 180 ℃.● DAO；■ DOA

表7 溶劑比對(duì)脫瀝青油質(zhì)量的影響Table 7 Effects of solvent ratio on the properties of DAO

由圖5可見，隨溶劑比的增大，脫瀝青油收率增加而脫油瀝青收率降低。溶劑比由3增至5時(shí)，脫瀝青油收率由69.3%增至75.2%；溶劑比增大到6時(shí)，脫瀝青油收率的增幅不大，僅增加了1.0%。從表7可知，隨溶劑比的增大，脫瀝青油的殘?zhí)苛考癝、N、金屬的含量逐漸增加，且質(zhì)量逐漸變差；當(dāng)溶劑比小于5時(shí)，脫瀝青油中基本不含瀝青質(zhì)；而當(dāng)溶劑比增大到6時(shí)，脫瀝青油中金屬（Ni+V）含量和瀝青質(zhì)含量分別達(dá)到30.72μg/g和0.54%（w），不能滿足催化裂化進(jìn)料的要求。這主要原因可能是溶劑比的增加降低了溶劑的選擇性，同時(shí)溶解于溶劑中的渣油的絕對(duì)量也有所增加，從而導(dǎo)致脫瀝青油收率增加而質(zhì)量變差。

溶劑比是在收率、質(zhì)量及能耗之間尋求某種平衡，存在一個(gè)適宜的溶劑比范圍。在適宜的范圍內(nèi)，即可保證產(chǎn)品的收率及質(zhì)量，同時(shí)不會(huì)因過(guò)高的溶劑比而引起能耗的增加［12-13］。

綜合以上分析，當(dāng)溶劑比為5時(shí)，脫瀝青油收率較高，繼續(xù)增加溶劑比對(duì)脫瀝青油收率影響不大；此時(shí)，脫瀝青油質(zhì)量能滿足重油催化裂化進(jìn)料要求，溶劑比繼續(xù)增加，脫瀝青油質(zhì)量嚴(yán)重變差，不利于脫瀝青油的進(jìn)一步加工處理。因此，選擇溶劑比為5較為適宜。但溶劑比并不是固定不變的，它與抽提溫度等操作參數(shù)之間有很大的關(guān)系［13］。

2.3 脫油瀝青利用方案的研究

塔河原油常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝產(chǎn)生的脫油瀝青的性質(zhì)見表8。

表8 脫油瀝青的性質(zhì)Table 8 Properties of DOA

由表8可知，脫油瀝青質(zhì)量很差，針入度和延度基本為零，軟化點(diǎn)高于220 ℃。為了提供更多二次加工的原料，要求脫瀝青油收率要高，而此時(shí)脫油瀝青的質(zhì)量較差，故高脫瀝青油收率下脫油瀝青的加工利用是渣油采用溶劑脫瀝青工藝需要重點(diǎn)解決的問(wèn)題。

從表8可看出，脫油瀝青不能直接作為道路瀝青，考慮將其作為增黏添加劑與現(xiàn)有瀝青進(jìn)行調(diào)和，從而提高調(diào)和瀝青的黏度。將脫油瀝青加工成粒徑小于0.15 mm的細(xì)粉末，分別與金陵70#瀝青和茂名70#瀝青進(jìn)行調(diào)和制備高黏度瀝青，試驗(yàn)結(jié)果見表9和表10。

表9 脫油瀝青對(duì)金陵70#瀝青性能的影響Table 9 Effects of DOA on the properties of Jinling 70#asphalt

表10 脫油瀝青對(duì)茂名70#瀝青性能的影響Table 10 Effects of DOA on the properties of Maoming 70#asphalt

由表9～10可見，將脫油瀝青作為瀝青調(diào)和增黏劑，調(diào)和后瀝青60 ℃時(shí)的動(dòng)力黏度和軟化點(diǎn)雖有所提高，但延度幾乎為0，低溫性能損失嚴(yán)重，故脫油瀝青不適宜作為瀝青調(diào)和增黏劑，因此考慮將脫油瀝青直接作為混合料添加劑或與其他混合料改性劑復(fù)合應(yīng)用，在瀝青混合料拌合時(shí)直接投加，可提高瀝青混合料的強(qiáng)度和高溫性能。

將脫油瀝青粉末按一定比例加入級(jí)配石料中拌合100 s，再加入一定量的茂名70#瀝青，拌合100 s，最后加礦粉拌合100 s，制備瀝青混合料AC-20。按JTG E20—2011［14］標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法制備車轍試件并進(jìn)行檢測(cè)，瀝青混合料AC-20車轍試件的性質(zhì)見表11。

由表11可知，加入脫油瀝青后，瀝青混合料AC-20的馬歇爾穩(wěn)定度、流值、礦物間隙率、瀝青飽和度均符合規(guī)范要求［15］，且礦物間隙率基本在規(guī)范要求的中間值；滲水殘留穩(wěn)定度較好，抗水損害能力較強(qiáng)；凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果表明，在半干區(qū)、干旱區(qū)（年降雨量分別為250～500 mm和不足250 mm），水損害能夠達(dá)標(biāo)；車轍試驗(yàn)動(dòng)穩(wěn)定度顯著增加，表明抗車轍能力較為突出，高溫性能較好。

脫油瀝青在瀝青混合料中的應(yīng)用，不僅可節(jié)省瀝青用量，且可提高瀝青混合料的強(qiáng)度、高溫使用性能以及水穩(wěn)定性能，高溫性能的動(dòng)穩(wěn)定度指標(biāo)達(dá)到同類材料的最高等級(jí)類別，而且實(shí)施比較簡(jiǎn)便。

2.4 常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝的液體收率

由塔河原油腐蝕研究結(jié)果表明，常壓閃蒸操作溫度為260 ℃較適宜。該操作溫度下可以避免常壓閃蒸過(guò)程中塔河原油對(duì)裝置產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕，此時(shí)常壓閃蒸輕餾分油收率和渣油收率分別為14.4%和85.6%。在塔河常壓閃蒸渣油溶劑脫瀝青適宜的工藝操作條件下，相對(duì)于塔河常壓閃蒸渣油脫瀝青油收率為75.2%。塔河原油常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝總液體收率為78.8%。

表11 AC-20混合料車轍試件的性質(zhì)Table 11 Properties of the AC - 20 mixture rut sample

3 結(jié)論

1）塔河原油的溫度與腐蝕速率的規(guī)律與環(huán)烷酸的相一致，溫度低于260 ℃時(shí)腐蝕速率很小。因此，常壓閃蒸的溫度為260 ℃。

2）溶劑脫瀝青過(guò)程中，戊烷溶劑中正戊烷與異戊烷的組成對(duì)脫瀝青油的收率及其質(zhì)量有較大影響，適宜的溶劑為異戊烷。

3）適宜的溶劑脫瀝青工藝條件為：抽提塔塔頂溫度為175 ℃、壓力3.7 MPa、溶劑比為5，在此條件下，脫瀝青油收率為75.2%；脫瀝青油能滿足催化裂化裝置進(jìn)料的要求。塔河原油常壓閃蒸-溶劑脫瀝青輕質(zhì)化脫碳組合工藝總液體收率為78.8%。

4）脫油瀝青可作為瀝青混合料添加劑，即可節(jié)省瀝青用量，同時(shí)又可提高瀝青混合料的強(qiáng)度、高溫使用性能以及水穩(wěn)定性能。

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（編輯 李治泉）

·最新專利文摘·

由低碳醇制備烴的方法

該專利涉及一種由低碳醇（特別是甲醇）制備烴的方法。低碳醇由合成氣制得，合成氣來(lái)自于粉碎的濕煤的氣化-裂解工藝。以沸石催化劑為酸性催化劑，低碳醇進(jìn)行催化脫水反應(yīng)得到烯烴；再以相同的沸石催化劑為分子篩催化劑，通過(guò)加氫、烷基化和異構(gòu)化反應(yīng)，得到高支鏈烷烴、環(huán)烷烴和芳烴，氫氣來(lái)源于上述合成氣。（Guradoor，S.L.）/US 20140206909 A1，2014-07-24

合成醋酸乙烯催化劑的制備方法

該專利涉及醋酸乙烯催化劑的制備方法，主要解決現(xiàn)有技術(shù)制備的醋酸乙烯催化劑金的負(fù)載率低、貴金屬流失的問(wèn)題。在浸漬液中加入含氮的絡(luò)合劑，含氮的絡(luò)合劑為乙二胺或硫脲或兩者的混合物。該專利可用于醋酸乙烯催化劑的工業(yè)生產(chǎn)。（中國(guó)石油化工股份有限公司；中國(guó)石油化工股份有限公司上海石油化工研究院）/CN 103878023 A，2014-06-25

A Combination Process for the Upgrading of Tahe Crude Oil

Ning Aimin1,2, Shen Benxian1, Liu Jichang1, Tong Yujun1

(1. State Key Laboratory of Chemical Engineering, East China University of Science and Technology, Shanghai 200237, China; 2. SINOPEC Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals，F(xiàn)ushun Liaoning 113001, China)

The Tahe crude oil is sulphur-containing with acid value(KOH) of 2.46 mg/g. It is diffcult to obtain light distillates with high yield from the Tahe crude oil by atmospheric and vacuum distillation. Based on the characteristics of the Tahe crude oil, a combined process of atmospheric fash evaporation-solvent deasphalting was proposed to avoid high-temperature corrosion, and metal and carbon residue with high concentration in catalytic cracking process. The appropriate temperature of atmospheric flash evaporation is 260 ℃. Under the suitable conditions for the solvent deasphalting process of iso-pentane as solvent, top temperature of extraction tower 180 ℃, extraction pressure 3.7 MPa, volume ratio of solvent to the residue 5, the yield of deasphalted oil was 75.2% and its properties could meet the requirement of the catalytic cracking. The de-oil asphalt can be used as an additive in asphalt mixture. The total liquid yield of the atmospheric fash evaporation-solvent deasphalting process for the Tahe crude oil reached 78.8%.

Tahe crude oil；atmospheric fash evaporation；solvent deasphalting

1000 - 8144（2014）10 - 1165 - 08

TE 624

A

2014 - 04 - 21；［修改稿日期］ 2014 - 06 - 22。

寧愛民（1961—），男，遼寧省大連市人，博士生，電話 024 - 56389391，電郵 ningaimin.fshy@sinopec.com。