趙文升，唐雪峰，李衛(wèi)華

（華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，保定071003）

在火電廠空冷技術(shù)中，帶冷卻塔的間接空冷和機(jī)械通風(fēng)直接空冷技術(shù)經(jīng)過多年的發(fā)展已經(jīng)趨于成熟，然而二者均存在相應(yīng)的缺陷.間接空冷技術(shù)需要大量的水處理設(shè)備，整個(gè)系統(tǒng)過于龐大，初投資較高，并且由于以水作為中間冷卻介質(zhì)，使得空冷系統(tǒng)熱效率下降［1］.機(jī)械通風(fēng)直接空冷技術(shù)風(fēng)機(jī)群消耗大量動(dòng)力，維修工作量大，噪聲污染嚴(yán)重，并且風(fēng)機(jī)易將熱風(fēng)抽吸到進(jìn)風(fēng)口，影響冷卻效果［2］.綜合二者的特點(diǎn)，哈蒙公司提出了自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)，即將凝汽器直接布置在空冷塔內(nèi)，采用管束散熱產(chǎn)生的浮力來驅(qū)動(dòng)空氣流動(dòng)，省去了消耗大量動(dòng)力的風(fēng)機(jī)群，并且避免了熱風(fēng)回流問題.與間接空冷技術(shù)相比，自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)由于不需要中間冷卻介質(zhì)，因而初投資明顯降低，空冷系統(tǒng)熱效率相應(yīng)提高，有助于提高冷端系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性［3］.

近年來，國內(nèi)外研究者對自然通風(fēng)直接空冷塔進(jìn)行了大量研究.經(jīng)大量的實(shí)驗(yàn)和模擬發(fā)現(xiàn)空冷塔的冷卻性能受環(huán)境影響很大，特別是受到橫向側(cè)風(fēng)的影響，導(dǎo)致汽輪機(jī)背壓的變化幅度增大，不利于空冷系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行［4-8］.因此，研究不同運(yùn)行狀態(tài)和環(huán)境條件下空冷塔內(nèi)外的流場，特別是流場的變化與空冷塔運(yùn)行性能變化之間的關(guān)系，對提高自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)應(yīng)用水平以及提出改善自然通風(fēng)直接空冷塔運(yùn)行的有關(guān)措施具有重要意義.同時(shí)，筆者認(rèn)為對自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)的研究不應(yīng)僅僅局限于原有的空冷塔模型上，更多的變種模型也可以參與進(jìn)來，這樣有助于實(shí)現(xiàn)對自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)更深層次、更全面的研究.筆者以空冷塔的一種變種模型作為研究對象的原型，即利用煙囪內(nèi)外筒之間的夾層空間布置直接空冷管束，利用熱空氣形成的浮力驅(qū)動(dòng)通風(fēng)換熱，概念與煙塔正好相反，原理與間接空冷塔相似，利用煙囪作為冷卻塔，稱之為“塔煙”.筆者重點(diǎn)對“塔煙”在側(cè)風(fēng)下的流動(dòng)換熱特性進(jìn)行模擬和分析，并提出可行的改進(jìn)方案，以期為自然通風(fēng)直接空冷技術(shù)的不斷優(yōu)化提供一定的參考.

1 研究對象

山西某電廠采用汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)，用于驅(qū)動(dòng)引風(fēng)機(jī)的小型汽輪機(jī)部分排汽采用“塔煙”部件進(jìn)行冷卻.“塔煙”整體結(jié)構(gòu)示于圖1（a）.“塔煙”外筒內(nèi)壁半徑見表1，外筒為混凝土結(jié)構(gòu)，底部壁厚為0.6m，頂部壁厚為0.2m，壁厚沿高度均勻過渡.內(nèi)筒為等直徑鋼煙囪，外徑為10m，按絕熱考慮.水平煙道從40m標(biāo)高橫穿外筒壁接入內(nèi)筒，水平煙道截面尺寸為8 m×4m，兩側(cè)煙道對稱布置.

圖1 物理模型Fig.1 Physical model

表1 外筒內(nèi)壁半徑Tab.1 Inside radius of the outer tub m

塔內(nèi)布置如圖1（b）所示，由于此冷卻系統(tǒng)利用鍋爐煙囪的結(jié)構(gòu)作為內(nèi)筒，外部建筑一定高度的冷卻塔作為外筒.考慮塔筒的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、檢修安裝維護(hù)方便以及保證有足夠的進(jìn)風(fēng)面積和足夠的安全強(qiáng)度等問題，確定進(jìn)風(fēng)口布置在外筒底部，設(shè)置8個(gè)進(jìn)風(fēng)口，每個(gè)進(jìn)風(fēng)口尺寸為3m×4m，沿周向均勻布置.在煙囪內(nèi)外筒之間，根據(jù)引風(fēng)機(jī)汽輪機(jī)的熱負(fù)荷確定的空冷凝汽器面積和廠家空冷管束的結(jié)構(gòu)尺寸要求，在有利于安裝施工和檢修的前提下，在平均標(biāo)高9.35m 處布置由4個(gè)大小均等、對稱布置的直接空冷管束組成的凝汽器單元，管束以外的區(qū)域進(jìn)行封堵，以保證全部空氣從管束流過.凝汽器單元結(jié)構(gòu)與尺寸見圖1（c）.

2 數(shù)值計(jì)算方法

2.1 數(shù)值模型

2.1.1 流動(dòng)與傳熱模型

常規(guī)的浮力驅(qū)動(dòng)的自然對流運(yùn)動(dòng)通常滿足Boussinesq近似假設(shè)［9］，即流體因溫度變化所產(chǎn)生的密度變化僅在運(yùn)動(dòng)方程中予以表現(xiàn)，流動(dòng)仍可認(rèn)為是不可壓縮的，采用渦黏性模式的流體運(yùn)動(dòng)方程，因而可寫成如下形式.

連續(xù)性方程

動(dòng)量方程

式中：veff＝v＋vt；vt為渦黏性系數(shù)，vt＝Cμk2／ε；Cμ為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，Cμ＝0.09；為由空氣密度差所引起的浮力驅(qū)動(dòng)力.

能量方程

式中：σt為湍流普朗特?cái)?shù)，σt＝1.0.

式（1）～式（3）為描述湍流運(yùn)動(dòng)的時(shí)均方程，應(yīng)用k-ε二方程湍流模式來計(jì)算渦黏性系數(shù)vt.

k-ε模式方程

式中：P＝為湍流的生成項(xiàng)；G＝為浮力對湍流產(chǎn)生與抑制的作用項(xiàng)；σk＝1.0；σε＝1.3；Cε1＝1.44；Cε2＝1.92.

2.1.2 換熱器模型

凝汽器單元由帶翅片的管束組成，翅片間距為毫米級(jí)，但計(jì)算域要達(dá)到百米級(jí)，目前計(jì)算機(jī)無法實(shí)現(xiàn)對空冷單元的完全模擬.因此，計(jì)算時(shí)需將空冷單元的傳熱簡化為換熱器，引入Patankar和Spalding提出的多孔介質(zhì)模型來代替實(shí)際的換熱管束，模擬時(shí)將阻力計(jì)算部分簡化為多孔介質(zhì)模型，這樣雖然空冷單元內(nèi)部流動(dòng)得不到模擬，但計(jì)算可以保證通過空冷單元的空氣平均流速分布和傳熱量不失真.可通過下式計(jì)算阻力損失與傳熱量

式中：Δp為換熱器壓差損失（即阻力損失），Pa；dQ為空氣進(jìn)入換熱器微元單位面積所獲得的熱量，kJ；dA為流動(dòng)方向換熱器微元投影面積，m2；ζ為換熱器阻力損失系數(shù)；h為換熱器傳熱系數(shù)，W／（m2·K）；θ為冷卻空氣溫度，℃.

2.2 邊界條件及計(jì)算方法

2.2.1 邊界條件和計(jì)算參數(shù)

計(jì)算區(qū)域?yàn)橐浴八煛敝行木€為中心、高600m、直徑150m 的圓柱體，使用Gambit軟件生成相應(yīng)的幾何模型以及計(jì)算網(wǎng)格.劃分網(wǎng)格時(shí)對塔煙內(nèi)區(qū)域采用相對細(xì)化的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，塔外環(huán)境區(qū)域則以塔體表面網(wǎng)格為邊界，采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格總數(shù)為281萬.整體計(jì)算區(qū)域邊界條件設(shè)置見圖2.

圖2 計(jì)算邊界示意圖Fig.2 Computational boundary

整個(gè)流動(dòng)計(jì)算區(qū)域的來風(fēng)側(cè)采用速度進(jìn)口邊界條件，設(shè)定進(jìn)口速度、溫度值；出口則為壓力出口邊界條件，設(shè)定相對壓力為0；地面、塔煙外壁、內(nèi)筒壁及換熱器布置區(qū)域的遮擋均設(shè)為固壁邊界條件，認(rèn)為是絕熱的；空冷凝汽器設(shè)為多孔介質(zhì)區(qū)域.

選擇的計(jì)算參數(shù)如下：環(huán)境溫度為303K，環(huán)境大氣壓力為101.325kPa，環(huán)境大氣密度為1.125 kg／m3，空冷凝汽器壁溫為343K.空氣在塔煙中的流動(dòng)為自然對流，其物性條件滿足Boussinesq假設(shè).

環(huán)境側(cè)風(fēng)分布利用UDF 自定義邊界條件編程加載.環(huán)境側(cè)風(fēng)分布規(guī)律服從指數(shù)分布［10］，即

式中：z0為氣流達(dá)到均勻流時(shí)的高度，m；u0為z0處來流平均風(fēng)速，m／s；zi為計(jì)算區(qū)域邊界任意高度，m；ui為zi處的平均風(fēng)速，m／s；a為地面粗糙系數(shù)，粗糙度越大，a越大.

根據(jù)我國氣象觀測標(biāo)準(zhǔn)并結(jié)合電廠得到的地形地貌，取a＝0.22 和z0＝10，即ui＝u0（zi／10）0.22.計(jì)算時(shí)認(rèn)為計(jì)算區(qū)域邊界的空氣只沿水平方向流動(dòng)，即風(fēng)速沿x軸正方向.

2.2.2 計(jì)算方法

“塔煙”內(nèi)空氣流動(dòng)屬于浮力驅(qū)動(dòng)的自然對流，為穩(wěn)態(tài)不可壓縮流動(dòng).其控制方程的離散采用有限體積法，離散后N-S方程的求解采用基于壓力修正的Simplec算法，速度與能量方程中對流項(xiàng)的離散格式采用Quick格式，壓力選用Body Force Weighted方式，湍流方程選用一階迎風(fēng)方式.換熱器的流動(dòng)與換熱采用多孔介質(zhì)模型模擬，利用Fluent軟件提供的二次接口編寫UDF實(shí)現(xiàn).

雖然和鄰居只有一墻之隔，但根本不認(rèn)識(shí)，平時(shí)連招呼都沒打過。只知道他們一家三口住，男的經(jīng)常出差，只有女人帶著一個(gè)四五歲正在上幼兒園的小女孩。

筆者通過計(jì)算風(fēng)速0m／s、2m／s、4m／s、6m／s、8m／s和10 m／s等6 種工況來分析風(fēng)速對“塔煙”的影響，獲得了豐富的流場圖、溫度場圖和大量的數(shù)據(jù).

3 計(jì)算結(jié)果與分析

“塔煙”周向方位以角度范圍標(biāo)定，0°為前駐點(diǎn)，0～45°為迎風(fēng)側(cè)，45°～135°為切線側(cè)，135°～180°為背風(fēng)側(cè)（圖3）.

圖3 來風(fēng)方向與塔周向角度的標(biāo)定Fig.3 Definition of wind direction and circumferential angle

環(huán)境空氣在流經(jīng)塔內(nèi)空冷換熱器時(shí)被加熱，密度減小，受浮力的驅(qū)動(dòng)作用而向上流動(dòng)，從而在塔內(nèi)形成負(fù)壓，“塔煙”內(nèi)外兩側(cè)的壓力差成為空氣入口的抽吸力，將塔外的空氣由進(jìn)風(fēng)口吸入塔內(nèi).

當(dāng)側(cè)風(fēng)風(fēng)速為0時(shí)，塔外壓力場保持為環(huán)境狀態(tài)，塔內(nèi)存在負(fù)壓，沿高度方向壓力逐漸升高，至塔出口處與環(huán)境壓力平衡.塔體周圍壓力分布比較均勻，周圍空氣的流動(dòng)很弱，塔內(nèi)流場基本呈軸對稱分布，進(jìn)風(fēng)口進(jìn)塔氣流的速度指向軸心.進(jìn)塔氣流速度沿周向均勻分布，無風(fēng)時(shí)進(jìn)風(fēng)口處速度場分布如圖4（a）所示.

當(dāng)塔外有側(cè)風(fēng)流動(dòng)時(shí)，進(jìn)風(fēng)口部位水平截面流場示于圖4（b）～圖4（d）.塔內(nèi)的流動(dòng)不再呈軸對稱分布，通過進(jìn)風(fēng)口的氣流速度方向不再指向軸心，而是受到塔外圓柱繞流的影響產(chǎn)生相應(yīng)的偏斜.在側(cè)風(fēng)條件下，“塔煙”前駐點(diǎn)對應(yīng)的進(jìn)風(fēng)口通風(fēng)量有較大增加，而迎風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口氣流速度略有減小.空氣流動(dòng)受到塔的阻礙，氣流流向塔的兩側(cè)，塔體兩側(cè)附近的區(qū)域風(fēng)速增大，兩側(cè)壓力降低.當(dāng)側(cè)風(fēng)風(fēng)速增大時(shí)，“塔煙”兩側(cè)壓力的降幅加大，從而降低了塔兩側(cè)區(qū)域內(nèi)外的壓差，加之圓柱繞流作用使塔切線側(cè)速度方向趨于切線方向，導(dǎo)致側(cè)向進(jìn)風(fēng)速度減小.在背風(fēng)側(cè)，部分繞塔氣流在背風(fēng)側(cè)匯聚，流動(dòng)減弱，塔外壓力稍有升高，導(dǎo)致“塔煙”背風(fēng)側(cè)塔內(nèi)外壓差增大，使背風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口處速度有所增大.

“塔煙”通風(fēng)量和換熱量隨環(huán)境側(cè)風(fēng)風(fēng)速的變化示于圖5.由圖5（a）可以看出，總體來說，總通風(fēng)量隨環(huán)境側(cè)風(fēng)風(fēng)速的增大而逐漸減小.當(dāng)風(fēng)速小于4 m／s時(shí)，環(huán)境側(cè)風(fēng)對總通風(fēng)量的影響較小，但隨著風(fēng)速的不斷增大，“塔煙”總通風(fēng)量的變化則越來越劇烈.由圖5（b）可知，同一進(jìn)風(fēng)口在不同側(cè)風(fēng)風(fēng)速下的通風(fēng)量不同，不同進(jìn)風(fēng)口在同一側(cè)風(fēng)風(fēng)速條件下的通風(fēng)量也存在較大偏差.當(dāng)側(cè)風(fēng)風(fēng)速為0時(shí)，各進(jìn)風(fēng)口通風(fēng)量基本一致，對稱布置的凝汽器單元通風(fēng)量均勻，各單元所承擔(dān)的換熱量相近；當(dāng)有環(huán)境側(cè)風(fēng)時(shí)，迎風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口的通風(fēng)量最大，背風(fēng)側(cè)次之，切線側(cè)最小.隨著環(huán)境側(cè)風(fēng)風(fēng)速的增大，迎風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口1和背風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口5的通風(fēng)量是增加的，其他進(jìn)風(fēng)口的通風(fēng)量均有不同程度減小，切線側(cè)進(jìn)風(fēng)口3和進(jìn)風(fēng)口7的通風(fēng)量偏差最大.不同進(jìn)風(fēng)口通風(fēng)量的差異不可避免地導(dǎo)致凝汽器單元通風(fēng)量不均勻，使各凝汽器單元換熱不均，凝汽器壓力發(fā)生較大變化，這不利于機(jī)組的安全和平穩(wěn)運(yùn)行.

在側(cè)風(fēng)的影響下，“塔煙”周向不同位置凝汽器單元的換熱有的增強(qiáng)，有的削弱，可以用“塔煙”總換熱量的大小來反映側(cè)風(fēng)對“塔煙”整體換熱性能的綜合影響.由圖5（c）可以看出，隨著側(cè)風(fēng)風(fēng)速的增大，“塔煙”的總換熱量不斷減小.特別是風(fēng)速大于4m／s時(shí)，由于切線側(cè)流動(dòng)及換熱情況急劇惡化，導(dǎo)致“塔煙”總換熱量迅速減小.

圖4 “塔煙”底部進(jìn)風(fēng)區(qū)流場圖Fig.4 Flow field in air intake areas at tower bottom

圖5 “塔煙”通風(fēng)量和總換熱量與環(huán)境風(fēng)速的關(guān)系Fig.5 Relation of air volume and total heat transfer with ambient wind speed

4 減小側(cè)風(fēng)影響的改進(jìn)方案

綜合上述分析可知，環(huán)境側(cè)風(fēng)對“塔煙”換熱性能的影響主要體現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：由于環(huán)境側(cè)風(fēng)的遮蓋和進(jìn)風(fēng)口區(qū)域塔外圓柱的繞流作用，使進(jìn)入塔內(nèi)的總通風(fēng)量減少，各進(jìn)風(fēng)口進(jìn)風(fēng)量不均勻，從而造成“塔煙”整體換熱能力下降；因切線側(cè)進(jìn)風(fēng)方向偏斜及“穿堂”作用，塔內(nèi)氣流組織混亂，進(jìn)入各換熱單元的空氣量不均勻，使各換熱單元所承擔(dān)的換熱量不均勻，妨礙整個(gè)系統(tǒng)的正常運(yùn)行.因此，為了減小環(huán)境側(cè)風(fēng)的影響，應(yīng)從這兩個(gè)方面進(jìn)行考慮.

由于電廠所在地區(qū)的風(fēng)向變化性以及凝汽器布置后不能再轉(zhuǎn)動(dòng)，因此想通過換熱器的不對稱布置來實(shí)現(xiàn)換熱器的均勻散熱存在很大的局限性.筆者認(rèn)為最合理的改進(jìn)方案是在塔內(nèi)外的進(jìn)風(fēng)口區(qū)域加裝導(dǎo)流板（見圖6），即塔外均勻布置16塊5m×5m的外導(dǎo)流板，塔內(nèi)布置8塊導(dǎo)流板將其分隔成包括進(jìn)風(fēng)口在內(nèi)的8個(gè)分區(qū).導(dǎo)流板能夠破壞進(jìn)風(fēng)口區(qū)域圓柱的繞流作用，增大切線側(cè)進(jìn)風(fēng)口的進(jìn)風(fēng)量，改變進(jìn)風(fēng)方向，有效組織塔內(nèi)氣流，從而最大限度地減小橫向側(cè)風(fēng)的影響.

圖6 導(dǎo)流板布置物理模型Fig.6 Physical model of guide plate layout

圖7給出了加裝內(nèi)外導(dǎo)流板后“塔煙”進(jìn)風(fēng)口區(qū)域z＝2m 處空氣速度矢量分布.從圖7可以看出，加裝內(nèi)外導(dǎo)流板后，“塔煙”迎風(fēng)側(cè)的空氣大部分沿徑向流入，進(jìn)塔風(fēng)速略有增大；切線側(cè)區(qū)域空氣繞塔的橫向流動(dòng)被導(dǎo)流板削弱，徑向速度增大，進(jìn)塔空氣量增加，迎風(fēng)側(cè)高速氣流對塔切線側(cè)進(jìn)入的空氣的橫向沖擊減弱；由于導(dǎo)流板對圓柱繞流現(xiàn)象的破壞，背風(fēng)側(cè)受側(cè)風(fēng)的影響很小.

圖7 加裝導(dǎo)流板后側(cè)風(fēng)風(fēng)速為6m／s時(shí)進(jìn)風(fēng)口的流場Fig.7 Flow field in air intake areas at crosswind speed of 6m／s with guide plate installed

加裝導(dǎo)流板后，相應(yīng)的壓力損失可以通過外筒進(jìn)風(fēng)口的內(nèi)外壓差進(jìn)行計(jì)算，模擬時(shí)可以獲得相應(yīng)截面的壓力數(shù)據(jù).通過加裝導(dǎo)流板前后壓差的變化情況進(jìn)行導(dǎo)流板安裝結(jié)構(gòu)的優(yōu)化.

加裝導(dǎo)流板后，環(huán)境側(cè)風(fēng)對各進(jìn)風(fēng)口通風(fēng)量的影響見圖8（b）.圖8（b）中的數(shù)據(jù)充分證實(shí)了上述分析，駐點(diǎn)進(jìn)風(fēng)口1的通風(fēng)量增加；迎風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口2、進(jìn)風(fēng)口8和背風(fēng)側(cè)進(jìn)風(fēng)口4、進(jìn)風(fēng)口5、進(jìn)風(fēng)口6的通風(fēng)量幾乎不受側(cè)風(fēng)影響；切線側(cè)進(jìn)風(fēng)口3和進(jìn)風(fēng)口7的通風(fēng)量雖然較改進(jìn)前有所增加，但是總趨勢還是隨環(huán)境側(cè)風(fēng)風(fēng)速增大而不斷減小.

圖8 加裝導(dǎo)流板前后“塔煙”通風(fēng)量和總換熱量與環(huán)境風(fēng)速的關(guān)系Fig.8 Relation of air volume and total heat transfer with ambient wind velocity before and after retrofit

圖8（a）和圖8（c）分別給出了“塔煙”加裝導(dǎo)流板前后總通風(fēng)量和總換熱量的變化曲線.從圖8可以看出，加裝導(dǎo)流板后“塔煙”總通風(fēng)量受側(cè)風(fēng)的影響很?。粺o論加裝導(dǎo)流板與否，“塔煙”總換熱量均隨環(huán)境側(cè)風(fēng)風(fēng)速的增大而減小，但加裝導(dǎo)流板后，受環(huán)境側(cè)風(fēng)的影響程度明顯減小.特別是在高風(fēng)速時(shí)，導(dǎo)流板的改善效果非常明顯.

考慮到有環(huán)境側(cè)風(fēng)時(shí)流場和溫度場不可能完全均勻，從而使不同凝汽器單元的負(fù)荷存在差異，為了減小這種差異，在“塔煙”的8個(gè)進(jìn)風(fēng)口或凝汽器單元的入口處設(shè)置相應(yīng)的百葉窗，以最大限度地減小環(huán)境側(cè)風(fēng)帶來的影響.加裝百葉窗后，進(jìn)風(fēng)口的阻力相應(yīng)會(huì)增大.加裝百葉窗的主要目的是控制進(jìn)風(fēng)量，以便控制凝汽器的凝結(jié)溫度、調(diào)節(jié)小汽輪機(jī)的真空，并且在冬季低負(fù)荷時(shí)可以防止凝汽器凍結(jié).為了保證夏季最大負(fù)荷要求，加裝百葉窗時(shí)應(yīng)保證有足夠的進(jìn)風(fēng)面積，這需要經(jīng)過計(jì)算或試驗(yàn)進(jìn)行優(yōu)化.

5 結(jié) 論

（1）無環(huán)境側(cè)風(fēng)時(shí)，“塔煙”內(nèi)外流場和溫度場分布均呈軸對稱性.

（2）環(huán)境側(cè)風(fēng)對“塔煙”周向及塔內(nèi)不同位置處的流動(dòng)和換熱有很大影響.環(huán)境側(cè)風(fēng)的存在導(dǎo)致各風(fēng)口進(jìn)風(fēng)量不均勻，氣流在塔內(nèi)的流動(dòng)不通暢，塔的抽吸作用減弱，凝汽器散熱分布不均勻.

（3）當(dāng)風(fēng)速較小時(shí)（在4m／s以下），側(cè)風(fēng)對“塔煙”換熱性能的影響不明顯，“塔煙”能夠保持平穩(wěn)運(yùn)行.而風(fēng)速較大時(shí)，“塔煙”整體性能明顯下降.

（4）為減小不同風(fēng)向、風(fēng)速側(cè)風(fēng)的影響，保證進(jìn)風(fēng)量和塔內(nèi)流場的均勻性，加裝導(dǎo)流板或百葉窗是比較實(shí)用的調(diào)節(jié)手段.

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