葉學(xué)民， 李春曦， 尹 攀， 李新穎

（華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，保定 071003）

隨著動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的廣泛應(yīng)用，其安全可靠性日益突出.雖然在設(shè)計(jì)、材料、結(jié)構(gòu)和工藝上已有較大改善，但引發(fā)動(dòng)葉調(diào)整異常的原因仍然不少［1－2］.如動(dòng)葉檢修時(shí)因碰撞使葉片產(chǎn)生扭曲，從而引起不平衡，而葉片平衡塊未給予及時(shí)調(diào)整；檢修安裝時(shí)因保養(yǎng)不良造成水及煙灰混合物進(jìn)入動(dòng)葉葉柄，引起動(dòng)葉調(diào)節(jié)阻力增大；安裝反饋指示裝置時(shí)，因備件螺栓過(guò)長(zhǎng)而旋得過(guò)深，導(dǎo)致頂緊齒輪套筒，造成齒輪套筒移動(dòng)困難；動(dòng)葉調(diào)節(jié)時(shí)出現(xiàn)固定軸承損壞或調(diào)節(jié)桿折斷，導(dǎo)致齒輪套筒與調(diào)節(jié)桿間不能正常固定.上述原因極易造成風(fēng)機(jī)動(dòng)葉調(diào)整異常，進(jìn)而導(dǎo)致風(fēng)機(jī)出現(xiàn)故障，嚴(yán)重時(shí)風(fēng)機(jī)需停機(jī)檢修.

數(shù)值模擬技術(shù)不僅可以模擬風(fēng)機(jī)的宏觀運(yùn)行性能，而且可以得到試驗(yàn)研究難以捕獲的風(fēng)機(jī)內(nèi)流特征及其細(xì)節(jié)變化［3］.目前，對(duì)軸流風(fēng)機(jī)的研究多集中在風(fēng)機(jī)的失速與喘振過(guò)程及其原因［2］、葉尖區(qū)和出口處的二次流［4］和不同形式軸流風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)特性方面［5－7］.在噪聲方面，則主要關(guān)注軸流風(fēng)機(jī)葉片非等間距周向布置時(shí)的降噪特性［8］、軸流風(fēng)機(jī)的寬頻噪聲特征［9］和變工況下葉尖間隙引起的噪聲特征等［10－11］.對(duì)于動(dòng) 葉 調(diào) 整 異 常 情 形，葉 學(xué) 民 等［12－13］研究了動(dòng)葉安裝角異常時(shí)風(fēng)機(jī)的內(nèi)流特征和運(yùn)行性能，結(jié)果表明：動(dòng)葉安裝角的異常程度和異常葉片數(shù)目對(duì)風(fēng)機(jī)性能具有顯著的負(fù)面影響.但針對(duì)兩動(dòng)葉異常下的風(fēng)機(jī)性能，葉學(xué)民等僅分析了動(dòng)葉安裝角小角度反向偏離時(shí)兩異常葉片相位關(guān)系的影響.

然而，鑒于實(shí)際運(yùn)行中動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)遇到的異常工況復(fù)雜多變，動(dòng)葉安裝角出現(xiàn)嚴(yán)重偏離的極端情形等小概率事件也時(shí)有發(fā)生［13］，且異常葉片安裝角可能同時(shí)發(fā)生正向偏離，而這方面的影響尚未見(jiàn)相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道.筆者以O(shè)B－84型軸流風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，采用CFD技術(shù)對(duì)兩異常動(dòng)葉處于3種相位關(guān)系且安裝角發(fā)生多種程度正向偏離時(shí)進(jìn)行數(shù)值模擬，獲取風(fēng)機(jī)內(nèi)流和噪聲特征及運(yùn)行特性，從熵產(chǎn)率角度分析其損失變化，探討異常葉片間相位關(guān)系的影響.

1 數(shù)值計(jì)算方法

1.1 風(fēng)機(jī)本體模型

OB－84型軸流風(fēng)機(jī)［14］的轉(zhuǎn)速為1 200 r/min，動(dòng)葉外徑為1 500 mm，葉片數(shù)為14，采用NACA翼型葉片；導(dǎo)葉數(shù)為15，動(dòng)葉與導(dǎo)葉沿周向均勻分布，風(fēng)機(jī)輪轂比為0.6，葉頂間隙為5 mm.幾何模型如圖1所示，其結(jié)構(gòu)包括集流區(qū)、動(dòng)葉區(qū)、導(dǎo)葉區(qū)和擴(kuò)壓器區(qū)等4部分.OB－84型軸流風(fēng)機(jī)采用彎扭葉片，葉片的彎曲可控制徑向壓力分布，減小葉片壓力面與吸力面之間的壓力差，并有效降低二次流損失［14］.通過(guò)葉片彎曲造成間隙內(nèi)流線曲率的變化來(lái)改變靜壓分布，從而提高風(fēng)機(jī)效率.

圖1 風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structural diagram of the axial flow fan

1.2 控制方程和計(jì)算網(wǎng)格

控制方程采用帶旋流修正的Realizable k－ε湍流模型，該模型對(duì)旋轉(zhuǎn)流動(dòng)、強(qiáng)逆壓梯度的邊界層流動(dòng)、流動(dòng)分離和二次流具有很好的適用性，其計(jì)算結(jié)果與真實(shí)情況吻合良好，因此適合該風(fēng)機(jī)的數(shù)值模擬［12－13］.采用Fluent軟件進(jìn)行模擬，以集流器進(jìn)口截面和擴(kuò)壓器出口截面分別作為模擬區(qū)的進(jìn)口和出口，進(jìn)口邊界條件為速度進(jìn)口，出口邊界條件為自由出流條件.

通過(guò)比較網(wǎng)格數(shù)為196萬(wàn)、246萬(wàn)和312萬(wàn)等情形下風(fēng)機(jī)的性能曲線和內(nèi)流特征表明，246萬(wàn)網(wǎng)格數(shù)在滿(mǎn)足計(jì)算精度（模擬范圍內(nèi)全壓的平均相對(duì)誤差為1.4%）的前提下，計(jì)算量顯著減小，并可清晰顯示流動(dòng)細(xì)節(jié)，因此模擬采用246萬(wàn)網(wǎng)格.風(fēng)機(jī)整體取非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，動(dòng)葉區(qū)和導(dǎo)葉區(qū)的網(wǎng)格數(shù)分別為91萬(wàn)和48萬(wàn)，對(duì)葉頂間隙進(jìn)行網(wǎng)格加密處理.

2 模擬結(jié)果與分析

為分析兩異常動(dòng)葉處于不同相位時(shí)的風(fēng)機(jī)特性，選擇兩異常動(dòng)葉分別為相間單葉片、相間兩葉片和相對(duì)等3種情形進(jìn)行研究.用Δβ表示動(dòng)葉安裝角偏離度，Δβ＝0°即動(dòng)葉處于正常狀態(tài).針對(duì)上述3種相位，研究葉片安裝角處于正常情形、正向偏離10°、20°和30°等異常工況下的風(fēng)機(jī)性能，以及動(dòng)葉中間截面和出口截面上的總壓、熵產(chǎn)率和噪聲分布，以分析異常葉片相位不同時(shí)對(duì)風(fēng)機(jī)內(nèi)流特征、熵產(chǎn)率和噪聲的影響.

2.1 性能曲線和內(nèi)流特征

2.1.1 性能曲線

異常動(dòng)葉對(duì)風(fēng)機(jī)宏觀性能的影響表現(xiàn)為全壓和效率曲線的變化，如圖2和圖3所示.由圖2和圖3可知，在不同動(dòng)葉安裝角偏離度Δβ下，異常葉片間的相位關(guān)系對(duì)全壓和效率有顯著不同的影響.當(dāng)Δβ＝10°時(shí)，與1號(hào)和2號(hào)葉片異常時(shí)不同，1號(hào)和3號(hào)、1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)風(fēng)機(jī)性能曲線較原曲線有明顯改變；異常葉片對(duì)全壓的影響集中在小流量區(qū)（流量系數(shù)φ＜0.23時(shí)），且風(fēng)機(jī)效率下降明顯；隨著流量的增加，當(dāng)φ＞0.23（1號(hào)和2號(hào)葉片異常時(shí)為φ＞0.25）時(shí)，全壓均高于正常情形下，但效率下降幅度有所減緩.其原因是在小流量區(qū)，異常葉片引起的流動(dòng)損失較大，而在大流量區(qū)，異常葉片引起的當(dāng)?shù)貕簭?qiáng)增加值大于其流動(dòng)損失增加值.總體上，異常葉片為1號(hào)和2號(hào)時(shí)影響最弱，而1號(hào)和3號(hào)、1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)的影響大體相當(dāng).當(dāng)Δβ＝20°時(shí)，3種相位異常葉片下的風(fēng)機(jī)性能顯著惡化，且1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)最為嚴(yán)重，此時(shí)風(fēng)機(jī)全壓僅為1 100～1 600 Pa，效率為0.45～0.65，最高效率點(diǎn)向大流量側(cè)偏移.當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，風(fēng)機(jī)性能進(jìn)一步惡化，隨流量增加，全壓和效率基本呈現(xiàn)單調(diào)降低趨勢(shì)，此時(shí)1號(hào)和4號(hào)葉片異常的影響最突出.由性能曲線可知，當(dāng)Δβ≥20°時(shí)，異常葉片安裝角偏離度Δβ的增大使流動(dòng)損失增加，因此在所關(guān)注的整個(gè)流量范圍內(nèi)，風(fēng)機(jī)全壓和效率均迅速降低.

圖2 不同Δβ下異常葉片相位對(duì)全壓的影響Fig.2 Effects of phase andΔβof abnormal blades on the full pressure

圖3 不同Δβ下異常葉片相位對(duì)效率的影響Fig.3 Effects of phase andΔβof abnormal blades on the fan efficiency

風(fēng)機(jī)通常運(yùn)行在設(shè)計(jì)流量下，為分析該工況下異常葉片間的相位關(guān)系對(duì)性能參數(shù)的影響，表1列出了全壓和效率相對(duì)正常情形時(shí)的相對(duì)變化率.由表1可知，在相同Δβ下，隨異常葉片間隔的增加，全壓和效率的相對(duì)變化率總體呈增加趨勢(shì)，即風(fēng)機(jī)全壓和效率總體降低.其原因?yàn)殡S著兩異常葉片間隔的增加，總體上異常葉片對(duì)沿旋轉(zhuǎn)方向軸向下游流道內(nèi)流特征的影響逐漸加劇，從而造成當(dāng)?shù)亓鲃?dòng)損失增加所致.

表1 風(fēng)機(jī)全壓和效率的相對(duì)變化率Tab.1 Relative variation of full pressure and efficiency of fan %

2.1.2 總壓分布

由于葉輪出口截面受旋轉(zhuǎn)葉輪和出口導(dǎo)葉兩者間動(dòng)、靜干涉的影響，其內(nèi)流特征的變化具有顯著的代表性，故選取該截面分析設(shè)計(jì)流量、異常葉片處于不同相位時(shí)風(fēng)機(jī)總壓的變化.正常時(shí)，動(dòng)葉出口截面處的總壓總體呈周期性的對(duì)稱(chēng)分布，徑向上總壓的高壓區(qū)集中在葉高中上部，即葉片獲得有效機(jī)械能的區(qū)域［12］.

當(dāng)動(dòng)葉安裝角發(fā)生正向偏離時(shí)，將改變總壓沿周向分布的對(duì)稱(chēng)性，且異常葉片間的不同相位對(duì)總壓周向分布的形態(tài)也有明顯影響.圖4～圖6給出了設(shè)計(jì)流量、不同相位的異常動(dòng)葉在Δβ＝10°、Δβ＝20°和Δβ＝30°時(shí)出口截面上的總壓分布.由圖4可知，當(dāng)Δβ＝10°時(shí)，異常葉片的影響主要表現(xiàn)為局部高壓區(qū)的產(chǎn)生，該高壓區(qū)在一定程度上破壞了主流的流動(dòng)，增強(qiáng)了二次流的影響，并產(chǎn)生了較大的流動(dòng)損失.其中，異常葉片為1號(hào)和2號(hào)、1號(hào)和4號(hào)時(shí)的影響相對(duì)明顯，此時(shí)異常葉片附近流道出現(xiàn)大范圍的高壓區(qū)，且由于旋轉(zhuǎn)效應(yīng)，1號(hào)和4號(hào)異常葉片對(duì)旋轉(zhuǎn)方向下游流道并未形成完全相同的影響；1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)的影響較弱，異常葉片間產(chǎn)生了低壓區(qū).上述總壓變化與表1中所得結(jié)果一致.

圖4 不同相位Δβ＝10°時(shí)出口截面的總壓分布Fig.4 Contours of full pressure on outlet cross section at different phases andΔβ＝10°

圖5 不同相位Δβ＝20°時(shí)出口截面的總壓分布Fig.5 Contours of full pressure on outlet cross section at different phases andΔβ＝20°

圖6 不同相位Δβ＝30°時(shí)出口截面的總壓分布Fig.6 Contours of full pressure on outlet cross section at different phases andΔβ＝30°

隨著安裝角偏離度Δβ的增大，異常葉片將阻礙流體進(jìn)入其所在流道，并使流體分流到相鄰流道，表現(xiàn)為異常葉片壓力面?zhèn)鹊目倝狠^高，而吸力面?zhèn)戎邢虏砍霈F(xiàn)明顯的低壓區(qū)（見(jiàn)圖5和圖6）.由圖5可知，當(dāng)Δβ＝20°時(shí)，1號(hào)和2號(hào)葉片異常時(shí)，其主要特征為1號(hào)葉片周向下游形成細(xì)長(zhǎng)的高壓帶，并延伸至2號(hào)葉片的頂部及周向下游區(qū)域，且在2號(hào)葉片周向下游流道底部形成低壓區(qū)；1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)，在兩異常葉片間的中下部形成范圍很大的低壓區(qū)，造成風(fēng)機(jī)全壓較低，尤其是效率明顯降低，此特征與表1中所得結(jié)果一致；1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)也形成明顯的低壓區(qū)，但與1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)的影響相比，雖然低壓區(qū)范圍大體相當(dāng)，但總壓卻有所提高，故其影響程度低于1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí).當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，風(fēng)機(jī)性能進(jìn)一步惡化，表現(xiàn)為1號(hào)和2號(hào)葉片異常時(shí)，在兩異常葉片周向下游流道底部均形成低壓區(qū)；1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)，低壓區(qū)擴(kuò)展至大部分流道；1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)總壓大體呈對(duì)稱(chēng)分布，其低壓區(qū)沿旋轉(zhuǎn)方向從葉根擴(kuò)展至葉頂，受影響的流道區(qū)域超過(guò)總流道的一半，因此造成風(fēng)機(jī)全壓和效率顯著降低.

比較圖4～圖6可知，當(dāng)異常葉片相位間隔較近時(shí)，如1號(hào)和2號(hào)、1號(hào)和3號(hào)葉片異常情形，1號(hào)葉片產(chǎn)生的影響波及旋轉(zhuǎn)方向下游的流道，甚至包括2號(hào)和3號(hào)葉片，此時(shí)兩異常葉片對(duì)內(nèi)流特征的影響將產(chǎn)生不同程度的耦合，并且隨著Δβ增大，其影響程度有所擴(kuò)大.而當(dāng)異常葉片相位間隔較遠(yuǎn)時(shí)，如1號(hào)和4號(hào)葉片，1號(hào)異常葉片的影響僅限于周向下游的多個(gè)流道，且不會(huì)延伸至4號(hào)葉片附近.

2.1.3 熵產(chǎn)率分布

風(fēng)機(jī)內(nèi)熵產(chǎn)包括黏性耗散引起的熵產(chǎn)SVD和湍流耗散引起的熵產(chǎn)STD［15－17］，其 對(duì) 應(yīng) 的 單 位 體 積 的當(dāng)?shù)仂禺a(chǎn)率分別為sVD和sTD.熵產(chǎn)率可以反映流動(dòng)過(guò)程中因黏性耗散和湍流耗散導(dǎo)致的能量損失，故可以通過(guò)熵產(chǎn)率的變化來(lái)分析葉片異常對(duì)流動(dòng)損失的影響.取動(dòng)葉中間截面處的熵產(chǎn)率分布作為其平均變化特征進(jìn)行研究，在設(shè)計(jì)流量下且安裝角正常時(shí)，該截面上的熵產(chǎn)率分布具有較好的周向?qū)ΨQ(chēng)性［16］，且95%以上區(qū)域的熵產(chǎn)率均較小，只有在葉片頂部極小區(qū)域出現(xiàn)稍大的熵產(chǎn)率區(qū)，這與葉頂存在的泄漏損失有關(guān)［4，12］.

圖7～圖9給出了設(shè)計(jì)流量下、異常葉片處于不同相位時(shí)的熵產(chǎn)率分布.與正常情形下中間截面上的熵產(chǎn)率分布相比，當(dāng)Δβ＝10°時(shí)熵產(chǎn)率變化較小，僅在異常葉片周向下游的很小區(qū)域內(nèi)有微小增大，因此風(fēng)機(jī)的全壓和效率降低較小.當(dāng)Δβ＝20°時(shí)，不僅熵產(chǎn)率數(shù)值總體明顯增大，且影響范圍擴(kuò)展至周向下游多個(gè)流道，即流動(dòng)損失增加，這與圖3（b）風(fēng)機(jī)效率大幅度降低的結(jié)果吻合.其中，異常葉片為1號(hào)和3號(hào)時(shí)的影響范圍最大，而其他2種情形下的高熵產(chǎn)率區(qū)主要集中在葉頂附近，表明在Δβ＝20°下，兩異常葉片間隔較小時(shí)產(chǎn)生的相互作用和影響較大.當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，高熵產(chǎn)率區(qū)的影響范圍進(jìn)一步擴(kuò)大，數(shù)值進(jìn)一步增大.1號(hào)和2號(hào)、1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)，高熵產(chǎn)率區(qū)位于兩異常葉片間的大部分區(qū)域以及2號(hào)和3號(hào)異常葉片的周向下游流道；1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)形成的高熵產(chǎn)率區(qū)位于相鄰流道的整個(gè)區(qū)域和周向下游流道的中上部區(qū)域，且這兩部分高熵產(chǎn)率區(qū)之間無(wú)相互影響.

2.2 噪聲特征

異常葉片的影響不僅反映在風(fēng)機(jī)運(yùn)行性能和內(nèi)流特征上，而且也反映在噪聲的明顯變化上.圖10給出了采用Realizable k－ε湍流模型計(jì)算得到的不同情形下的最大聲源功率級(jí)Lwmax.由圖10可以看出，當(dāng)Δβ＝10°時(shí)，異常葉片的影響使小流量區(qū)的Lwmax明顯增大，其中1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)Lwmax最大，而1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)的Lwmax在φ＝0.24和φ＝0.2 7下則明顯減??；當(dāng)Δβ＝2 0°時(shí)，在φ＝0.20～0.26內(nèi)，不同相位異常葉片下的Lwmax整體顯著增大，并保持在約132 dB高噪聲等級(jí)，此時(shí)1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)的影響相對(duì)較大；當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，在φ＜0.25內(nèi)，Lwmax增大更為明顯，與正常情形下相比，異常葉片為1號(hào)和2號(hào)時(shí)Lwmax變化最大，而異常葉片為1號(hào)和3號(hào)時(shí)在整個(gè)流量范圍內(nèi)Lwmax變化不大，但Lwmax約為132 d B.

圖7 不同相位Δβ＝10°時(shí)流道內(nèi)的熵產(chǎn)率分布Fig.7 Contours of entropy generation rate in flow passage at different phases andΔβ＝10°

圖8 不同相位Δβ＝20°時(shí)流道內(nèi)的熵產(chǎn)率分布Fig.8 Contours of entropy generation rate in flow passage at different phases andΔβ＝20°

圖9 不同相位Δβ＝30°時(shí)流道內(nèi)的熵產(chǎn)率分布Fig.9 Contours of entropy generation rate in flow passage at different phases andΔβ＝30°

圖10 噪聲的數(shù)值預(yù)估Fig.10 Numerical prediction of noise

受葉輪旋轉(zhuǎn)影響，各流道內(nèi)的氣流具有非均勻性，當(dāng)該氣流周期性作用于周?chē)橘|(zhì)時(shí)，將產(chǎn)生壓力脈動(dòng)進(jìn)而增大噪聲.在設(shè)計(jì)流量下，葉輪中間截面上的聲源功率級(jí)呈周期性對(duì)稱(chēng)分布，相鄰葉片流道中部附近存在1個(gè)顯著的低噪聲區(qū)，受氣體與葉片的相互作用以及葉片表面上邊界層的分離作用，葉片表面附近的噪聲高于相鄰葉片流道間的噪聲，最大噪聲源位于葉頂間隙處的狹小區(qū)域，這與葉頂泄漏損失有關(guān)［4］.

異常葉片導(dǎo)致的內(nèi)流特征變化不僅反映在總壓上，而且氣流紊亂后易造成二次流、壓力脈動(dòng)和邊界層分離等現(xiàn)象，進(jìn)而引起聲源功率級(jí)增大.受異常葉片相位和安裝角偏離度的影響，動(dòng)葉中間截面上的聲源功率級(jí)分布具有與總壓分布和熵產(chǎn)率分布類(lèi)似的變化特征，如圖11～圖13所示.由圖11～圖13可以看出，當(dāng)Δβ＝10°時(shí)，僅在異常葉片周向下游形成范圍較小的高噪聲區(qū)；當(dāng)Δβ＝20°時(shí)，高噪聲區(qū)演化成覆蓋更多流道、靠近葉頂?shù)母咴肼晭?，且高噪聲帶附近的聲源功率?jí)也明顯增大，因此風(fēng)機(jī)噪聲將顯著提高，另外，1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)的影響最顯著，這與圖10（b）中的結(jié)果相符；當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，高噪聲帶范圍進(jìn)一步擴(kuò)大，且1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)的影響區(qū)域相對(duì)較大，使得該相位下的噪聲等級(jí)相對(duì)較高.

圖11 不同相位Δβ＝10°時(shí)流道內(nèi)的聲源功率級(jí)分布Fig.11 Contours of acoustic source power level in flow passage at different phases andΔβ＝10°

圖12 不同相位Δβ＝20°時(shí)流道內(nèi)的聲源功率級(jí)分布Fig.12 Contours of acoustic source power level in flow passage at different phases andΔβ＝20°

圖13 不同相位Δβ＝30°時(shí)流道內(nèi)的聲源功率級(jí)分布Fig.13 Contours of acoustic source power level in flow passage at different phases andΔβ＝30°

3 結(jié) 論

（1）當(dāng)動(dòng)葉安裝角異常時(shí)，其對(duì)應(yīng)的全壓和效率大多低于正常情形下，尤其是發(fā)生大角度偏離時(shí).在小流量區(qū)，風(fēng)機(jī)性能的惡化程度較大；而在大流量區(qū)，由于異常葉片引起的當(dāng)?shù)貕簭?qiáng)增加值大于流動(dòng)損失增加值，其全壓和效率下降幅度明顯減小.

（2）在相同安裝角偏離度下，隨著異常葉片間隔的增加，全壓和效率總體呈降低趨勢(shì)，異常葉片的相位關(guān)系對(duì)全壓、效率和最大聲源功率級(jí)的影響程度不同，當(dāng)兩異常葉片處于1號(hào)和4號(hào)相位時(shí)，風(fēng)機(jī)的整體性能最差.

（3）當(dāng)異常葉片安裝角偏離度和相位不同時(shí)，對(duì)葉輪周向總壓和熵產(chǎn)率分布的均勻性產(chǎn)生不同程度的擾亂.1號(hào)和2號(hào)、1號(hào)和3號(hào)葉片異常時(shí)，紊亂區(qū)位于兩異常葉片間的大部分區(qū)域以及2號(hào)和3號(hào)異常葉片的周向下游流道；而1號(hào)和4號(hào)葉片異常時(shí)，紊亂區(qū)位于相鄰流道的整個(gè)區(qū)域和周向下游流道的中上部區(qū)域，且無(wú)相互影響.

（4）異常動(dòng)葉安裝角偏離度和相位關(guān)系對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲的影響程度不同.當(dāng)Δβ＝10°時(shí)，僅異常葉片附近產(chǎn)生高噪聲區(qū)；當(dāng)Δβ＝20°時(shí)，1號(hào)和3號(hào)葉片異常對(duì)高噪聲區(qū)的影響最為顯著；當(dāng)Δβ＝30°時(shí)，1號(hào)和4號(hào)葉片發(fā)生異常的影響區(qū)域相對(duì)較大.而且當(dāng)Δβ＝20°和Δβ＝30°時(shí)，高噪聲區(qū)演變成覆蓋多個(gè)流道的帶狀區(qū)，從而使風(fēng)機(jī)運(yùn)行性能顯著惡化.

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