稱重技術(shù)在沈陽四環(huán)跨秦沈客專轉(zhuǎn)體橋中的應(yīng)用

陳建強++黃平++曹選珠

摘要：研究目的：為了確保秦沈客專既有線行車安全和減少對鐵路運營的干擾，沈陽四環(huán)快速路秦沈客專公鐵分離立交橋采用2-80mT型鋼構(gòu)轉(zhuǎn)體工藝。轉(zhuǎn)體橋轉(zhuǎn)體，最重要的是保證轉(zhuǎn)動的平穩(wěn)性，理論上水平轉(zhuǎn)體應(yīng)該對保證轉(zhuǎn)體中心支點兩端重量一致，保證轉(zhuǎn)體橋兩端達到平衡狀態(tài)。在轉(zhuǎn)體過程中，轉(zhuǎn)動體的自平衡或配重平衡對施工過程的安全性和轉(zhuǎn)體順利轉(zhuǎn)動起著至關(guān)重要的作用，本文結(jié)合該工程對轉(zhuǎn)體橋施工中重要的稱重原理及簡要操作步驟進行闡述。

研究結(jié)論：在轉(zhuǎn)體橋施工中，其技術(shù)核心是轉(zhuǎn)體，而轉(zhuǎn)體橋?qū)嵤┺D(zhuǎn)體的關(guān)鍵在稱重，通過稱重，測試轉(zhuǎn)體部分的不平衡力矩、摩阻力矩、偏心距、上下球鉸間的摩擦系數(shù)等參數(shù)，通過參數(shù)測定與計算，判定轉(zhuǎn)體橋的平衡與穩(wěn)定狀況，如果轉(zhuǎn)體橋體經(jīng)稱重計算梁體兩端重量不平衡，則需通過配重來調(diào)整梁體重心，使梁體的重心位置居中，從而已達到梁體平衡，保證轉(zhuǎn)體順利與安全。

關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)體橋 稱重試驗 沈陽四環(huán)

1 概述

2012年9月25日，沈陽四環(huán)快速路轉(zhuǎn)體橋成功轉(zhuǎn)體，該橋于K3+667.4處同既有秦沈客專（K679+420處）交叉，轉(zhuǎn)體角度52°，梁端轉(zhuǎn)動長度63.530m。上部結(jié)構(gòu)為2孔80mT型剛構(gòu)連續(xù)箱梁，箱梁頂寬17.1m，梁高3.6m～7m，梁底為二次拋物線，單幅橋轉(zhuǎn)體重量11800t。本文結(jié)合該工程對轉(zhuǎn)體橋施工中非常重要的稱重原理及簡要操作步驟進行闡述。

平衡轉(zhuǎn)體橋作為近年來一種新工藝發(fā)展較快，因在施工支架完全拆除后以及在轉(zhuǎn)體過程中，轉(zhuǎn)動體的自平衡或配重平衡對施工過程的安全性和轉(zhuǎn)體順利實施起著至關(guān)重要的作用。為確保轉(zhuǎn)體的順利實施，對其結(jié)構(gòu)進行稱重試驗，測試轉(zhuǎn)動體部分的不平衡力矩、摩阻力矩、偏心距、摩擦系數(shù)，并完成配重。

2 稱重試驗原理

2.1 轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩MZ大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩MG

采用球鉸轉(zhuǎn)動測試不平衡力矩，這種方法采用測試剛體位移突變的方法進行測試，受力明確，而且只考慮剛體作用，而不涉及撓度等影響因素較多的參數(shù)，結(jié)果比較準確。

當脫架完成后，整個梁體的平衡表現(xiàn)為兩種形式之一：

①轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩MZ小于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩MG。此時，梁體發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動，直到撐腳參與工作，體系的平衡由球鉸摩阻力矩、轉(zhuǎn)動體不平衡力矩和撐腳對球心的力矩所保持。

②轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩MZ大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩MG。此時，梁體不發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動，體系的平衡由球鉸摩阻力矩和轉(zhuǎn)動體不平衡力矩所保持。

當轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩MZ小于轉(zhuǎn)動體不平衡力

矩MG時，意味著支架拆除后，轉(zhuǎn)動體部分在自身的不平衡力矩作用下即發(fā)生轉(zhuǎn)動。以沈陽四環(huán)轉(zhuǎn)體橋為例，此時進行不平衡稱重試驗，轉(zhuǎn)動體東側(cè)支點落頂，使轉(zhuǎn)動體在沿梁軸線的豎平面內(nèi)發(fā)生順時針方向微小轉(zhuǎn)動，同時西側(cè)支反力為零。然后東側(cè)支點升頂，發(fā)生逆時針方向微小

轉(zhuǎn)動，同時西側(cè)支反力為零。記錄轉(zhuǎn)動過程中百分表讀

數(shù)。（圖1）

假設(shè)轉(zhuǎn)動體重心偏向東（邊跨）側(cè)，

東側(cè)落頂時有P落·L落+MZ=MG，

東側(cè)升頂時有P升·L東=MG+MZ，

則MG=■，MZ=■。

式中：MG——轉(zhuǎn)動體不平衡力矩，

MZ——轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩，

P落、P升——梁體東側(cè)落頂、升頂時支點支反力，

L東、L西——梁體東、西側(cè)支點距轉(zhuǎn)動球鉸幾何中心的距離。

當轉(zhuǎn)動體球鉸摩阻力矩MZ大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩MG時，意味著支架拆除后，轉(zhuǎn)動體部分在自身的不平衡力矩作用下不能發(fā)生轉(zhuǎn)動。此時進行不平衡稱重試驗，分別從轉(zhuǎn)動體東、西側(cè)支點頂梁，使轉(zhuǎn)動體在沿梁軸線的豎平面內(nèi)發(fā)生逆時針、順時針方向微小轉(zhuǎn)動，記錄轉(zhuǎn)動過程中百分表讀數(shù)。（圖2）

假設(shè)轉(zhuǎn)動體重心偏向東（邊跨）側(cè)，

從東側(cè)頂梁時有P東·L東=MG+MZ，

從西側(cè)頂梁時有P西·L西+MG=MZ，

則MG=■，

MZ=■

式中：P東、P西——梁體發(fā)生微小轉(zhuǎn)動時東側(cè)、西側(cè)支點支反力。

2.2 轉(zhuǎn)動體球鉸靜摩擦系數(shù)

稱重試驗時，轉(zhuǎn)動體球鉸在沿梁軸線的豎平面內(nèi)發(fā)生逆時針、順時針方向微小轉(zhuǎn)動，即微小角度的豎轉(zhuǎn)。摩阻力矩為摩擦面每個微面積上的摩擦力對球鉸中心豎轉(zhuǎn)法線的力矩之和（圖3）。

■

圖3 轉(zhuǎn)動體球鉸靜摩擦系數(shù)計算示意圖

dMZ=RcosθdF，

dF=μ0σdA，dA=2πrds，r=Rsinθ，ds=Rdθ，

σ=σ豎cosθ，σ豎=■，

則dMZ=■dθ，

MZ=■■μ0NR，

將此球鉸參數(shù)α=13.725°代入得：球鉸靜摩阻系數(shù)μ0=■，摩擦面按平面計算時：球鉸靜摩阻系數(shù)μ0=■。計算結(jié)果兩者相差1.4%，故當球鉸球面半徑較大而矢高較小時，可將摩擦面近似按平面來計算μ0。

2.3 偏心距

根據(jù)研究成果及工程實踐，使用聚四氟乙烯片并填充黃油的球鉸，其偏心距可用下列各式計算：

轉(zhuǎn)動體偏心距e=MG/N，式中：MG為不平衡力矩； N為轉(zhuǎn)體重量。

2.4 稱重試驗各項參數(shù)估算

u=Mz/0.986NR，

Mz——轉(zhuǎn)動球鉸摩阻力矩，

R——球鉸球徑為8.008m，

N——轉(zhuǎn)體重量為11800t（118000kN）。

根據(jù)研究成果及工程實踐u值約在0.02-0.04之間，故假設(shè)u=0.03，反算Mz=27951 kN.m。

Mz=（F左L左+F右L右）/2，endprint

假設(shè)F左=F右，L左=L右，取L=5.4m，

計算得F=5176kN。

稱重時千斤頂頂力約在5200kN。

2.5 梁體縱向配重

采用重量平衡轉(zhuǎn)體配重方案。該轉(zhuǎn)體方案的思路是：通過配重，使轉(zhuǎn)體梁在靜力狀態(tài)保持平衡，即轉(zhuǎn)體梁的重心線通過球鉸豎軸線。此時，配重可按下式計算：

需要配重=N·e /配重懸臂長度。

該方案的好處是配重量小，啟動所需牽引力相對較小。由于該方案中對轉(zhuǎn)動體為一點支承，在轉(zhuǎn)動過程中易導(dǎo)致轉(zhuǎn)體梁在豎平面內(nèi)的晃動。因此，若采取該方案，應(yīng)盡量減小撐腳與滑道間的間隙。

3 測點布置

在兩幅梁的承臺底面布置如圖4的千斤頂和位移傳感器，在上轉(zhuǎn)盤下用千斤頂施加力，分別用位移計測出球鉸由靜摩擦狀態(tài)到動摩擦狀態(tài)的臨界值，從而測出梁體的不平衡力矩。

■

圖4 測點布置圖

4 儀器設(shè)備及其安裝（表1）

儀器設(shè)備安裝布置圖5。

5 稱重工藝試驗分析

5.1 前期梁體施工的進度要求

①所有張拉、壓漿工作完成；

②梁體（包括梁體護欄）裝修做完，防拋網(wǎng)安裝完成；

③連續(xù)千斤頂作業(yè)平臺搭設(shè)完成；

④基坑、上下轉(zhuǎn)盤和反力座鑿毛，撐腳、滑道清理，基坑雜物清理完成；

⑤牽引設(shè)備安裝調(diào)試到位，鋼絞線清理穿鋼絞線并預(yù)緊；

⑥轉(zhuǎn)體牽引配電箱安裝連接到位；

⑦撐腳間隙砂子清理干凈；

⑧稱重前撤除梁頂所有材料、機具、設(shè)備；

⑨千斤頂校準完成。

5.2 梁頂標高、軸線測量準備；撐腳編號，撐腳間隙測點標示；在梁頂用白水泥線將配重塊放置區(qū)域畫出。然后測量梁頂標高、復(fù)測梁體軸線；測量撐腳間隙。安放位于上下承臺之間臨時支撐，臨時支撐銷緊。最后再次復(fù)測梁面標高、軸線及撐腳間隙。

5.3 安放稱重千斤頂，全部施加5噸預(yù)頂力，并檢查排除影響梁體轉(zhuǎn)動的障礙物。隨后拆除砂箱，測量撐腳間隙，之前配重塊和吊車需提前就位，這時方可拆除臨時固結(jié)，然后再拆除臨時支撐。

5.4 稱重前初步觀察百分表，察看梁體傾斜方向，初步判斷梁體平衡或偏移狀態(tài)；再次查看撐腳間隙。稱重時緩慢頂升，分級加載讀數(shù)。稱重時考慮從偏心側(cè)施加頂力，分級施加頂力的大小及加載步驟（見表2）；稱重時觀測梁端高程變化與千斤頂行程、壓力及百分表讀數(shù)之間的關(guān)系。

表2 稱重千斤頂加載施力等級表

■

注：此表實際應(yīng)用時根據(jù)千斤頂校準報告換算為壓力表的壓力分級表。

5.5 落頂、讀數(shù)。每次完成稱重，待指針穩(wěn)定后讀數(shù)、計算。計算主要內(nèi)容有：e、μ、Mz、MG，同時計算出配重量并按計算結(jié)果配重。配重完成后要進行二次稱重，檢驗配重情況；直到兩端平衡。

5.6 配重完成，上臨時支撐，最后再次復(fù)測梁體標高、軸線、撐腳間隙。

5.7 試驗結(jié)果匯總。通過拆架時觀測數(shù)據(jù)表明：轉(zhuǎn)動體縱向球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩（偏向大里程）。縱向稱重試驗實測位移、頂力數(shù)據(jù)見圖6、圖7。

①17#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩MG=

1338.75kN·m，偏心距e=0.011m；MZ=55781.25KN·m；μ0=0.0589。

②15#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩M=3137kN·m，偏心距e=0.026m。

6 結(jié)論

為保證轉(zhuǎn)體的同步、緩慢勻速轉(zhuǎn)動，其轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的稱重、配重是該轉(zhuǎn)體施工中核心工作，通過對轉(zhuǎn)體球鉸部位摩擦力、不平衡力矩的測試，掌握梁體的穩(wěn)定與平衡情況，在通過配重，使梁體達到平衡，為標高調(diào)整、變位和受力狀況提供依據(jù)，從而確保轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)安全。

6.1 通過以上論述發(fā)現(xiàn)，通過稱重，能夠準確確認轉(zhuǎn)體橋的平衡狀態(tài)，是確保轉(zhuǎn)體順利進行，確保轉(zhuǎn)體安全平穩(wěn)的必要程序。

6.2 稱重前要對梁體的高程進行仔細測量，支撐的拆除要按步驟進行，實時監(jiān)控，配重設(shè)備提前到位，是確保所有約束解除，這些工作要求必須在正式稱重前做好。

6.3 在施加稱重頂力時要分級逐步進行，超過摩擦平衡點時，稱重百分表會出現(xiàn)較大波動，此時應(yīng)停止施加頂力。此時臨界狀態(tài)下的數(shù)據(jù)為有效測量數(shù)據(jù)。

參考文獻：

[1]張聯(lián)燕等.橋梁轉(zhuǎn)體施工[M].人民交通出版社，2002-3-1.

[2]魯建生，楊永宏，劉繼龍.保阜高速公路跨京廣鐵路轉(zhuǎn)體橋稱重試驗研究[J].鐵道建筑技術(shù)，2009（05）.

[3]孫士彥，張華，皮銀.轉(zhuǎn)體施工技術(shù)[J].鐵道標準設(shè)計，1998（9）：34-39.endprint

假設(shè)F左=F右，L左=L右，取L=5.4m，

計算得F=5176kN。

稱重時千斤頂頂力約在5200kN。

2.5 梁體縱向配重

采用重量平衡轉(zhuǎn)體配重方案。該轉(zhuǎn)體方案的思路是：通過配重，使轉(zhuǎn)體梁在靜力狀態(tài)保持平衡，即轉(zhuǎn)體梁的重心線通過球鉸豎軸線。此時，配重可按下式計算：

需要配重=N·e /配重懸臂長度。

該方案的好處是配重量小，啟動所需牽引力相對較小。由于該方案中對轉(zhuǎn)動體為一點支承，在轉(zhuǎn)動過程中易導(dǎo)致轉(zhuǎn)體梁在豎平面內(nèi)的晃動。因此，若采取該方案，應(yīng)盡量減小撐腳與滑道間的間隙。

3 測點布置

在兩幅梁的承臺底面布置如圖4的千斤頂和位移傳感器，在上轉(zhuǎn)盤下用千斤頂施加力，分別用位移計測出球鉸由靜摩擦狀態(tài)到動摩擦狀態(tài)的臨界值，從而測出梁體的不平衡力矩。

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圖4 測點布置圖

4 儀器設(shè)備及其安裝（表1）

儀器設(shè)備安裝布置圖5。

5 稱重工藝試驗分析

5.1 前期梁體施工的進度要求

①所有張拉、壓漿工作完成；

②梁體（包括梁體護欄）裝修做完，防拋網(wǎng)安裝完成；

③連續(xù)千斤頂作業(yè)平臺搭設(shè)完成；

④基坑、上下轉(zhuǎn)盤和反力座鑿毛，撐腳、滑道清理，基坑雜物清理完成；

⑤牽引設(shè)備安裝調(diào)試到位，鋼絞線清理穿鋼絞線并預(yù)緊；

⑥轉(zhuǎn)體牽引配電箱安裝連接到位；

⑦撐腳間隙砂子清理干凈；

⑧稱重前撤除梁頂所有材料、機具、設(shè)備；

⑨千斤頂校準完成。

5.2 梁頂標高、軸線測量準備；撐腳編號，撐腳間隙測點標示；在梁頂用白水泥線將配重塊放置區(qū)域畫出。然后測量梁頂標高、復(fù)測梁體軸線；測量撐腳間隙。安放位于上下承臺之間臨時支撐，臨時支撐銷緊。最后再次復(fù)測梁面標高、軸線及撐腳間隙。

5.3 安放稱重千斤頂，全部施加5噸預(yù)頂力，并檢查排除影響梁體轉(zhuǎn)動的障礙物。隨后拆除砂箱，測量撐腳間隙，之前配重塊和吊車需提前就位，這時方可拆除臨時固結(jié)，然后再拆除臨時支撐。

5.4 稱重前初步觀察百分表，察看梁體傾斜方向，初步判斷梁體平衡或偏移狀態(tài)；再次查看撐腳間隙。稱重時緩慢頂升，分級加載讀數(shù)。稱重時考慮從偏心側(cè)施加頂力，分級施加頂力的大小及加載步驟（見表2）；稱重時觀測梁端高程變化與千斤頂行程、壓力及百分表讀數(shù)之間的關(guān)系。

表2 稱重千斤頂加載施力等級表

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注：此表實際應(yīng)用時根據(jù)千斤頂校準報告換算為壓力表的壓力分級表。

5.5 落頂、讀數(shù)。每次完成稱重，待指針穩(wěn)定后讀數(shù)、計算。計算主要內(nèi)容有：e、μ、Mz、MG，同時計算出配重量并按計算結(jié)果配重。配重完成后要進行二次稱重，檢驗配重情況；直到兩端平衡。

5.6 配重完成，上臨時支撐，最后再次復(fù)測梁體標高、軸線、撐腳間隙。

5.7 試驗結(jié)果匯總。通過拆架時觀測數(shù)據(jù)表明：轉(zhuǎn)動體縱向球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩（偏向大里程）?？v向稱重試驗實測位移、頂力數(shù)據(jù)見圖6、圖7。

①17#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩MG=

1338.75kN·m，偏心距e=0.011m；MZ=55781.25KN·m；μ0=0.0589。

②15#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩M=3137kN·m，偏心距e=0.026m。

6 結(jié)論

為保證轉(zhuǎn)體的同步、緩慢勻速轉(zhuǎn)動，其轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的稱重、配重是該轉(zhuǎn)體施工中核心工作，通過對轉(zhuǎn)體球鉸部位摩擦力、不平衡力矩的測試，掌握梁體的穩(wěn)定與平衡情況，在通過配重，使梁體達到平衡，為標高調(diào)整、變位和受力狀況提供依據(jù)，從而確保轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)安全。

6.1 通過以上論述發(fā)現(xiàn)，通過稱重，能夠準確確認轉(zhuǎn)體橋的平衡狀態(tài)，是確保轉(zhuǎn)體順利進行，確保轉(zhuǎn)體安全平穩(wěn)的必要程序。

6.2 稱重前要對梁體的高程進行仔細測量，支撐的拆除要按步驟進行，實時監(jiān)控，配重設(shè)備提前到位，是確保所有約束解除，這些工作要求必須在正式稱重前做好。

6.3 在施加稱重頂力時要分級逐步進行，超過摩擦平衡點時，稱重百分表會出現(xiàn)較大波動，此時應(yīng)停止施加頂力。此時臨界狀態(tài)下的數(shù)據(jù)為有效測量數(shù)據(jù)。

參考文獻：

[1]張聯(lián)燕等.橋梁轉(zhuǎn)體施工[M].人民交通出版社，2002-3-1.

[2]魯建生，楊永宏，劉繼龍.保阜高速公路跨京廣鐵路轉(zhuǎn)體橋稱重試驗研究[J].鐵道建筑技術(shù)，2009（05）.

[3]孫士彥，張華，皮銀.轉(zhuǎn)體施工技術(shù)[J].鐵道標準設(shè)計，1998（9）：34-39.endprint

假設(shè)F左=F右，L左=L右，取L=5.4m，

計算得F=5176kN。

稱重時千斤頂頂力約在5200kN。

2.5 梁體縱向配重

采用重量平衡轉(zhuǎn)體配重方案。該轉(zhuǎn)體方案的思路是：通過配重，使轉(zhuǎn)體梁在靜力狀態(tài)保持平衡，即轉(zhuǎn)體梁的重心線通過球鉸豎軸線。此時，配重可按下式計算：

需要配重=N·e /配重懸臂長度。

該方案的好處是配重量小，啟動所需牽引力相對較小。由于該方案中對轉(zhuǎn)動體為一點支承，在轉(zhuǎn)動過程中易導(dǎo)致轉(zhuǎn)體梁在豎平面內(nèi)的晃動。因此，若采取該方案，應(yīng)盡量減小撐腳與滑道間的間隙。

3 測點布置

在兩幅梁的承臺底面布置如圖4的千斤頂和位移傳感器，在上轉(zhuǎn)盤下用千斤頂施加力，分別用位移計測出球鉸由靜摩擦狀態(tài)到動摩擦狀態(tài)的臨界值，從而測出梁體的不平衡力矩。

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圖4 測點布置圖

4 儀器設(shè)備及其安裝（表1）

儀器設(shè)備安裝布置圖5。

5 稱重工藝試驗分析

5.1 前期梁體施工的進度要求

①所有張拉、壓漿工作完成；

②梁體（包括梁體護欄）裝修做完，防拋網(wǎng)安裝完成；

③連續(xù)千斤頂作業(yè)平臺搭設(shè)完成；

④基坑、上下轉(zhuǎn)盤和反力座鑿毛，撐腳、滑道清理，基坑雜物清理完成；

⑤牽引設(shè)備安裝調(diào)試到位，鋼絞線清理穿鋼絞線并預(yù)緊；

⑥轉(zhuǎn)體牽引配電箱安裝連接到位；

⑦撐腳間隙砂子清理干凈；

⑧稱重前撤除梁頂所有材料、機具、設(shè)備；

⑨千斤頂校準完成。

5.2 梁頂標高、軸線測量準備；撐腳編號，撐腳間隙測點標示；在梁頂用白水泥線將配重塊放置區(qū)域畫出。然后測量梁頂標高、復(fù)測梁體軸線；測量撐腳間隙。安放位于上下承臺之間臨時支撐，臨時支撐銷緊。最后再次復(fù)測梁面標高、軸線及撐腳間隙。

5.3 安放稱重千斤頂，全部施加5噸預(yù)頂力，并檢查排除影響梁體轉(zhuǎn)動的障礙物。隨后拆除砂箱，測量撐腳間隙，之前配重塊和吊車需提前就位，這時方可拆除臨時固結(jié)，然后再拆除臨時支撐。

5.4 稱重前初步觀察百分表，察看梁體傾斜方向，初步判斷梁體平衡或偏移狀態(tài)；再次查看撐腳間隙。稱重時緩慢頂升，分級加載讀數(shù)。稱重時考慮從偏心側(cè)施加頂力，分級施加頂力的大小及加載步驟（見表2）；稱重時觀測梁端高程變化與千斤頂行程、壓力及百分表讀數(shù)之間的關(guān)系。

表2 稱重千斤頂加載施力等級表

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注：此表實際應(yīng)用時根據(jù)千斤頂校準報告換算為壓力表的壓力分級表。

5.5 落頂、讀數(shù)。每次完成稱重，待指針穩(wěn)定后讀數(shù)、計算。計算主要內(nèi)容有：e、μ、Mz、MG，同時計算出配重量并按計算結(jié)果配重。配重完成后要進行二次稱重，檢驗配重情況；直到兩端平衡。

5.6 配重完成，上臨時支撐，最后再次復(fù)測梁體標高、軸線、撐腳間隙。

5.7 試驗結(jié)果匯總。通過拆架時觀測數(shù)據(jù)表明：轉(zhuǎn)動體縱向球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動體不平衡力矩（偏向大里程）?？v向稱重試驗實測位移、頂力數(shù)據(jù)見圖6、圖7。

①17#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩MG=

1338.75kN·m，偏心距e=0.011m；MZ=55781.25KN·m；μ0=0.0589。

②15#墩轉(zhuǎn)體縱向不平衡力矩估算為：不平衡彎矩M=3137kN·m，偏心距e=0.026m。

6 結(jié)論

為保證轉(zhuǎn)體的同步、緩慢勻速轉(zhuǎn)動，其轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的稱重、配重是該轉(zhuǎn)體施工中核心工作，通過對轉(zhuǎn)體球鉸部位摩擦力、不平衡力矩的測試，掌握梁體的穩(wěn)定與平衡情況，在通過配重，使梁體達到平衡，為標高調(diào)整、變位和受力狀況提供依據(jù)，從而確保轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)安全。

6.1 通過以上論述發(fā)現(xiàn)，通過稱重，能夠準確確認轉(zhuǎn)體橋的平衡狀態(tài)，是確保轉(zhuǎn)體順利進行，確保轉(zhuǎn)體安全平穩(wěn)的必要程序。

6.2 稱重前要對梁體的高程進行仔細測量，支撐的拆除要按步驟進行，實時監(jiān)控，配重設(shè)備提前到位，是確保所有約束解除，這些工作要求必須在正式稱重前做好。

6.3 在施加稱重頂力時要分級逐步進行，超過摩擦平衡點時，稱重百分表會出現(xiàn)較大波動，此時應(yīng)停止施加頂力。此時臨界狀態(tài)下的數(shù)據(jù)為有效測量數(shù)據(jù)。

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