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    大型火電FCB機(jī)組空充500 kV線路試驗(yàn)研究

    2014-09-27 01:23:20張文峰曾凱文廖詩(shī)武黎嘉明文勁宇
    電力自動(dòng)化設(shè)備 2014年11期
    關(guān)鍵詞:廠用電火電勵(lì)磁

    張文峰 ,蘇 宇 ,王 寧 ,曾凱文 ,廖詩(shī)武 ,黎嘉明 ,龍 霏 ,文勁宇

    (1.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司,廣東 廣州 510600;2.華中科技大學(xué) 強(qiáng)電磁工程與新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430074)

    0 引言

    近年來(lái)國(guó)內(nèi)外電力系統(tǒng)大停電事故頻發(fā),給社會(huì)生活和生產(chǎn)帶來(lái)巨大的經(jīng)濟(jì)損失和惡劣的社會(huì)影響[1-3],研究制定科學(xué)、合理、快速的黑啟動(dòng)方案,開展電網(wǎng)黑啟動(dòng)試驗(yàn),具有非常顯著的社會(huì)效益和安全意義。

    自20世紀(jì)80年代以來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)黑啟動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行了大量的研究[4-5],開展了一系列黑啟動(dòng)試驗(yàn)[6-10],這些試驗(yàn)有2個(gè)特點(diǎn):都以小型火電、燃?xì)鈾C(jī)組或大型水電機(jī)組為黑啟動(dòng)電源,小型火電或燃?xì)鈾C(jī)組容量小,大型水電機(jī)組往往距離負(fù)荷中心較遠(yuǎn),這都將導(dǎo)致整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程時(shí)間較長(zhǎng),不利于負(fù)荷的快速恢復(fù),抽水蓄能機(jī)組是一種理想的黑啟動(dòng)電源,但抽水蓄能電站受地理?xiàng)l件限制,難以完全按照整個(gè)電網(wǎng)的黑啟動(dòng)需要進(jìn)行布點(diǎn);當(dāng)系統(tǒng)電壓等級(jí)較高、傳輸線路較長(zhǎng)以及充電變壓器容量較大時(shí),容易因?yàn)樽詣?lì)磁、過(guò)電壓等問(wèn)題導(dǎo)致線路空充失敗。

    當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生嚴(yán)重故障導(dǎo)致大型火電機(jī)組與系統(tǒng)解列時(shí),如果火電機(jī)組具備不停機(jī)不停爐的能力,即發(fā)電機(jī)組可以僅帶廠用電繼續(xù)運(yùn)行,則稱火電機(jī)組具備快速切負(fù)荷FCB(Fast Cut Back)功能,本文稱之為FCB機(jī)組[11-12]。當(dāng)故障清除后,F(xiàn)CB機(jī)組可以很快重新并網(wǎng)和升負(fù)荷,快速恢復(fù)供電。而且大型火電FCB機(jī)組由于容量大,安裝位置可以根據(jù)需要靈活布置,如果在電網(wǎng)全黑狀態(tài)下作為黑啟動(dòng)電源,可以快速恢復(fù)局部或整個(gè)電網(wǎng)。

    廣東電網(wǎng)以大型火電FCB機(jī)組為黑啟動(dòng)電源,于2013年7月4日成功進(jìn)行了空充500 kV輸電線路的試驗(yàn),為進(jìn)一步的電網(wǎng)恢復(fù)提供了條件。本文對(duì)該試驗(yàn)進(jìn)行了詳細(xì)介紹,對(duì)試驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行了數(shù)字仿真分析,重點(diǎn)研究了空充線路過(guò)程中容易發(fā)生的自勵(lì)磁和過(guò)電壓現(xiàn)象,通過(guò)與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比,驗(yàn)證了理論研究和仿真分析結(jié)果的正確性。

    1 大型火電FCB機(jī)組空充500 kV線路試驗(yàn)介紹

    試驗(yàn)采用的FCB機(jī)組為廣東銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組,額定容量為1000 MW,額定電壓為27 kV,采用三機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng),該機(jī)組在與大電網(wǎng)脫開后能夠帶大約3%~10%的負(fù)荷(廠用電)孤島運(yùn)行3 min至數(shù)小時(shí)[13]。銅鼓電廠與500 kV圭峰變電站之間有4回聯(lián)絡(luò)線。整個(gè)試驗(yàn)包括3個(gè)部分:甩負(fù)荷試驗(yàn)、發(fā)變組帶線路零起升壓試驗(yàn)、發(fā)變組空載狀態(tài)90%額定電壓下空充線路試驗(yàn)。試驗(yàn)涉及的主要設(shè)備有銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組、該機(jī)組的升壓主變、鼓峰丙線以及相應(yīng)開關(guān)設(shè)備,試驗(yàn)單線圖如圖1所示,其中,鼓峰丙線電壓等級(jí)為500 kV,長(zhǎng)度約為72 km。

    1.1 試驗(yàn)前運(yùn)行方式

    a.6號(hào)機(jī)組按試驗(yàn)要求的負(fù)荷條件正常運(yùn)行,機(jī)組保護(hù)、自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器、安全穩(wěn)定裝置等均正常投入。

    b.開關(guān)5041在合閘運(yùn)行狀態(tài),開關(guān)5042、5043、5051、5052處于熱備用狀態(tài),其他500 kV設(shè)備運(yùn)行方式依調(diào)度令正常運(yùn)行。

    c.廠用電源可靠,備用變壓器處于熱備用狀態(tài),機(jī)組跳閘后的保安電源、直流系統(tǒng)均能自動(dòng)投入,事故應(yīng)急柴油發(fā)電機(jī)處于備用狀態(tài)。

    d.試驗(yàn)前銅鼓C廠運(yùn)行值班員確認(rèn)上述一、二次設(shè)備在規(guī)定狀態(tài)與位置。

    1.2 發(fā)變組帶線路零起升壓試驗(yàn)

    a.6號(hào)機(jī)組打閘(斷開開關(guān)806),廠用電切至4號(hào)高備變。

    圖1 試驗(yàn)電氣主接線圖Fig.1 Primary wiring diagram for test

    b.退出開關(guān)5042、5043重合閘,手動(dòng)斷開開關(guān)5042、5043。

    c.退出開關(guān)5041、5042重合閘,手動(dòng)斷開開關(guān)5041、5042。

    d.合上開關(guān)806、5042,6號(hào)發(fā)電機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器置手動(dòng)調(diào)節(jié)方式,手動(dòng)對(duì)發(fā)電機(jī)、主變、線路緩慢升壓,直至額定電壓。

    e.降發(fā)電機(jī)電壓至最低,斷開開關(guān)5042、勵(lì)磁開關(guān)。

    1.3 發(fā)變組空載狀態(tài)90%額定電壓下空充線路試驗(yàn)

    a.將6號(hào)發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)恢復(fù)至正常的自動(dòng)工作方式,合上勵(lì)磁開關(guān),發(fā)電機(jī)電壓升至90%額定電壓。

    b.手動(dòng)合上開關(guān)5042,對(duì)鼓峰丙線充電。

    c.斷開開關(guān)5042,鼓峰丙線失電。

    d.合上開關(guān)5051,由大電網(wǎng)對(duì)鼓峰丙線充電,同期合上開關(guān)5052、5043。

    e.確認(rèn)發(fā)變組系統(tǒng)正常,機(jī)組具備并網(wǎng)條件,向中調(diào)提出并網(wǎng)申請(qǐng),經(jīng)中調(diào)同意后,準(zhǔn)同期合上開關(guān)5042。

    f.同期合上開關(guān)5041,空充線路試驗(yàn)結(jié)束。

    2 空充線路過(guò)程中自勵(lì)磁特性分析

    2.1 自勵(lì)磁實(shí)用判據(jù)

    發(fā)電機(jī)自勵(lì)磁是指同步電機(jī)定子回路由于電樞反應(yīng)的助磁作用而產(chǎn)生定子電流、電壓幅值自發(fā)增大的現(xiàn)象,其本質(zhì)是發(fā)電機(jī)定子電感與外電路容抗參數(shù)配合時(shí)發(fā)生的參數(shù)諧振[14-15]。研究表明,同步發(fā)電機(jī)組的自勵(lì)磁可分成反應(yīng)同步自勵(lì)磁、推斥同步自勵(lì)磁以及異步自勵(lì)磁3類,不同類型的自勵(lì)磁在產(chǎn)生條件和發(fā)展過(guò)程方面有著顯著的區(qū)別[16]。

    工程上較常采用速算法或者阻抗法對(duì)發(fā)電機(jī)自勵(lì)磁進(jìn)行校驗(yàn)。速算法判據(jù)如表1所示,表中Q為發(fā)電機(jī)組的萬(wàn)千伏安容量,L為線路的百千米長(zhǎng)度。阻抗法判據(jù)如式(1)所示[17]。

    表1 速算法判據(jù)Table 1 Criteria of quick calculation method

    其中,XC為線路容抗;Xd、Xq分別為發(fā)電機(jī) d 軸、q 軸電抗。

    速算法判據(jù)對(duì)線路容抗估算較為粗略,而阻抗法判據(jù)則只能針對(duì)反應(yīng)同步自勵(lì)磁進(jìn)行判別,且未考慮線路等值電阻的影響,鑒于此,本文提出了更為全面和實(shí)用的自勵(lì)磁工程判據(jù)。

    設(shè)發(fā)電機(jī)外電路由工頻容抗XC和損耗電阻R串聯(lián)組成,其等值電路如圖2所示,圖中,X′d為發(fā)電機(jī)d軸瞬變電抗。

    圖2 系統(tǒng)等值電路Fig.2 Equivalent circuit of system

    對(duì)于反應(yīng)同步自勵(lì)磁,其邊界條件如式(2)所示,由式(2)可得自勵(lì)磁區(qū)域如圖 3(a)所示。

    對(duì)于推斥同步自勵(lì)磁,其邊界條件如式(3)所示,由式(3)可得自勵(lì)磁區(qū)域如圖3(b)所示。

    對(duì)于異步自勵(lì)磁,其邊界條件如式(4)所示。

    對(duì)于每一個(gè)特定的轉(zhuǎn)差s,式(4)均為一個(gè)橢圓方程,長(zhǎng)軸平行于R軸,中心點(diǎn)在XC軸上。轉(zhuǎn)差從0到1連續(xù)取值的過(guò)程中,橢圓的中心點(diǎn)向下移至坐標(biāo)原點(diǎn),長(zhǎng)軸單調(diào)減小至0,所有橢圓覆蓋的區(qū)域即為異步自勵(lì)磁區(qū)域,如圖3(c)所示。

    圖3 同步電機(jī)的自勵(lì)磁區(qū)域Fig.3 Self-excitation area of synchronous machine

    綜合式(2)—(4),可得自勵(lì)磁區(qū)域如圖 3(d)所示。

    由圖3(d)可知,若發(fā)電機(jī)組參數(shù)和線路參數(shù)滿足式(5),則機(jī)組對(duì)線路充電時(shí)將不會(huì)發(fā)生任何形式的自勵(lì)磁。

    2.2 自勵(lì)磁特性分析

    廣東銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組參數(shù):發(fā)電機(jī)d軸同步電抗 Xd=2.614 p.u.,q 軸同步電抗 Xq=2.484 p.u.,d 軸瞬變電抗X′d=0.264 p.u.,電樞電阻Ra=8.22×10-4p.u.,主變電阻 RT=5.59×10-4p.u.,主變電抗 XT=0.163 p.u.。鼓峰丙線實(shí)測(cè)參數(shù)為:容抗XB=27.975 p.u.,線路電阻 RL=6.9×10-3p.u.,線路電抗 XL=0.089 p.u.。不計(jì)廠用電的情況下,機(jī)端等值阻抗Zin為:

    式(6)中,XC>Xd,由自勵(lì)磁判據(jù)式(5)可知發(fā)電機(jī)不存在自勵(lì)磁危險(xiǎn)。

    若將充電線路按原型號(hào)參數(shù)進(jìn)行等比例延長(zhǎng),外部等值容抗隨線路長(zhǎng)度變化如圖4所示,縱軸為標(biāo)幺值。

    從圖4中可以看出:外部等值容抗隨線路增長(zhǎng)而下降,理論計(jì)算表明當(dāng)線路長(zhǎng)度為原長(zhǎng)度的5.03倍(362 km)時(shí),機(jī)組將開始進(jìn)入自勵(lì)磁危險(xiǎn)區(qū)域,但鼓峰丙線實(shí)際長(zhǎng)度僅72 km,因此現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)機(jī)組不會(huì)發(fā)生自勵(lì)磁現(xiàn)象,且留有極大的裕度。

    圖4 外部等值容抗與線路長(zhǎng)度的關(guān)系Fig.4 Relationship between external equivalent capacitance and line length

    當(dāng)計(jì)及廠用電時(shí),其機(jī)端等效電阻更大,機(jī)端等效容抗也將更大,因此總體上更容易躲開自勵(lì)磁區(qū)域。

    為了檢驗(yàn)6號(hào)機(jī)組是否會(huì)發(fā)生機(jī)組自勵(lì)磁,在空充線路試驗(yàn)之前,進(jìn)行了零起升壓試驗(yàn)。零起升壓試驗(yàn)中,各測(cè)量點(diǎn)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如表2所示,表中,UG為額定電壓。

    表2 零起升壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 2 Experimental data of voltage boost test

    試驗(yàn)結(jié)果顯示,各測(cè)量點(diǎn)電壓、電流、發(fā)電機(jī)有功、無(wú)功均隨時(shí)間平穩(wěn)增加,始終處于安全運(yùn)行狀態(tài)。理論分析與試驗(yàn)結(jié)果表明,廣東銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組黑啟動(dòng)時(shí)不會(huì)發(fā)生自勵(lì)磁現(xiàn)象。

    3 空充線路過(guò)程中過(guò)電壓特性分析

    3.1 FCB機(jī)組空充線路仿真模型

    為了校核黑啟動(dòng)試驗(yàn)是否對(duì)電網(wǎng)、電廠產(chǎn)生沖擊,需要在試驗(yàn)前對(duì)本試驗(yàn)可能產(chǎn)生的問(wèn)題進(jìn)行校核,確認(rèn)所有可能沖擊均處于設(shè)備耐受范圍內(nèi),才能進(jìn)行試驗(yàn)。本文在PSCAD/EMTDC軟件平臺(tái)上搭建大型FCB機(jī)組空充500 kV線路的仿真模型,如圖5所示,對(duì)試驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行了仿真研究。

    圖5 模型結(jié)構(gòu)圖Fig.5 Model structure

    主要元件模型簡(jiǎn)介如下。

    a.汽輪機(jī)模型。

    試驗(yàn)涉及的銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組是FCB機(jī)組,在與大電網(wǎng)脫開后可帶廠用電負(fù)荷孤島運(yùn)行。傳統(tǒng)的再熱凝汽式汽輪機(jī)經(jīng)典模型適用于穩(wěn)態(tài)或者小干擾情況下的汽輪機(jī)工況仿真,但不適用于脫網(wǎng)后孤島運(yùn)行這種劇烈變化的工況仿真,本文所采用的汽輪機(jī)模型如圖6所示,圖中,QIP表示中壓缸蒸汽流量。在傳統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上,本文采用的汽輪機(jī)模型增加了調(diào)門快關(guān)系統(tǒng)、旁路系統(tǒng),可用于仿真上述試驗(yàn)過(guò)程[18],且汽輪機(jī)參數(shù)均為實(shí)測(cè)參數(shù)。

    圖6 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)圖Fig.6 Turbine structure

    b.勵(lì)磁系統(tǒng)模型。

    銅鼓C廠6號(hào)機(jī)組勵(lì)磁調(diào)節(jié)器為ABB公司的UNITROL 5000型,其勵(lì)磁系統(tǒng)模型采用FQ型勵(lì)磁模型①湯涌,卜廣全,印永華,等.中國(guó)版BPA暫態(tài)穩(wěn)定程序用戶手冊(cè)(3.0版).2004.。

    c.線路模型。

    黑啟動(dòng)過(guò)程中,給空載輸電線路充電的過(guò)程屬于分布參數(shù)電路的電磁暫態(tài)過(guò)程,即波過(guò)程。在仿真模型中,采用小損耗貝杰龍輸電線路模型仿真模擬該波過(guò)程。在線路首末兩端加裝避雷器,在斷路器兩端并聯(lián)均壓電容。

    d.其他元件模型。

    發(fā)電機(jī)采用六階模型;PSS采用IEEE PSS2A模型;廠用電采用恒功率等效模型;變壓器采用3個(gè)單相雙繞組變壓器。

    充分計(jì)及線路分布參數(shù)、各部分電容電感、避雷器的影響,考慮勵(lì)磁系統(tǒng)詳細(xì)建模,并根據(jù)斷路器參數(shù)設(shè)定可能不同期合閘時(shí)間范圍,結(jié)合以最極限合閘相角的選取,可以充分評(píng)估黑啟動(dòng)過(guò)程所可能產(chǎn)生的最惡劣情況,并在確保模型校核結(jié)果準(zhǔn)確的前提下不導(dǎo)致仿真模型過(guò)于復(fù)雜。

    3.2 空充線路試驗(yàn)過(guò)電壓特性分析

    500 kV電壓等級(jí)操作過(guò)電壓的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)如表3所示[19-20]。

    表3 500 kV電壓等級(jí)操作過(guò)電壓國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)Table 3 National standard of operating overvoltage of 500 kV power system

    利用圖5所示模型對(duì)空充過(guò)程進(jìn)行數(shù)字仿真,仿真時(shí)長(zhǎng)為80 s,仿真步長(zhǎng)為100 μs,各測(cè)量點(diǎn)仿真試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際空充線路試驗(yàn)的實(shí)測(cè)結(jié)果數(shù)據(jù)對(duì)比如表4所示。

    表4 仿真結(jié)果和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Table 4 Comparison between simulative results and measured data

    空充線路過(guò)程中,主變高壓側(cè)電壓、機(jī)端電壓、廠用電6 kV母線電壓、勵(lì)磁電壓的試驗(yàn)波形與仿真波形對(duì)比分別如圖7—10所示。

    從試驗(yàn)結(jié)果可見:主變高壓側(cè)暫態(tài)過(guò)程持續(xù)約4個(gè)周期,發(fā)電機(jī)機(jī)端與6 kV側(cè)暫態(tài)過(guò)程持續(xù)約1.5個(gè)周期,符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。暫態(tài)過(guò)程結(jié)束后,各側(cè)電壓進(jìn)入穩(wěn)態(tài),整個(gè)過(guò)程中各測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)電壓均在正常范圍內(nèi)。同時(shí),實(shí)測(cè)波形與仿真波形進(jìn)行對(duì)比,曲線吻合良好,證實(shí)了仿真校核方法與模型的正確性。

    圖7 主變高壓側(cè)電壓波形Fig.7 Waveforms of voltage at high-voltage side of main transformer

    圖8 發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓波形Fig.8 Waveforms of generator terminal voltage

    圖9 廠用電母線電壓波形Fig.9 Waveforms of auxiliary power bus voltage

    圖10 勵(lì)磁電壓波形Fig.10 Waveforms of excitation voltage

    4 結(jié)語(yǔ)

    以大型火電機(jī)組作為黑啟動(dòng)電源有2個(gè)重要的優(yōu)點(diǎn):機(jī)組容量大、機(jī)組安裝位置可以根據(jù)需要進(jìn)行配置,這可以大幅加快系統(tǒng)的黑啟動(dòng)過(guò)程。廣東電網(wǎng)以一臺(tái)1000 MW的火電FCB機(jī)組為黑啟動(dòng)機(jī)組,對(duì)一條500 kV線路進(jìn)行了空載充電,結(jié)果表明FCB機(jī)組可以作為黑啟動(dòng)機(jī)組。本文詳細(xì)介紹了試驗(yàn)過(guò)程,對(duì)試驗(yàn)過(guò)程中可能出現(xiàn)的自勵(lì)磁和過(guò)電壓等問(wèn)題進(jìn)行了理論分析和數(shù)字仿真,現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的實(shí)測(cè)結(jié)果證明了理論分析與數(shù)字仿真結(jié)果的正確性。

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