閆慶國(guó)

摘 要：該文介紹了超高水分體式液壓充填支架的研制思路、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、主要參數(shù)設(shè)定及工業(yè)性試驗(yàn)情況。該型支架首次實(shí)現(xiàn)5m一次采高全高超高水材料充填開采，并且首次采用分體設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)了開采和充填的同步進(jìn)行，充分利用了充填凝結(jié)時(shí)間，提高采煤效率。同時(shí)地面下沉保持在26mm左右，建筑物變形在“三下”規(guī)程Ⅰ級(jí)破壞之內(nèi)，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

關(guān)鍵詞：充填支架 支架結(jié)構(gòu) 超高水充填

中圖分類號(hào)：TD355 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2014）04（b）-0082-02

1 超高水充填液壓支架研制

1.1 設(shè)計(jì)思路

對(duì)于長(zhǎng)期使用的整體式支架而言，前、后部掩護(hù)支撐梁只能實(shí)現(xiàn)兩個(gè)步距的開采和充填，而且需要足夠的高水凝固時(shí)間，一臺(tái)支架同時(shí)實(shí)現(xiàn)充填和采煤就很困難，一天只能完成一個(gè)作業(yè)循環(huán)，為了提高采煤充填工作面日產(chǎn)水平，實(shí)現(xiàn)超高水充填采煤作業(yè)模式下的高產(chǎn)、高效，本課題研究重點(diǎn)解決采煤與充填分離作業(yè)，實(shí)現(xiàn)采煤與充填互不干預(yù)、平行作業(yè)，從而充分利用高水凝固時(shí)間，加快作業(yè)循環(huán)，縮短循環(huán)周期，提高生產(chǎn)效率。

基于上述設(shè)計(jì)理念和指導(dǎo)思想，初步考慮將該型充填支架的基本結(jié)構(gòu)分為前、后兩部分，前端支架主要實(shí)現(xiàn)前半部分頂板支護(hù)與煤壁支護(hù)，使后端支架實(shí)現(xiàn)充填及完成后面采空區(qū)的頂板支護(hù)，支架前部以滿足正常的綜合機(jī)械化采煤，后部支架實(shí)現(xiàn)采空區(qū)超高水充填作業(yè)，在前、后分體式支架的中間采用液壓缸和導(dǎo)向桿連接，實(shí)現(xiàn)前支架每走三個(gè)步距，后面進(jìn)行一次充填，通過前后架協(xié)調(diào)配合作業(yè)，達(dá)到采煤充填同時(shí)進(jìn)行，減少了等候時(shí)間，提高了人員、裝備等工作效率。

1.2 超高水充填液壓支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.2.1 邢東礦超高水充填液壓支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

以邢東礦1126超高水充填工作面液壓支架為研究對(duì)象，依托鄭州四維機(jī)電設(shè)備制造有限公司進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、試驗(yàn)和加工制作，通過礦方與生產(chǎn)廠家多次商討、溝通和方案修改，研制人員借助于理論計(jì)算、數(shù)據(jù)模擬等實(shí)驗(yàn)手段，綜合研究分體式液壓支架的基本結(jié)構(gòu)、動(dòng)作原理、受力分析及穩(wěn)定性，并結(jié)合邢東礦井下地質(zhì)條件，煤層走向、頂?shù)装迤扑槌潭鹊纫蛩兀ㄟ^中國(guó)礦業(yè)大學(xué)超高水材料研制人員提供的的超高水材料制備、輸送、流動(dòng)性、混合凝固等特性，研究該型分體式液壓支架在回采與充填作業(yè)中的基本工藝和關(guān)鍵技術(shù)。

1.2.2 在超高水充填液壓支架在設(shè)計(jì)過程中考慮的幾個(gè)主要因素有：

該支架支護(hù)強(qiáng)度與邢東礦采煤充填試驗(yàn)工作面礦壓相適應(yīng)；支架結(jié)構(gòu)與煤層賦存條件相適應(yīng)；支護(hù)斷面與采煤充填試驗(yàn)工作面通風(fēng)要求相適應(yīng)；推移連接裝置與采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)、后面充填設(shè)備相匹配。在滿足以上幾個(gè)條件的基礎(chǔ)上，該型超高水充填液壓支架還應(yīng)具備以下功能：

（1）該型分體式超高水充填液壓支架必須具備合理的調(diào)高范圍，以適應(yīng)工作面在推進(jìn)過程中不同階段采高；

（2）該型分體式超高水充填液壓支架為采煤機(jī)司機(jī)等作業(yè)人員通過時(shí)提供足夠的空間；

（3）該型分體式超高水充填液壓支架針對(duì)邢東礦采區(qū)煤層賦存條件，滿足其現(xiàn)在和今后一段時(shí)期煤層變化的要求；

（4）該型分體式超高水充填液壓支架應(yīng)滿足煤礦作業(yè)規(guī)程和邢東礦支架工對(duì)液壓支架操作習(xí)慣要求，并解決好支架充填作業(yè)、對(duì)頂?shù)装宓倪m應(yīng)性和穩(wěn)定性的支護(hù)管理；

（5）該型分體式超高水充填液壓支架運(yùn)用計(jì)算機(jī)設(shè)計(jì)手段對(duì)四連桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化、受力分析和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有限元分析，保證動(dòng)作靈活可靠；在保證安全性、可靠性條件下，改善支架受力狀況，提高支架支護(hù)能力，盡量減輕支架重量和外形尺寸，以滿足該型支架地面解體、地面裝運(yùn)、井口提升、井下運(yùn)輸、井下組裝、工作面就位等現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境和運(yùn)輸設(shè)備條件。

為此，該型超高水充填液壓支架在幾個(gè)關(guān)鍵部位進(jìn)行如下結(jié)構(gòu)優(yōu)化和設(shè)計(jì)：

a、支架采用前后置型式，前后支架穩(wěn)定機(jī)構(gòu)均采用四連桿機(jī)構(gòu)。前架采用三柱支撐掩護(hù)式型式，后架采用兩柱掩護(hù)式型式，如圖1。

b、前后架連桿采用交錯(cuò)偶合布置，保證支架設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)緊湊，減小頂梁支護(hù)長(zhǎng)度。

C、前部支架設(shè)計(jì)Φ180 mm倒裝推移千斤頂，保證前架移架推溜的正常作業(yè)。前后支架通過圓柱鉸接推移框架連接，后拉架千斤頂布置在后推移框架上方，前端與前推移框架連接，后架前移時(shí)以后推移框架為導(dǎo)向。

d、后架拉架千斤頂采用剛性保護(hù)套結(jié)構(gòu)，以免活塞桿直接暴露在外，易被頂板落砟或雜物砸壞。

e、后架上連桿鉸接孔處擋板座與主筋設(shè)計(jì)為一體，既加大了上連桿寬度，又減少了擋板座突出與前架連桿干涉的問題。

f、后底座后端采用伸縮擋板機(jī)構(gòu)，與后探梁形成一個(gè)封閉空間，防止充填高水流入支架前部。伸縮擋板結(jié)構(gòu)側(cè)面設(shè)置伸縮密封裝置。

h、后底座前端大圓弧斜面過渡，以方便后部支架移動(dòng)。

i、前后架均設(shè)置底調(diào)千斤頂，便于調(diào)整支架狀態(tài)，使前后架盡量保持平直。

j、前后架間伸縮梁特殊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，伸縮梁與頂梁內(nèi)主筋配合缺口采用倒喇叭口，保證伸縮梁缺口處不塞矸。

k、該型分體式高水充填支架的前置支架的后端和后置支架的前端都設(shè)計(jì)有伸縮梁結(jié)構(gòu)，前后架伸縮梁均留有固定環(huán)，便于現(xiàn)場(chǎng)采用鏈條等軟連接，方便伸縮梁協(xié)同運(yùn)動(dòng)。當(dāng)伸縮梁伸出后，可減少架間漏矸，保護(hù)架間作業(yè)人員人身安全。

1.3 超高水充填液壓支架主要參數(shù)設(shè)計(jì)依據(jù)

（1）支架高度

首先確定支架適用煤層的平均截高，然后確定支架高度。

支架最大結(jié)構(gòu)高度：

（1）

支架最小結(jié)構(gòu)高度：

（2）

Mmax、Mmin為煤層最大、最小截高，該工作面最大采高為4700 mm；最小采高為4000 mm。

S1考慮偽頂冒落的最大厚度。大采高支架取200～400 mm。endprint

S2考慮周期來壓時(shí)的下沉量、移架時(shí)支架的下降量和頂梁上、底板下的浮矸之和。大采高支架取500～900 mm，該型支架取750 mm。

（2）支護(hù)強(qiáng)度和工作阻力

頂板所需支護(hù)強(qiáng)度取決于頂板等級(jí)和煤層厚度。制訂不同頂板等級(jí)的支護(hù)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)，支護(hù)強(qiáng)度按經(jīng)驗(yàn)公式（3）估算：

（3）

K——作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，一般取5～8；

M——截高，取4500mm；ρ ——巖石密度，一般取2.5×103kg/m3

支架支撐頂板的有效工作阻力按（2.4）計(jì)算：

（4）

F——支架的支護(hù)面積，m2，按式（2.5）計(jì)算：

（5）

L——支架頂梁長(zhǎng)度，m；

C——梁端距，m；

B——支架頂梁寬度，m；

K——架間距，150 mm

（3）中心距和寬度

支架中心距一般等于工作面一節(jié)溜槽長(zhǎng)度。液壓支架中心距大部分采用1.5m。大采高支架為提高穩(wěn)定性，中心距可采用1.75m。

（4）初撐力

初撐力大小對(duì)支架的支護(hù)性能和成本有很大影響。較大初撐力能使支架較快達(dá)到工作阻力，減慢頂板的早期下沉速度，增加頂板的穩(wěn)定性。但對(duì)乳化液泵站和液壓元件的耐壓要求提高。一般取初撐力為（0.6～0.8）倍的工作阻力。

（5）移架力和推溜力

移架力與支架結(jié)構(gòu)、質(zhì)量、煤層厚度、頂板性質(zhì)等有關(guān)。厚煤層支架為300～400 kN，推溜力一般為100～150 kN。

（6）梁端距和頂梁長(zhǎng)度

梁端距是由于工作面頂板起伏不平造成輸送機(jī)和采煤機(jī)的傾斜，以及采煤機(jī)割煤時(shí)垂直分力使搖臂和滾筒向支架傾斜，為避免割頂梁而留的安全距離。支架高度越大，梁端距應(yīng)越大。采用即時(shí)支護(hù)方式時(shí)，大采高支架梁端距取350～480 mm。

頂梁長(zhǎng)度受支架型式、配套采煤機(jī)截深（該工作面選用MG500/1140-WD采煤機(jī)，落煤時(shí)截深為700 mm）、刮板輸送機(jī)尺寸（該工作面選用SGZ800/500型刮板輸送機(jī)）、配套關(guān)系及立柱缸徑、通道要求、底座長(zhǎng)度、支護(hù)方式、煤層傾角等因素制約。

2 ZC12400/30/50分體式充填液壓支架工業(yè)性試驗(yàn)

邢東礦1126工作面為ZC12400/30/50型液壓支架試驗(yàn)工作面：長(zhǎng)度60 m，工作面煤層平均采高為4.5 m，最大采高4.7 m，最小采高4 m，走向長(zhǎng)501 m，傾斜長(zhǎng)70 m，煤層平均傾角10.3°，可采儲(chǔ)量19.4萬t。工作面按傾斜長(zhǎng)壁采煤法開采，使用機(jī)組（采煤機(jī)型號(hào)MG500/1140-WD）落煤，刮板輸送機(jī)（型號(hào)SGZ800/500）運(yùn)輸，工作面使用ZC12400/30/50型液壓支架支護(hù)頂板，采用追機(jī)及時(shí)移架支護(hù)，煤壁片幫時(shí)超前支護(hù)；不完全垮落法和包式充填法管理頂板。

采空區(qū)充填工藝：根據(jù)超高水材料充填基本方法的適用條件，確定采用“采空區(qū)混合式充填方法”，一是將超高水充填材料輸送至采空區(qū)后，讓其自然流淌與漫溢；二是通過管路將其導(dǎo)引至預(yù)先安設(shè)于采空區(qū)的封閉空間或袋包內(nèi)，使其按要求成形固結(jié)。利用充填支架進(jìn)行頂板管理，保障正常采煤與掛包作業(yè)安全空間。勞動(dòng)班次為“四六”制，平均月生產(chǎn)原煤4.6萬t。

3 結(jié)語

“邢東礦超高水充填工作面分體式液壓支架技術(shù)研究”項(xiàng)目結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際狀況和具體的地質(zhì)條件，通過理論計(jì)算、數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試等手段進(jìn)行了1126充填工作面充填工藝的研究，研發(fā)的超高水填充液壓支架突出特點(diǎn)是：

（1）研發(fā)采煤—充填分體式液壓支架，采用創(chuàng)新型的分體式構(gòu)造，不僅可以起到采煤時(shí)對(duì)頂板的及時(shí)支護(hù)，還可同時(shí)實(shí)現(xiàn)采空區(qū)的填充，有效利用超高水凝固等待時(shí)間，提高工作效率，真正意義上實(shí)現(xiàn)了支護(hù)填充一體化。

（2）優(yōu)化支架結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)在長(zhǎng)支架結(jié)構(gòu)下有效支護(hù)工作面，減少巷道變形，提高充填效率。并在支架設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)上充分考慮超高水充填工藝中的實(shí)際問題，使之操作更加便捷。從而在根本上減少井下開采對(duì)地面的影響，并保證回采作業(yè)效率。

參考文獻(xiàn)

[1] 馮光明，王成真，李鳳凱，等.超高水材料開放式充填開采研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2010，27（4）：453-457.

[2] 王成真，馮光明.陶一礦超高水充填材料采空區(qū)減沉效果分析[J].能源技術(shù)與管理，2011（1）：73-75.

[3] 閆少宏，張華興.我國(guó)目前煤礦充填開采技術(shù)現(xiàn)狀[J].煤礦開采，2008，13（3）：1-3.endprint

S2考慮周期來壓時(shí)的下沉量、移架時(shí)支架的下降量和頂梁上、底板下的浮矸之和。大采高支架取500～900 mm，該型支架取750 mm。

（2）支護(hù)強(qiáng)度和工作阻力

頂板所需支護(hù)強(qiáng)度取決于頂板等級(jí)和煤層厚度。制訂不同頂板等級(jí)的支護(hù)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)，支護(hù)強(qiáng)度按經(jīng)驗(yàn)公式（3）估算：

（3）

K——作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，一般取5～8；

M——截高，取4500mm；ρ ——巖石密度，一般取2.5×103kg/m3

支架支撐頂板的有效工作阻力按（2.4）計(jì)算：

（4）

F——支架的支護(hù)面積，m2，按式（2.5）計(jì)算：

（5）

L——支架頂梁長(zhǎng)度，m；

C——梁端距，m；

B——支架頂梁寬度，m；

K——架間距，150 mm

（3）中心距和寬度

支架中心距一般等于工作面一節(jié)溜槽長(zhǎng)度。液壓支架中心距大部分采用1.5m。大采高支架為提高穩(wěn)定性，中心距可采用1.75m。

（4）初撐力

初撐力大小對(duì)支架的支護(hù)性能和成本有很大影響。較大初撐力能使支架較快達(dá)到工作阻力，減慢頂板的早期下沉速度，增加頂板的穩(wěn)定性。但對(duì)乳化液泵站和液壓元件的耐壓要求提高。一般取初撐力為（0.6～0.8）倍的工作阻力。

（5）移架力和推溜力

移架力與支架結(jié)構(gòu)、質(zhì)量、煤層厚度、頂板性質(zhì)等有關(guān)。厚煤層支架為300～400 kN，推溜力一般為100～150 kN。

（6）梁端距和頂梁長(zhǎng)度

梁端距是由于工作面頂板起伏不平造成輸送機(jī)和采煤機(jī)的傾斜，以及采煤機(jī)割煤時(shí)垂直分力使搖臂和滾筒向支架傾斜，為避免割頂梁而留的安全距離。支架高度越大，梁端距應(yīng)越大。采用即時(shí)支護(hù)方式時(shí)，大采高支架梁端距取350～480 mm。

頂梁長(zhǎng)度受支架型式、配套采煤機(jī)截深（該工作面選用MG500/1140-WD采煤機(jī)，落煤時(shí)截深為700 mm）、刮板輸送機(jī)尺寸（該工作面選用SGZ800/500型刮板輸送機(jī)）、配套關(guān)系及立柱缸徑、通道要求、底座長(zhǎng)度、支護(hù)方式、煤層傾角等因素制約。

2 ZC12400/30/50分體式充填液壓支架工業(yè)性試驗(yàn)

邢東礦1126工作面為ZC12400/30/50型液壓支架試驗(yàn)工作面：長(zhǎng)度60 m，工作面煤層平均采高為4.5 m，最大采高4.7 m，最小采高4 m，走向長(zhǎng)501 m，傾斜長(zhǎng)70 m，煤層平均傾角10.3°，可采儲(chǔ)量19.4萬t。工作面按傾斜長(zhǎng)壁采煤法開采，使用機(jī)組（采煤機(jī)型號(hào)MG500/1140-WD）落煤，刮板輸送機(jī)（型號(hào)SGZ800/500）運(yùn)輸，工作面使用ZC12400/30/50型液壓支架支護(hù)頂板，采用追機(jī)及時(shí)移架支護(hù)，煤壁片幫時(shí)超前支護(hù)；不完全垮落法和包式充填法管理頂板。

采空區(qū)充填工藝：根據(jù)超高水材料充填基本方法的適用條件，確定采用“采空區(qū)混合式充填方法”，一是將超高水充填材料輸送至采空區(qū)后，讓其自然流淌與漫溢；二是通過管路將其導(dǎo)引至預(yù)先安設(shè)于采空區(qū)的封閉空間或袋包內(nèi)，使其按要求成形固結(jié)。利用充填支架進(jìn)行頂板管理，保障正常采煤與掛包作業(yè)安全空間。勞動(dòng)班次為“四六”制，平均月生產(chǎn)原煤4.6萬t。

3 結(jié)語

“邢東礦超高水充填工作面分體式液壓支架技術(shù)研究”項(xiàng)目結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際狀況和具體的地質(zhì)條件，通過理論計(jì)算、數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試等手段進(jìn)行了1126充填工作面充填工藝的研究，研發(fā)的超高水填充液壓支架突出特點(diǎn)是：

（1）研發(fā)采煤—充填分體式液壓支架，采用創(chuàng)新型的分體式構(gòu)造，不僅可以起到采煤時(shí)對(duì)頂板的及時(shí)支護(hù)，還可同時(shí)實(shí)現(xiàn)采空區(qū)的填充，有效利用超高水凝固等待時(shí)間，提高工作效率，真正意義上實(shí)現(xiàn)了支護(hù)填充一體化。

（2）優(yōu)化支架結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)在長(zhǎng)支架結(jié)構(gòu)下有效支護(hù)工作面，減少巷道變形，提高充填效率。并在支架設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)上充分考慮超高水充填工藝中的實(shí)際問題，使之操作更加便捷。從而在根本上減少井下開采對(duì)地面的影響，并保證回采作業(yè)效率。

參考文獻(xiàn)

[1] 馮光明，王成真，李鳳凱，等.超高水材料開放式充填開采研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2010，27（4）：453-457.

[2] 王成真，馮光明.陶一礦超高水充填材料采空區(qū)減沉效果分析[J].能源技術(shù)與管理，2011（1）：73-75.

[3] 閆少宏，張華興.我國(guó)目前煤礦充填開采技術(shù)現(xiàn)狀[J].煤礦開采，2008，13（3）：1-3.endprint

S2考慮周期來壓時(shí)的下沉量、移架時(shí)支架的下降量和頂梁上、底板下的浮矸之和。大采高支架取500～900 mm，該型支架取750 mm。

（2）支護(hù)強(qiáng)度和工作阻力

頂板所需支護(hù)強(qiáng)度取決于頂板等級(jí)和煤層厚度。制訂不同頂板等級(jí)的支護(hù)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)，支護(hù)強(qiáng)度按經(jīng)驗(yàn)公式（3）估算：

（3）

K——作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，一般取5～8；

M——截高，取4500mm；ρ ——巖石密度，一般取2.5×103kg/m3

支架支撐頂板的有效工作阻力按（2.4）計(jì)算：

（4）

F——支架的支護(hù)面積，m2，按式（2.5）計(jì)算：

（5）

L——支架頂梁長(zhǎng)度，m；

C——梁端距，m；

B——支架頂梁寬度，m；

K——架間距，150 mm

（3）中心距和寬度

支架中心距一般等于工作面一節(jié)溜槽長(zhǎng)度。液壓支架中心距大部分采用1.5m。大采高支架為提高穩(wěn)定性，中心距可采用1.75m。

（4）初撐力

初撐力大小對(duì)支架的支護(hù)性能和成本有很大影響。較大初撐力能使支架較快達(dá)到工作阻力，減慢頂板的早期下沉速度，增加頂板的穩(wěn)定性。但對(duì)乳化液泵站和液壓元件的耐壓要求提高。一般取初撐力為（0.6～0.8）倍的工作阻力。

（5）移架力和推溜力

移架力與支架結(jié)構(gòu)、質(zhì)量、煤層厚度、頂板性質(zhì)等有關(guān)。厚煤層支架為300～400 kN，推溜力一般為100～150 kN。

（6）梁端距和頂梁長(zhǎng)度

梁端距是由于工作面頂板起伏不平造成輸送機(jī)和采煤機(jī)的傾斜，以及采煤機(jī)割煤時(shí)垂直分力使搖臂和滾筒向支架傾斜，為避免割頂梁而留的安全距離。支架高度越大，梁端距應(yīng)越大。采用即時(shí)支護(hù)方式時(shí)，大采高支架梁端距取350～480 mm。

頂梁長(zhǎng)度受支架型式、配套采煤機(jī)截深（該工作面選用MG500/1140-WD采煤機(jī)，落煤時(shí)截深為700 mm）、刮板輸送機(jī)尺寸（該工作面選用SGZ800/500型刮板輸送機(jī)）、配套關(guān)系及立柱缸徑、通道要求、底座長(zhǎng)度、支護(hù)方式、煤層傾角等因素制約。

2 ZC12400/30/50分體式充填液壓支架工業(yè)性試驗(yàn)

邢東礦1126工作面為ZC12400/30/50型液壓支架試驗(yàn)工作面：長(zhǎng)度60 m，工作面煤層平均采高為4.5 m，最大采高4.7 m，最小采高4 m，走向長(zhǎng)501 m，傾斜長(zhǎng)70 m，煤層平均傾角10.3°，可采儲(chǔ)量19.4萬t。工作面按傾斜長(zhǎng)壁采煤法開采，使用機(jī)組（采煤機(jī)型號(hào)MG500/1140-WD）落煤，刮板輸送機(jī)（型號(hào)SGZ800/500）運(yùn)輸，工作面使用ZC12400/30/50型液壓支架支護(hù)頂板，采用追機(jī)及時(shí)移架支護(hù)，煤壁片幫時(shí)超前支護(hù)；不完全垮落法和包式充填法管理頂板。

采空區(qū)充填工藝：根據(jù)超高水材料充填基本方法的適用條件，確定采用“采空區(qū)混合式充填方法”，一是將超高水充填材料輸送至采空區(qū)后，讓其自然流淌與漫溢；二是通過管路將其導(dǎo)引至預(yù)先安設(shè)于采空區(qū)的封閉空間或袋包內(nèi)，使其按要求成形固結(jié)。利用充填支架進(jìn)行頂板管理，保障正常采煤與掛包作業(yè)安全空間。勞動(dòng)班次為“四六”制，平均月生產(chǎn)原煤4.6萬t。

3 結(jié)語

“邢東礦超高水充填工作面分體式液壓支架技術(shù)研究”項(xiàng)目結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際狀況和具體的地質(zhì)條件，通過理論計(jì)算、數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試等手段進(jìn)行了1126充填工作面充填工藝的研究，研發(fā)的超高水填充液壓支架突出特點(diǎn)是：

（1）研發(fā)采煤—充填分體式液壓支架，采用創(chuàng)新型的分體式構(gòu)造，不僅可以起到采煤時(shí)對(duì)頂板的及時(shí)支護(hù)，還可同時(shí)實(shí)現(xiàn)采空區(qū)的填充，有效利用超高水凝固等待時(shí)間，提高工作效率，真正意義上實(shí)現(xiàn)了支護(hù)填充一體化。

（2）優(yōu)化支架結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)在長(zhǎng)支架結(jié)構(gòu)下有效支護(hù)工作面，減少巷道變形，提高充填效率。并在支架設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)上充分考慮超高水充填工藝中的實(shí)際問題，使之操作更加便捷。從而在根本上減少井下開采對(duì)地面的影響，并保證回采作業(yè)效率。

參考文獻(xiàn)

[1] 馮光明，王成真，李鳳凱，等.超高水材料開放式充填開采研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2010，27（4）：453-457.

[2] 王成真，馮光明.陶一礦超高水充填材料采空區(qū)減沉效果分析[J].能源技術(shù)與管理，2011（1）：73-75.

[3] 閆少宏，張華興.我國(guó)目前煤礦充填開采技術(shù)現(xiàn)狀[J].煤礦開采，2008，13（3）：1-3.endprint