大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸裂紋原因分析及對(duì)策

林生福

(中國(guó)神華軌道機(jī)械化維護(hù)分公司，天津300457)

大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸裂紋原因分析及對(duì)策

林生福

(中國(guó)神華軌道機(jī)械化維護(hù)分公司，天津300457)

根據(jù)大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)特點(diǎn)對(duì)其受力進(jìn)行了分析，并依據(jù)近兩年大型養(yǎng)路機(jī)械發(fā)生的傳動(dòng)軸裂紋統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析傳動(dòng)軸產(chǎn)生裂紋的主要原因。闡述了改進(jìn)傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)的方法，提出了傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、改進(jìn)制造工藝以及強(qiáng)化傳動(dòng)軸安裝工藝等對(duì)策，同時(shí)提出可通過(guò)更換不良傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)來(lái)降低年修成本，該措施在提高大型養(yǎng)路機(jī)械運(yùn)用可靠性、降低維修成本方面已初見(jiàn)成效。

傳動(dòng)軸裂紋 受力分析 優(yōu)化設(shè)計(jì) 對(duì)策

中國(guó)神華軌道機(jī)械化維護(hù)分公司(以下稱(chēng)神維公司)現(xiàn)配置有80臺(tái)大型養(yǎng)路機(jī)械，機(jī)型包括QS-650型清篩機(jī)、DC-32型搗固車(chē)、DCL-32型搗固車(chē)、DWL-48型搗固穩(wěn)定車(chē)、CDC-16型道岔?yè)v固車(chē)、WD-320型動(dòng)力穩(wěn)定車(chē)、SPZ-200型雙向配砟車(chē)和DPZ-440型單向配砟車(chē)共8種大型養(yǎng)路機(jī)械。大型養(yǎng)路機(jī)械動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)采用進(jìn)口的KGW、KGV和LZ等型號(hào)傳動(dòng)軸，安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)、液力機(jī)械變速箱(ZF)、分動(dòng)齒輪箱、車(chē)軸齒輪箱等部件之間，用于傳遞動(dòng)力，驅(qū)動(dòng)機(jī)械運(yùn)行，帶動(dòng)工作裝置作業(yè)。按照中國(guó)鐵路總公司大型養(yǎng)路機(jī)械檢修規(guī)則的要求，每年須對(duì)傳動(dòng)軸進(jìn)行探傷和動(dòng)平衡檢測(cè)。神維分公司的80臺(tái)大型養(yǎng)路機(jī)械總共有408根傳動(dòng)軸，在2012，2013年度年修中，分別探傷檢測(cè)出44，49根傳動(dòng)軸有裂紋。傳動(dòng)軸裂紋不僅是影響大型養(yǎng)路機(jī)械運(yùn)行的安全隱患，也導(dǎo)致花費(fèi)了大量費(fèi)用更換新品。據(jù)統(tǒng)計(jì)每年更換傳動(dòng)軸費(fèi)用約為100萬(wàn)元。本文分析傳動(dòng)軸發(fā)生裂紋的主要原因，提出對(duì)策。

1 大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸安裝位置

QS-650型清篩機(jī)、SPZ-200型雙向配砟車(chē)和DPZ-440型單向配砟車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力直接由萬(wàn)向傳動(dòng)軸傳遞到分動(dòng)齒輪箱，分動(dòng)齒輪箱驅(qū)動(dòng)多臺(tái)液壓泵為機(jī)械走行和工作裝置提供液壓能，通過(guò)液壓馬達(dá)、油缸等執(zhí)行元件驅(qū)動(dòng)機(jī)械走行、帶動(dòng)工作裝置作業(yè)，見(jiàn)圖1。

圖1 動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)

圖2 搗固車(chē)動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)

DC-32型搗固車(chē)、DCL-32型搗固車(chē)、DWL-48型搗固穩(wěn)定車(chē)、CDC-16型道岔?yè)v固車(chē)和WD-320型動(dòng)力穩(wěn)定車(chē)動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)為發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力經(jīng)萬(wàn)向傳動(dòng)軸傳到液力機(jī)械動(dòng)力換檔齒輪箱，高速運(yùn)行時(shí)，機(jī)械換檔齒輪箱輸出的動(dòng)力經(jīng)萬(wàn)向傳動(dòng)軸傳遞到分動(dòng)齒輪箱，再由2根萬(wàn)向傳動(dòng)軸分別傳到機(jī)械主動(dòng)轉(zhuǎn)向架上的2個(gè)車(chē)軸齒輪箱，驅(qū)動(dòng)車(chē)輪轉(zhuǎn)動(dòng)(圖2)。作業(yè)時(shí)，液力機(jī)械動(dòng)力換檔齒輪箱驅(qū)動(dòng)多臺(tái)液壓泵為機(jī)械走行和工作裝置提供液壓能，通過(guò)液壓馬達(dá)、油缸等執(zhí)行元件驅(qū)動(dòng)機(jī)械走行、帶動(dòng)工作裝置作業(yè)。作業(yè)主驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的動(dòng)力通過(guò)減速齒輪箱和萬(wàn)向傳動(dòng)軸經(jīng)液力機(jī)械動(dòng)力換檔齒輪箱的末級(jí)離合器驅(qū)動(dòng)車(chē)輪轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)，輔助驅(qū)動(dòng)馬達(dá)直接驅(qū)動(dòng)車(chē)軸齒輪箱，帶動(dòng)車(chē)輪轉(zhuǎn)動(dòng)。WD-320型動(dòng)力穩(wěn)定車(chē)和DWL-48型搗固穩(wěn)定車(chē)的穩(wěn)定裝置作業(yè)時(shí)，振動(dòng)馬達(dá)的動(dòng)力經(jīng)萬(wàn)向傳動(dòng)軸驅(qū)動(dòng)2臺(tái)穩(wěn)定裝置(圖3)。

圖3 穩(wěn)定裝置安裝示意

2 大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)

大型養(yǎng)路機(jī)械采用雙十字軸萬(wàn)向傳動(dòng)軸，其組成如圖4所示，通過(guò)法蘭盤(pán)和螺栓連接，能有效保證機(jī)械主、從動(dòng)萬(wàn)向節(jié)叉端的同步性，傳動(dòng)軸軸線夾角在5°～25°，軸向伸縮補(bǔ)償在35～110 mm。

圖4 萬(wàn)向傳動(dòng)軸

2.1 傳動(dòng)軸任意方向擺動(dòng)性

由于機(jī)械制造和安裝誤差以及在工作過(guò)程中車(chē)架變形等均會(huì)引起主動(dòng)軸和從動(dòng)軸兩軸線的偏移，即發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力輸出軸與分動(dòng)齒輪箱或液力機(jī)械動(dòng)力換檔齒輪箱輸入軸、液力機(jī)械動(dòng)力換檔齒輪箱輸出軸與分動(dòng)齒輪箱輸入軸、分動(dòng)齒輪箱輸出軸與車(chē)軸齒輪箱的輸入軸等軸線難以保持在一條直線上，為實(shí)現(xiàn)兩軸間的等角速度運(yùn)動(dòng)的傳遞，采用了雙十字軸萬(wàn)向節(jié)。萬(wàn)向節(jié)與十字軸間安裝的滾針軸承，在傳動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，十字軸繞其中心可在任意方向擺動(dòng)，減少了摩擦損失，提高了傳動(dòng)效率。十字軸為中空，其內(nèi)腔儲(chǔ)存的潤(rùn)滑油通過(guò)油路潤(rùn)滑軸承，確保萬(wàn)向節(jié)擺動(dòng)靈活。

2.2 傳動(dòng)軸伸縮性

由于傳動(dòng)軸所連接的兩部分相對(duì)位置經(jīng)常變化，為避免運(yùn)動(dòng)干涉，傳動(dòng)軸采用了滑動(dòng)花鍵套和花鍵軸組成的滑動(dòng)花鍵連接，使傳動(dòng)軸的長(zhǎng)度能隨傳動(dòng)距離的變化而伸縮。裝配時(shí)，花鍵軸與花鍵套間注入潤(rùn)滑脂，確?；ㄦI軸與花鍵套移動(dòng)的靈活性。

3 傳動(dòng)軸裂紋分析

3.1 傳動(dòng)軸裂紋統(tǒng)計(jì)

神維分公司在2012和2013年度年修中發(fā)現(xiàn)的傳動(dòng)軸裂紋部位見(jiàn)表1，可見(jiàn):傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)根部的裂紋數(shù)量為174處，占裂紋總數(shù)的87.5%:十字軸叉的裂紋數(shù)量為10處，占裂紋總數(shù)的5%;軸管破損或有孔8處，占裂紋總數(shù)的4%:焊縫裂紋5處，占裂紋總數(shù)的2.5%;其它2處，占裂紋總數(shù)的1%。從傳動(dòng)軸裂紋統(tǒng)計(jì)分析來(lái)看，法蘭盤(pán)根部裂紋是傳動(dòng)軸裂紋發(fā)生的主要部位。2012和2013年度年修發(fā)現(xiàn)的裂紋傳動(dòng)軸分布統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表2。從表2中看出:法蘭盤(pán)根部裂紋69根，占裂紋的74.2%:十字軸叉裂紋9根，占9.7%;軸管破損或有孔8根，占8.6%:焊縫裂紋5根，占5.4%;其它2根，占2.1%?？梢?jiàn)，實(shí)際運(yùn)用中傳動(dòng)軸裂紋的主要部位是法蘭盤(pán)根部的裂紋。

表1 大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸裂紋部位分布統(tǒng)計(jì)

表2 大型養(yǎng)路機(jī)械裂紋傳動(dòng)軸分布統(tǒng)計(jì)

3.2萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)和受力分析

3.2.1 單十字軸萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)與附加彎曲力偶矩分析十字軸萬(wàn)向節(jié)的輸入、輸出軸之間存在α夾角時(shí)，輸入軸角速度ω1與輸出軸角速度ω2滿(mǎn)足下式

式中φ1為輸入軸轉(zhuǎn)角。

由于cos2φ1是周期為2π的周期函數(shù)，所以ω2/ω1也為同周期的周期函數(shù)，若輸入軸角速度ω1保持不變，則輸出軸角速度ω2每周變化2次，因此輸入軸以等速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，輸出軸時(shí)快時(shí)慢，十字軸的傳動(dòng)呈不等速性。十字軸萬(wàn)向節(jié)的輸入、輸出軸轉(zhuǎn)角間滿(mǎn)足tanφ1= tanφ2cosα，φ2為輸出軸轉(zhuǎn)角。十字軸萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)如圖5所示，萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)的輸入軸和輸出軸的轉(zhuǎn)角隨兩軸夾角的變化關(guān)系如圖6所示。

圖5 十字軸萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)

圖6 輸入軸和輸出軸的轉(zhuǎn)角隨兩軸夾角的變化關(guān)系

當(dāng)主動(dòng)萬(wàn)向節(jié)處于0和π位置時(shí)(圖7(a))，由于T1作用在十字軸軸線平面上，故T1必為0;而T2的作用平面與十字軸不共平面，必有T2存在，且矢量T'2垂直矢量T2，合矢量方向?yàn)槭州S平面的法線方向，與T1大小相等，方向相反。這樣，從動(dòng)萬(wàn)向節(jié)上附加了彎曲力偶矩。當(dāng)主動(dòng)萬(wàn)向節(jié)處于π/2和3π/2位置時(shí)(圖7(b))，同理可知T2為0，主動(dòng)萬(wàn)向節(jié)上附加了彎曲力偶矩。

圖7 單十字軸萬(wàn)向節(jié)附加彎曲力偶矩的分析

3.2.2 雙十字軸萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)

當(dāng)輸入與輸出軸之間存在夾角α?xí)r，單個(gè)十字軸萬(wàn)向節(jié)的輸出軸相對(duì)輸入軸是不等速旋轉(zhuǎn)的。為使處于同一平面的輸出軸與輸入軸等速旋轉(zhuǎn)，采用了雙萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)，同時(shí)須保證與傳動(dòng)軸相連的兩萬(wàn)向節(jié)叉布置在同一平面內(nèi)，且使兩萬(wàn)向節(jié)夾角α1和α2相等。

當(dāng)輸入軸與輸出軸平行時(shí)(圖8(a))，直接連接傳動(dòng)軸的兩萬(wàn)向節(jié)所受的附加彎矩彼此平衡，傳動(dòng)軸發(fā)生圖8(b)所示雙點(diǎn)劃線彈性彎曲，從而引起傳動(dòng)軸的彎曲振動(dòng)。當(dāng)輸入軸與輸出軸的軸線相交時(shí)(如圖8(c))，傳動(dòng)軸兩端萬(wàn)向節(jié)上所受的附加彎矩方向相同，不能彼此平衡，傳動(dòng)軸發(fā)生圖8(d)所示雙點(diǎn)劃線的彈性彎曲，對(duì)兩端的十字軸產(chǎn)生大小相等、方向相反的徑向力，作用在滾針軸承碗的底部，并在輸入軸與輸出軸的支承上引起反作用力。

總之，萬(wàn)向傳動(dòng)軸在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中除傳遞力矩外，還受到附加彎曲力偶矩的交變作用;在結(jié)構(gòu)和制造工藝上，法蘭盤(pán)根部是變截面部位，存在因尖角或圓角半徑不夠、加工過(guò)程中留下的劃痕、刀痕等產(chǎn)生的應(yīng)力集中，可能導(dǎo)致傳動(dòng)軸在交變應(yīng)力作用下產(chǎn)生疲勞裂紋。

4 傳動(dòng)軸裂紋對(duì)策

4.1 傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)

按照《大型養(yǎng)路機(jī)械使用管理規(guī)則》和中國(guó)鐵路總公司頒發(fā)的《大型養(yǎng)路機(jī)械檢修規(guī)則》的要求，每年年修期間須對(duì)大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸總成進(jìn)行探傷檢測(cè)、動(dòng)平衡試驗(yàn)。由于傳動(dòng)軸裂紋較多，神維公司和有關(guān)鐵路局將情況反映到昆明中鐵大型養(yǎng)路機(jī)械集團(tuán)有限公司(以下簡(jiǎn)稱(chēng)昆明中鐵)，并引起PLASSER公司的重視，在2013年5月7—8日，昆明中鐵組織召開(kāi)了進(jìn)口PLASSER公司傳動(dòng)軸質(zhì)量問(wèn)題、檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)及驗(yàn)收條件專(zhuān)題會(huì)議，在2014年底昆明中鐵頒發(fā)了《大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸磁粉檢測(cè)》(QJ/KJ205-21—2014)企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，完善了傳動(dòng)軸的探傷檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)。萬(wàn)向傳動(dòng)軸的探傷檢測(cè)部位為法蘭盤(pán)、萬(wàn)向節(jié)叉以及重要聯(lián)接焊縫，如圖9所示。

圖8 雙十字軸萬(wàn)向節(jié)附加彎曲力偶矩的分析

圖9 傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)部位

傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)應(yīng)用DCT-3000型或DCT-2000型熒光磁粉探傷機(jī)和便攜式交流磁粉檢測(cè)儀進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)前要求傳動(dòng)軸表面沒(méi)有臟污以及氧化皮、渣子、銹、油、油脂、電鍍層等，清除以上雜物時(shí)應(yīng)使用機(jī)械處理，檢測(cè)表面粗糙度應(yīng)達(dá)到Ra6.3。檢測(cè)質(zhì)量驗(yàn)收要求為缺陷長(zhǎng)度記錄極限值≤2 mm;單個(gè)缺陷的最大允許長(zhǎng)度和現(xiàn)行缺陷的最大允許長(zhǎng)度為4 mm，在標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定框(148 mm×105 mm)內(nèi)最大允許的累計(jì)長(zhǎng)度為24 mm，最大允許數(shù)量為7條。神維公司將年修中拆卸下的傳動(dòng)軸委托給有資質(zhì)的合作單位進(jìn)行探傷檢測(cè)，篩選存在裂紋的傳動(dòng)軸，并委外進(jìn)行修復(fù)，且將傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)作為大型養(yǎng)路機(jī)械年修中一項(xiàng)重要檢測(cè)項(xiàng)目，制定了相關(guān)的制度來(lái)保障有效實(shí)施。

4.2 傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)技術(shù)改進(jìn)

經(jīng)神維公司統(tǒng)計(jì)，傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)根部發(fā)生裂紋占傳動(dòng)軸裂紋的87.5%，法蘭盤(pán)根部是傳動(dòng)軸裂紋的主要易發(fā)部位。通過(guò)研究分析，主要從以下方面進(jìn)行改進(jìn):①改進(jìn)制造工藝，將原來(lái)制造毛坯由鑄造件改為鍛造件，強(qiáng)化法蘭盤(pán)強(qiáng)度;②改進(jìn)法蘭盤(pán)結(jié)構(gòu)，將法蘭盤(pán)凸緣薄弱部位的壁厚由11 mm增大到15 mm，底窩由三棱狀改為球面狀(圖10)，減少材料內(nèi)部應(yīng)力集中。通過(guò)以上兩項(xiàng)改進(jìn)有望提高法蘭盤(pán)整體的剛性和強(qiáng)度，減少裂紋。

圖10 法蘭盤(pán)

2012年3月，改進(jìn)的傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)在神維公司肅寧工務(wù)機(jī)械段011218號(hào)DCL-32搗固車(chē)(出廠編號(hào)11247)安裝試用，至2014年3月已運(yùn)用2年，機(jī)械工作1 634 h，運(yùn)行15 867 km，作業(yè)542 km，再次拆卸后對(duì)傳動(dòng)軸探傷檢測(cè)均未發(fā)現(xiàn)裂紋，使用效果良好。

4.3 強(qiáng)化傳動(dòng)軸安裝工藝

由上述分析可見(jiàn)，傳動(dòng)軸由于其結(jié)構(gòu)和要傳遞動(dòng)力，運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中法蘭盤(pán)受力情況較為復(fù)雜，為有效防止傳動(dòng)軸相對(duì)運(yùn)動(dòng)部件間早期磨損，減少其產(chǎn)生的裂紋，應(yīng)正確安裝、使用和維護(hù)傳動(dòng)軸，安裝前須在傳動(dòng)軸的十字軸、軸承及滑動(dòng)花鍵處加注二硫化鉬鋰基脂或二號(hào)鋰基脂潤(rùn)滑油脂，須使安裝傳動(dòng)軸型號(hào)與車(chē)輛使用型號(hào)一致，傳動(dòng)軸軸管與花鍵滑動(dòng)叉外表面噴涂的兩個(gè)相對(duì)應(yīng)的白色油漆箭頭在一條直線上;安裝時(shí)傳動(dòng)軸伸縮端位于動(dòng)力輸入端，兩端法蘭盤(pán)固定在機(jī)械車(chē)的規(guī)定位置，法蘭盤(pán)端面與安裝面緊密配合，使用10.9級(jí)高強(qiáng)度傳動(dòng)軸專(zhuān)用螺栓和自鎖螺母聯(lián)接，多次輪流緊固，最后螺母M10，M12，M14，M16的緊固力矩分別達(dá)到62，110，170和270 N·m的規(guī)定要求。通過(guò)嚴(yán)格執(zhí)行安裝工藝，避免非正常受力狀態(tài)下所致的傳動(dòng)軸裂紋發(fā)生。

5 傳動(dòng)軸維修

由于傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)根部裂紋占比高達(dá)87.5%，因此，著重對(duì)法蘭盤(pán)進(jìn)行檢修，通過(guò)更新一端或兩端裂紋法蘭盤(pán)，既恢復(fù)傳動(dòng)軸的使用性能，又可減少維修費(fèi)用支出。為此，研究制定了更換法蘭盤(pán)檢修工藝，并在2014年的年修中完成了更換傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)。更換法蘭盤(pán)檢修中要注意以下工藝要求:

1)探傷檢測(cè)花鍵軸、花鍵套、萬(wàn)向節(jié)叉、十字軸及聯(lián)接焊縫，發(fā)現(xiàn)裂紋時(shí)應(yīng)更換相應(yīng)零部件或總成。

2)花鍵軸、花鍵套上花鍵部分的徑向圓跳動(dòng)不應(yīng)大于0.15 mm，其它部分徑向圓跳動(dòng)應(yīng)不大于1 mm，變形超過(guò)限度時(shí)應(yīng)調(diào)校。花鍵軸、花鍵套配合側(cè)間隙＞0.3 mm及花鍵齒面嚴(yán)重拉傷時(shí)，應(yīng)更換傳動(dòng)軸。

3)萬(wàn)向節(jié)叉的兩軸承孔中心軸線與傳動(dòng)軸軸線的垂直度誤差不應(yīng)大于0.3 mm。

4)十字軸潤(rùn)滑油道應(yīng)保持暢通;軸承安裝面徑向磨耗量超過(guò)限度要求時(shí)應(yīng)更換。

5)滾針軸承與十字軸及萬(wàn)向節(jié)叉軸承孔的配合間隙應(yīng)符合限度要求，超過(guò)時(shí)要更換部件或總成。

6)組裝時(shí)檢查萬(wàn)向節(jié)的活動(dòng)性及各零件配合的精確性。

7)傳動(dòng)軸組裝后應(yīng)進(jìn)行動(dòng)平衡試驗(yàn)。傳動(dòng)軸轉(zhuǎn)速為3 000 r/min時(shí)，每側(cè)不平衡量應(yīng)≤1 290 g·mm，在軸管兩端所焊的校正不平衡量的平衡片數(shù)目，每端不多于3片。平衡后，在兩端的萬(wàn)向節(jié)叉與花鍵軸、花鍵套上做標(biāo)記，以便拆裝時(shí)保證原來(lái)的相對(duì)位置。

經(jīng)核算，修理一根傳動(dòng)軸的平均費(fèi)用約為2 800元，比新購(gòu)置傳動(dòng)軸節(jié)約大量費(fèi)用。同時(shí)，維修中使用經(jīng)過(guò)技術(shù)改進(jìn)的新型法蘭盤(pán)，提高了傳動(dòng)軸法蘭盤(pán)根部的強(qiáng)度，減少了裂紋傳動(dòng)軸數(shù)量。通過(guò)逐步淘汰舊型法蘭盤(pán)可基本解決傳動(dòng)軸裂紋故障。對(duì)于只占少數(shù)比例的其他部位裂紋缺陷經(jīng)分析和測(cè)算，經(jīng)濟(jì)性不可取，沒(méi)有修復(fù)必要性，僅采用更換新品的方式。

6 結(jié)語(yǔ)

神維分公司在2014年大型養(yǎng)路機(jī)械年修中，全面更換新型法蘭盤(pán)的傳動(dòng)軸，修復(fù)了69根法蘭盤(pán)裂紋傳動(dòng)軸，并對(duì)新發(fā)現(xiàn)的26根法蘭盤(pán)根部裂紋傳動(dòng)軸進(jìn)行了維修，節(jié)約了大量費(fèi)用。同時(shí)，計(jì)劃通過(guò)1年使用考驗(yàn)后，在以后年修中逐步更換舊型法蘭盤(pán)。可以預(yù)見(jiàn)，通過(guò)所述及的措施，可以基本解決傳動(dòng)軸裂紋故障。

［1］中華人民共和國(guó)鐵道部.鐵運(yùn)［2006］277號(hào)大型養(yǎng)路機(jī)械使用管理規(guī)則［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2012.

［2］中國(guó)鐵路總公司.鐵總運(yùn)［2013］171號(hào)DCL-32k連續(xù)式雙枕?yè)v固車(chē)檢修規(guī)則［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2014.

［3］中國(guó)鐵路總公司.鐵總運(yùn)［2013］172號(hào)DWL-48k連續(xù)式三枕?yè)v固穩(wěn)定車(chē)檢修規(guī)則［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2014.

［4］中國(guó)鐵路總公司.鐵總運(yùn)［2013］173號(hào)WY-100帶式物料運(yùn)輸車(chē)檢修規(guī)則［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2014.

［5］毛謙德，李振清.袖珍機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)［M］.3版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2006.

［6］劉學(xué)敏.神華鐵路大型養(yǎng)路機(jī)械設(shè)備零故障管理研究［J］.鐵道建筑，2014(6):153-155，164.

［7］曹光輝，趙程.大直徑齒輪傳動(dòng)軸的斷裂失效分析［J］.金屬鑄鍛焊技術(shù)，2008(10):132-134.

［8］張啟軍.3Cr13不銹鋼傳動(dòng)軸表面產(chǎn)生細(xì)紋的原因分析［J］.金屬熱處理，2006(6):80-82.

［9］盧洪，倉(cāng)公林.傳動(dòng)軸斷裂分析［J］.福建工程學(xué)院學(xué)報(bào)，2011，9(6):222-224.

［10］喬崢民.磁粉探傷在大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸上的應(yīng)用［J］.上海鐵道科技，2003(1):26-28.

［11］于申.鐵路大型養(yǎng)路機(jī)械傳動(dòng)軸的磁粉探傷［J］.無(wú)損檢測(cè)，2004(5):262-264.

(責(zé)任審編李付軍)

U216.6

A

10.3969/j.issn.1003-1995.2015.05.40

1003-1995(2015)05-0158-05

2014-12-06;

2015-03-21

林生福(1963—)，男，福建沙縣人，高級(jí)工程師。