黃思宇蔣洪巴璽立劉武朱聰劉洋

1.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院 2.中國石油規(guī)劃總院3.中國石油塔里木油田分公司 4.西南石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院5.中國航空油料西藏有限責(zé)任公司

英買天然氣處理裝置提高丙烷收率工藝改進(jìn)研究①

黃思宇1蔣洪1巴璽立2劉武3朱聰4劉洋5

1.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院 2.中國石油規(guī)劃總院3.中國石油塔里木油田分公司 4.西南石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院5.中國航空油料西藏有限責(zé)任公司

摘要英買天然氣處理裝置采用分子篩脫水及J-T閥節(jié)流制冷的低溫分離工藝，以控制外輸天然氣烴、水露點(diǎn)為目標(biāo)，附帶回收少量液烴。目前，裝置丙烷收率僅22.64%。為了提高氣田開發(fā)的經(jīng)濟(jì)效益，分析了裝置丙烷收率低的原因，提出以回收丙烷為目標(biāo)的工藝改進(jìn)方案。通過工藝比選發(fā)現(xiàn)，SCORE工藝丙烷收率高、能耗低，是最適合英買天然氣處理裝置的丙烷回收工藝。對裝置的脫乙烷塔壓力進(jìn)行優(yōu)化，當(dāng)壓力為3 900 kPa時，裝置收益較高，脫乙烷塔操作穩(wěn)定性較好。工藝改進(jìn)后，產(chǎn)品質(zhì)量合格，裝置丙烷收率提高至97.54%，裝置收益提高了66.31%，經(jīng)濟(jì)效益明顯提升。對英買天然氣處理裝置的工藝改進(jìn)研究表明，與其他丙烷回收工藝相比，SCORE工藝的脫烴單元和脫乙烷塔之間的冷量集成更合理，在較高的脫乙烷塔壓力下仍具有很高的丙烷收率，對于外輸壓力較高的丙烷回收裝置，采用SCORE工藝可降低外輸氣壓縮功耗，流程簡單，節(jié)能高效。

關(guān)鍵詞英買高壓凝析氣田分子篩脫水天然氣處理丙烷回收SCORE工藝

英買油氣處理裝置于2007年4月投產(chǎn)使用，對英買力氣田群的高壓凝析氣田天然氣進(jìn)行處理，天然氣處理裝置設(shè)計(jì)處理規(guī)模為700×104m3/d，分為兩套，單套設(shè)計(jì)處理規(guī)模為350×104m3/d。

英買天然氣處理裝置以控制外輸天然氣烴水露點(diǎn)為目標(biāo)，附帶回收少量液烴。目前，裝置處理量約684×104m3/d，丙烷收率很低。為了提高氣田開發(fā)的經(jīng)濟(jì)效益，以提高處理裝置丙烷收率為目標(biāo)，對處理裝置進(jìn)行工藝改進(jìn)，并調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，使裝置高效平穩(wěn)運(yùn)行[1-4]。

1處理裝置工藝流程

英買天然氣處理裝置工藝流程如圖1所示，集氣單元來氣和凝析油穩(wěn)定單元的增壓閃蒸氣混合后作為原料天然氣(10.45 MPa，40.1 ℃)進(jìn)入分子篩脫水塔脫水，再通過粉塵過濾器過濾后進(jìn)入貧富氣換熱器。一級貧富氣換熱器為三股流繞管式換熱器，二級貧富氣換熱器為兩股流繞管式換熱器。原料氣與低溫分離器氣相、脫乙烷塔塔頂氣換熱后，經(jīng)J-T閥節(jié)流，進(jìn)入低溫分離器(6.54 MPa，-35.3 ℃)。低溫分離器出口氣相經(jīng)貧富氣換熱器換熱后進(jìn)入外輸氣壓縮機(jī)增壓外輸；出口液相節(jié)流降壓后進(jìn)入脫乙烷塔回收液烴。脫乙烷塔塔頂氣相換熱后去高壓燃料氣罐；塔底凝液經(jīng)脫丁烷塔進(jìn)料加熱器加熱后進(jìn)入脫丁烷塔，塔頂?shù)玫揭夯蜌猱a(chǎn)品，塔底凝液換熱后進(jìn)入脫戊烷塔。脫戊烷塔塔頂?shù)玫轿焱楫a(chǎn)品，摻入穩(wěn)定凝析油外輸，塔底得到穩(wěn)定輕烴產(chǎn)品去穩(wěn)定輕烴儲罐。

當(dāng)脫丁烷塔塔底液烴滿足2號穩(wěn)定輕烴要求時，可直接輸送至穩(wěn)定輕烴罐區(qū)，不運(yùn)行脫戊烷塔。目前，處理裝置未運(yùn)行脫戊烷塔，脫丁烷塔塔底液烴直接作為穩(wěn)定輕烴產(chǎn)品。裝置天然氣外輸壓力較高，外輸氣壓縮機(jī)停運(yùn)，外輸壓力為6.5 MPa。

2處理裝置丙烷收率低原因分析

處理裝置以控制外輸天然氣烴水露點(diǎn)為目標(biāo)，附帶回收少量液烴?？紤]到處理后的天然氣外輸壓力較高，為了降低外輸氣壓縮功耗，裝置沒有充分節(jié)流降壓，以提高制冷深度，而是僅在滿足外輸壓力的條件下進(jìn)行節(jié)流制冷。目前，裝置外輸氣壓縮機(jī)停運(yùn)，低溫分離器溫度為-35.3 ℃，能滿足外輸天然氣烴水露點(diǎn)的要求，但對輕烴回收裝置而言制冷深度不夠，丙烷收率僅22.64%。裝置處理量約684×104m3/d，原料氣中丙烷摩爾分?jǐn)?shù)為1.72%，原料氣中可回收的丙烷為215.7 t/d。目前，裝置回收的丙烷僅為48.8 t/d，大量丙烷進(jìn)入商品天然氣中，裝置經(jīng)濟(jì)效益較差。

3處理工藝改進(jìn)研究

對處理裝置存在的問題進(jìn)行分析后可知，要提高氣田開發(fā)經(jīng)濟(jì)效益，必須提高丙烷收率，采用回收丙烷為目標(biāo)的高效處理工藝[5]。由于裝置已采用能耗較高的分子篩脫水工藝，使其具備深冷脫烴的條件，在提高制冷深度、回收更多丙烷的同時，還可降低液烴產(chǎn)品的單位能耗。

3.1丙烷回收工藝比選

目前，國內(nèi)外收率較高、節(jié)能高效的丙烷回收工藝主要有DHX(直接換熱工藝)、RSV(部分干氣再循環(huán)工藝)、SCORE(單塔塔頂循環(huán)工藝)等[6-8]。DHX工藝是由加拿大埃索資源公司(Esso Resources Canada Ltd.)于1984年首先提出，并在Judy Creek裝置上得以實(shí)踐并獲得成功的丙烷回收工藝。雅克拉集氣處理站、丘東第二天然氣處理廠采用DHX工藝回收凝析氣田天然氣中的丙烷，丙烷收率可達(dá)90%以上[9]。RSV和SCORE工藝是Ortloff公司于20世紀(jì)90年代末提出來的，其丙烷收率高達(dá)90%以上，還能根據(jù)生產(chǎn)需要對乙烷進(jìn)行回收。RSV和SCORE工藝在國外應(yīng)用廣泛，但在國內(nèi)應(yīng)用很少。近年來，RSV和SCORE工藝在國外的應(yīng)用情況如表1所示[10]。此外，由于英買天然氣外輸壓力較高，原料氣與外輸干氣壓差小，若采用MRC(混合冷劑制冷)工藝，可在提高丙烷收率的同時降低外輸氣壓縮機(jī)功耗。

表1 RSV和SCORE工藝在國外的應(yīng)用情況Table1 ApplicationofRSVandSCOREprocessinforeigncountries建設(shè)年份應(yīng)用工藝處理廠處理量/(104m3·d-1)2013SCORE越南NamConSon2Project9002010SCORE秘魯CamiseaSecondExpansionNo.514002007SCORE阿聯(lián)酋GASCOIGDRecoveryUnit16002007SCORE阿根廷PiquirendaLPGRecoveryPlant4702006SCORE卡塔爾QatargasIV38802012RSV烏茲別克斯坦UGCCProject13002013RSV加拿大SaturnIIGasPlant550

根據(jù)英買處理裝置原料氣的特點(diǎn)，選擇DHX、RSV、SCORE、MRC工藝進(jìn)行模擬比較。

英買處理裝置干氣外輸壓力較高，采用DHX、RSV、SCORE工藝大幅度提高丙烷收率需啟動外輸氣壓縮機(jī)。為了降低外輸氣壓縮機(jī)功耗，需提高脫乙烷塔操作壓力。脫乙烷塔常用操作壓力約2 590～3 100 kPa，將脫乙烷塔操作壓力提高至3 500 kPa，外輸氣壓力為6.5 MPa，對DHX、RSV、SCORE工藝進(jìn)行模擬比較[11]。MRC工藝低溫分離壓力需高于6.5 MPa才能保證低溫分離氣相達(dá)到外輸壓力。原料天然氣(10.45 MPa，40.1 ℃)組成如表2所示，在所有產(chǎn)品質(zhì)量滿足要求的前提下，其模擬結(jié)果見表3。

表2 原料天然氣組成Table2 Operationcompositionoffeedgas組分CO2N2C1C2C3i-C4n-C4i-C5摩爾分?jǐn)?shù)/%0.102.8486.187.591.720.320.380.17組分n-C5C6C7C8C9C10C+11H2O摩爾分?jǐn)?shù)/%0.150.140.170.080.030.010.010.11

表3 DHX、RSV、SCORE、MRC工藝模擬結(jié)果比較Table3 SimulationresultscomparisonofDHX,RSV,SCOREandMRCprocess丙烷回收工藝DHXRSVSCOREMRC處理量/(104m3·d-1)684684684684低溫分離器壓力/kPa8000800080006700溫度/℃-25.2-25.2-31.1-60膨脹機(jī)出口壓力/kPa350036003600溫度/℃-64.5-63.5-67.9脫乙烷塔操作壓力/kPa3500350035002800重沸器溫度/℃123.9125.4123.7115.4重接觸塔操作壓力/kPa3400外輸氣回流量/%15側(cè)線抽出循環(huán)氣量/(104m3·h-1)6.72丙烷收率/%93.4392.0298.5958.8冷劑制冷負(fù)荷/kW4434外輸氣壓縮機(jī)功耗/kW5740730256202974脫乙烷塔重沸器負(fù)荷/kW6358591659826862收益/(萬元·d-1)157.92155.58159.93123.10改進(jìn)工藝主要投資設(shè)備膨脹機(jī)+重接觸塔+換熱器膨脹機(jī)+換熱器膨脹機(jī)+換熱器+回流罐冷劑制冷系統(tǒng)+換熱器可實(shí)施性較難較易較易較難

從表3的模擬結(jié)果可知，對于外輸壓力較高的高壓凝析氣田丙烷回收裝置，采用MRC工藝節(jié)約了外輸氣壓縮機(jī)功耗，但達(dá)不到較高的丙烷收率。由于原料氣外輸壓力為6.5 MPa，采用MRC工藝的低溫分離壓力為6.7 MPa，在如此高的壓力下，丙烷和甲烷、乙烷的相對揮發(fā)度較小，通過冷劑制冷降低分離溫度難以實(shí)現(xiàn)丙烷和甲烷、乙烷的有效分離。當(dāng)丙烷收率為58.8%時，已造成大量甲烷液化進(jìn)入脫乙烷塔，增加了外輸氣壓縮機(jī)功耗和脫乙烷塔熱負(fù)荷。若要進(jìn)一步提高丙烷收率，需降低制冷溫度，高壓原料氣臨界溫度較高，若操作溫度接近臨界溫度，容易造成原料氣全部液化，給丙烷分離帶來困難。因此，采用MRC工藝難以達(dá)到較高的丙烷收率。

從表3還可知，提高脫乙烷塔壓力至3 500 kPa時，SCORE工藝的丙烷回收率高達(dá)98.59%，明顯高于DHX工藝和RSV工藝，外輸氣壓縮機(jī)功耗較低。RSV工藝與SCORE工藝相比，少了1臺脫甲烷塔塔頂回流罐和回流泵，節(jié)約了部分投資費(fèi)用，但將15%的外輸氣回流進(jìn)入脫乙烷塔，造成外輸氣壓縮機(jī)功耗大幅度增加。DHX工藝與SCORE工藝相比，多了1臺重接觸塔，增加了投資費(fèi)用，且能耗略偏高[12-13]。SCORE工藝低溫分離器溫度低于DHX工藝和RSV工藝，脫烴單元和脫乙烷塔之間的冷量集成更合理，能回收更多的系統(tǒng)冷量。

對4種回收工藝的收益進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時液化石油氣價格為3 849 元/t、穩(wěn)定輕烴價格為4 519 元/t，電價為0.45 元/kW·h，天然氣價格為2.027 元/m3，導(dǎo)熱油爐熱效率為85%，導(dǎo)熱油在設(shè)備管線中的熱損失為10%。由表3可知，SCORE工藝的收益最高、經(jīng)濟(jì)性最好，DHX和RSV工藝次之，MRC工藝的收益最低、經(jīng)濟(jì)性較差。

綜上所述，SCORE工藝在脫乙烷塔壓力較高時仍具有較好的丙烷收率，其工藝流程簡單、能耗低、經(jīng)濟(jì)性較好，是最適合英買天然氣處理裝置的丙烷回收工藝。

3.2脫乙烷塔操作壓力確定

采用SCORE工藝回收丙烷，外輸氣壓縮機(jī)功耗和脫乙烷塔熱負(fù)荷占處理裝置能耗的比重較大，脫乙烷塔壓力直接影響外輸氣壓縮機(jī)功率、脫乙烷塔熱負(fù)荷和丙烷收率，需確定最優(yōu)的脫乙烷塔操作壓力[14]。

在3 500～4 000 kPa的壓力范圍內(nèi)，升高脫乙烷塔操作壓力對裝置進(jìn)行模擬，得到的能耗和產(chǎn)品數(shù)據(jù)如表4所示。外輸氣壓縮機(jī)功率、脫乙烷塔熱負(fù)荷隨脫乙烷塔操作壓力的變化趨勢如圖2所示，裝置丙烷收率隨脫乙烷塔操作壓力的變化趨勢如圖3所示。由圖2可知，當(dāng)脫乙烷塔操作壓力升高，外輸氣壓縮機(jī)功率和脫乙烷塔熱負(fù)荷線性降低。由圖3可知，當(dāng)脫乙烷塔操作壓力升高，丙烷收率下降，且脫乙烷塔操作壓力越高，丙烷收率降低越快。脫乙烷塔操作壓力升高，熱負(fù)荷卻降低的原因是塔壓升高后，脫乙烷塔各塔板溫度升高，塔頂和側(cè)線出料的溫度也升高，導(dǎo)致脫烴單元回收的冷量減少，造成脫乙烷塔進(jìn)料溫度升高，從而降低脫乙烷塔熱負(fù)荷。

用裝置的產(chǎn)品收益減去能耗費(fèi)用，計(jì)算最終收益，結(jié)果如表4所示。由表4可以看出，采用SCORE工藝，當(dāng)脫乙烷塔操作壓力為3 900 kPa時，丙烷回收裝置具有最大收益。

表4 不同脫乙烷塔壓力下的能耗和產(chǎn)品數(shù)據(jù)Table4 Energyconsumptionandproductdataatdifferentdeethanizeroperatingpressure脫乙烷塔壓力/kPa350036003700380039004000外輸氣壓縮機(jī)功率/kW562053365064480445524304脫乙烷塔熱負(fù)荷/kW598258685760565455565466脫丁烷塔熱負(fù)荷/kW202219891956192218871851丙烷收率/%98.5998.4898.3198.0397.5496.49天然氣消耗量/(104m3·d-1)22.78622.77422.75522.72322.66722.547液化石油氣產(chǎn)量/(t·d-1)336.10335.90335.52334.94333.89331.54穩(wěn)定輕烴產(chǎn)量/(t·d-1)194.93194.93194.93194.93194.93194.93裝置收益/(萬元·d-1)159.93160.29160.56160.78160.84160.53

脫乙烷塔壓力不僅影響丙烷收率和裝置能耗，還會影響脫乙烷塔的操作穩(wěn)定性[15]。裝置采用SCORE工藝的脫乙烷塔塔底液相壓焓圖，如圖4所示，紅色是泡點(diǎn)線，藍(lán)色是露點(diǎn)線，A點(diǎn)為臨界點(diǎn)，臨界壓力5 092 kPa。在臨界點(diǎn)處，物流液相和氣相焓相等，熱力學(xué)性質(zhì)很相似，容易在氣相和液相間轉(zhuǎn)化，很不穩(wěn)定，脫乙烷塔的操作條件應(yīng)盡量遠(yuǎn)離臨界點(diǎn)A。當(dāng)脫乙烷塔壓力為3 900 kPa時，脫乙烷塔的操作線為圖4中的BL-BV，離臨界點(diǎn)較遠(yuǎn)，脫乙烷塔的操作穩(wěn)定性較好。

綜上所述，裝置采用SCORE工藝回收丙烷，脫乙烷塔最佳壓力為3 900 kPa，此時丙烷回收裝置效益最高，脫乙烷塔操作穩(wěn)定性也較好。

3.3工藝改進(jìn)效果分析

采用SCORE丙烷回收工藝的處理裝置改進(jìn)工藝流程如圖5所示，處理量為684×104m3/d時，裝置的主要工藝參數(shù)如表5所示。原流程制冷深度較低，分子篩采用原料氣再生，改進(jìn)流程膨脹機(jī)出口溫度-65.9 ℃，分子篩改為外輸氣再生?？紤]到膨脹機(jī)入口壓力的限制，在進(jìn)低溫分離器前，將原料氣節(jié)流至8.0 MPa。為了增加裝置的穩(wěn)定性，在膨脹機(jī)旁邊并聯(lián)1個J-T閥[16]。貧富氣換熱器操作壓力較高，采用繞管式換熱器。脫乙烷塔塔頂換熱器壓力較低，可采用板翅式換熱器。改進(jìn)后的處理裝置丙烷及以上組分收率提高，液化石油氣和穩(wěn)定輕烴飽和蒸氣壓大幅降低，取消了脫丁烷塔塔頂水冷器和穩(wěn)定輕烴水冷器。

工藝改進(jìn)后裝置的外輸天然氣中甲烷摩爾分?jǐn)?shù)為89.13%，乙烷摩爾分?jǐn)?shù)為7.78%，高位發(fā)熱量為38.88 MJ/m3，滿足商品天然氣質(zhì)量指標(biāo)。另外，液化氣產(chǎn)品質(zhì)量合格，脫丁烷塔塔底液烴也滿足2號穩(wěn)定輕烴指標(biāo)。

工藝改進(jìn)前后裝置的能耗和產(chǎn)品數(shù)據(jù)如表6所示，改進(jìn)后裝置能耗大幅度增加，但丙烷收率和液化石油氣產(chǎn)量也大幅度升高，產(chǎn)品收益增加值遠(yuǎn)大于能耗費(fèi)用增加值，與原流程相比，裝置收益提高了66.31%，經(jīng)濟(jì)效益明顯。因此，對于組成較富的高壓凝析氣田氣，應(yīng)采用回收天然氣凝液為目標(biāo)的丙烷回收工藝，與控制烴水露點(diǎn)為目標(biāo)的低溫分離工藝相比，其經(jīng)濟(jì)效益提升明顯。

表5 天然氣處理裝置改進(jìn)工藝流程操作參數(shù)Table5 Operatingparametersofimprovednaturalgasprocessingdevice項(xiàng)目數(shù)據(jù)低溫分離器壓力/kPa8000溫度/℃-33.8膨脹機(jī)出口壓力/kPa4000溫度/℃-65.9J-T閥閥前溫度/℃-24.3側(cè)線抽出循環(huán)氣量/(104m3·h-1)6.72塔頂/中部回流比0.35/0.65循環(huán)液量/(m3·h-1)100液相回流溫度/℃20脫乙烷塔操作壓力/kPa3900重沸器溫度/℃132.8塔頂回流罐溫度/℃-62.5底部進(jìn)料溫度/℃35.0脫丁烷塔操作壓力/kPa1500重沸器溫度/℃185.0進(jìn)料溫度/℃109.0塔頂空冷溫度/℃50.0回流比1.5

4結(jié) 論

(1) 英買天然氣處理裝置采用控制外輸天然氣烴水露點(diǎn)為目標(biāo)的分子篩脫水、J-T閥節(jié)流制冷工藝，丙烷收率很低，以回收丙烷為目標(biāo)的SCORE工藝對其進(jìn)行改進(jìn)，丙烷收率可從22.64%提高至97.54%，裝置收益可提高66.31%。

表6 工藝改進(jìn)前后裝置能耗和產(chǎn)品比較Table6 Comparisonofenergyconsumptionandproductbeforeandafterimprovement項(xiàng)目原流程改進(jìn)工藝流程外輸氣壓縮機(jī)功率/kW4552脫乙烷塔重沸器負(fù)荷/kW19695556脫丁烷塔重沸器負(fù)荷/kW5571887液化石油氣產(chǎn)量/(t·d-1)94.4333.9穩(wěn)定輕烴產(chǎn)量/(t·d-1)184.6194.9丙烷收率/%22.6497.54裝置收益/(萬元·d-1)96.71160.84裝置收益提高率/%66.31

(2) 與其他丙烷回收工藝相比，SCORE工藝的脫烴單元和脫乙烷塔之間的冷量集成更為合理，能回收更多的系統(tǒng)冷量。同時，SCORE工藝在較高的脫乙烷塔壓力下仍具有很高的丙烷收率，對于外輸壓力較高的丙烷回收裝置，采用SCORE工藝可以減小外輸氣壓縮功耗，流程簡單，節(jié)能高效。

(3) 對于組成較富的高壓凝析氣田氣，從提高氣田開發(fā)經(jīng)濟(jì)效益出發(fā)，應(yīng)采用回收天然氣凝液為目標(biāo)的丙烷回收工藝或乙烷回收工藝。與控制烴水露點(diǎn)為目標(biāo)的低溫分離工藝相比，其經(jīng)濟(jì)效益明顯提升。

參 考 文 獻(xiàn)

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Process improvement research on enhancing propane recovery

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Huang Siyu1， Jiang Hong1， Ba Xili2， Liu Wu3， Zhu Cong4， Liu Yang5

(1.CollegeofOilandNaturalGasEngineering,SouthwestPetroleumUniversity,Chengdu610500,China；

2.ChinesePetroleumPlanningandEngineeringInstitute,Beijing100083,China； 3.ChinesePetroleum

TarimOilfieldCompany,Kuerle841000,China； 4.CollegeofMechanicalandElectricalEngineering,SouthwestPetroleumUniversity,Chengdu610500，China； 5.ChineseAviationOilTibetLimited

LiabilityCompany，Lhasa850000,China)

Abstract:The cryogenic separation process by molecular sieve dehydration and J-T valve throttling refrigeration were used in Yingmai natural gas processing device to control the hydrocarbon and water dew point of the output natural gas and recover a small amount of light hydrocarbon. At present, the propane recovery of the device is only 22.64%. To improve the economic benefit of gas field development, the process improvement plan of the device aiming at propane recovery has being put forward after analyzing the existing problems. Compared with other propane recovery process, SCORE process has high propane recovery rate and low energy consumption, which is most suitable for the Yingmai natural gas processing device. After optimizing the deethanizer pressure, it was found that when the deethanizer pressure was 3 900 kPa, the device had higher income and the deethanizer had good operational stability. After the process improvement, the quality of the products met the requirements. The propane recovery rate of the device increased to 97.54% and the income of the device increased by 66.31%. Process improvement research of Yingmai natural gas processing device indicate that compared with other propane recovery process, SCORE process has more reasonable cold integration between de-hydrocarbon unit and deethanizer. SCORE process also has a high rate of propane recovery when deethanizer pressure is high，and it can decrease the compression power of the output gas for the propane recovery process which has high output pressure, as well as simplify the flow, save the energy and improve the efficiency.

Key words:Yingmai, high pressure condensate gas field, molecular sieve dehydration, natural gas process, propane recovery, SCORE process

收稿日期：2014-12-10；編輯：溫冬云

中圖分類號：TE644

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI:10.3969/j.issn.1007-3426.2015.04.001

作者簡介：黃思宇(1990-)，男，四川成都人，碩士研究生，2012年畢業(yè)于西南石油大學(xué)并獲得學(xué)士學(xué)位，主要從事油氣集輸與處理研究工作。E-mail:huangsiyu369@163.com

基金項(xiàng)目：①中國石油天然氣集團(tuán)公司“十二·五”重大科技項(xiàng)目“凝析氣田提高地面工程效益配套關(guān)鍵技術(shù)研究及應(yīng)用示范”(2011D-1903)。